CC BY
70
В. А. ГОРЕВ, д-р физ.-мат. наук, профессор кафедры комплексной безопасности в строительстве Московского государственного строительного университета (Россия, 129337, г. Москва, Ярославское ш., 26; e-mail: [email protected]) Г. М. МЕДВЕДЕВ, аспирант кафедры комплексной безопасности в строительстве Московского государственного строительного университета (Россия, 129337, г. Москва, Ярославское ш., 26; e-mail: [email protected])
УДК 614.841.41;614.833.4;544.45
КИНЕТИЧЕСКИЕ И ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЕ ПРИЧИНЫ АВАРИЙНЫХ ВЗРЫВОВ ВОДОРОДА
Рассмотрена возможность самовоспламенения водорода при его утечке в воздух из систем с высоким давлением. Использована кинематическая схема из 21 элементарного акта. Составлены кинетические уравнения для восьми реагентов: Н, ОН, О, Н02, Н202, Н2, 02, Н20; с использованием уравнения теплового баланса определены изменения температуры в системе. В результате решений найдены периоды индукции для условий воспламенения водородовоздушной смеси ударной волной и условия воспламенения на контактном разрыве при аварийном истечении водорода из системы с высоким давлением в воздух.
Ключевые слова: цепной взрыв; ударная волна; газодинамический разрыв; период индукции; скорость реакции; обрыв цепи; разветвление цепи; воспламенение водорода.
Аварийные взрывы водорода нередко происходят в химической, нефтехимической, атомной и ракетной отраслях. Специалисты по взрывобезопасности или промышленной безопасности при расследовании причин взрыва анализируют процесс возникновения взрыва с позиций наличия триады: горючего (водород), окислителя (воздух), источника зажигания (искра, пламя и т. д.). В настоящей работе предпринята попытка определить параметры газодинамических воздействий, приводящих к взрыву водорода.
Вопросы самовоспламенения водорода в воздухе до сих пор остаются актуальными с точки зрения обеспечения взрывобезопасности. Аварийные взрывы на производстве, возникающие при выбросе водорода в воздухе [1,2], переход горения в детонацию при попытке сброса давления через вскрывающиеся проемы [3] требуют изучения и объяснения причин их возникновения.
Так, при расследовании причин взрыва при выбросе водорода, находящегося под высоким давлением, часто делается предположение о сильном нагревании металлических элементов при их деформации во время разрушения оборудования. При анализе взрывов водорода, причиной которых явилась разгерметизация оборудования в производстве синтеза аммиака (при давлении 300-800 атм), экспертам приходится искать источник зажигания.
В данной работе инициирование поджигания или взрыва водорода объясняется его самовоспламенением в воздухе при выполнении определенных условий.
© Горев В. А., Медведев Г. М., 2013
Условия самовоспламенения водородных смесей с кислородом представляются в виде Z-кривой на плоскости (Р, Т) [4, 5] (рис. 1,а).
При значениях (Р, Т), расположенных справа от кривой ЛБСВ, происходит взрыв, которому предшествует период индукции, т. е. задержка во времени между моментом приведения смеси в состояние с параметрами (Р, Т) и взрывом.
Кривая АВ соответствует первому пределу воспламенения. Условия на данной кривой определяются равенством скоростей реакций разветвления цепи
Н- + 02 ^ -ОН + О- (Ю)
и реакций обрыва цепи из-за выхода активной частицы из зоны реакции за счет диффузии или конвекции:
выход из зоны
Н ____ Гибель. (К2)
Кроме того, обрыв цепи происходит из-за образования в объеме системы вместо активной частицы Н* пассивной (долго не вступающей в реакцию) частицы Н02:
Н- + 02 + М ^ Н02 + М. (Ю)
В результате условие на первом пределе выглядит как:
2Ъ= к2 / [02]+ кз [М], (1)
где к1, к2, к3 — константы скоростей реакций (Я1),
(Я2) и (Я3) соответственно.
Константа к2 может определяться либо скоростью диффузии или конвекции частицы Н- к границе сис-
! к' 4 а /■ /
4 \ / уу
Еу м ¿4 < к4
в\ N к2 ..............Л_.
о 15 К а И
22 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2
А
4-1 < обрыв к2 обрыв \^обрыв 1,61-КГ5
¡и ^^""обрыв 2,1810-^4 1,0810-2 \
4,08> 1,435'Ю-1 )
6,ЗЮ3
1 9,63 02 8-ю 5
' 2- —^Т—-1-►
Рис
хинд
300 600 900 1200
Температура, К
. 1. Условия самовоспламенения смеси Н2 + 0,502: 1 — при Г0 = 300 К; 2 — хинд при Г0 = 600 К
темы, либо скоростью химической реакции гибели частицы И* на границе системы. Левая часть уравнения (1) не зависит от давления. В правой части первый член уменьшается, а второй увеличивается по мере роста давления, так как концентрации [02] и третьих частиц [М] растут с повышением давления. При низких давлениях тройные столкновения редки, и условие (1) сводится к виду:
2*1= *2 / [О2].
(2)
В случае если механизм гибели определяется диффузией, то *2 ~ 1/(РЬ2х) (где Ьх — характерный размер системы).
По мере роста давления в системе происходит переход от точки N к точке М (см. рис. 1,а), частота тройных столкновений возрастает, и уравнение (1) принимает вид:
2*1= *з[М]. (3)
Выражение (3) определяет условие второго предела, т. е. на втором пределе гибель активных частиц обусловлена объемной реакцией (Я3). Продолжение условий на втором пределе в область взрывных реакций соответствует пунктирной линии на рис. 1,а.
Третий предел, как и первый, зависит от скорости реакции обрыва цепи. В случае первого предела это гибель И*, а в случае третьего предела — И02 и И202. В зависимости от значений констант скоростей реакций обрыва точки смыкания пределов Е и Е будут смещаться вдоль линии, которая описывается выражением (3).
Условие второго предела подразумевает полное исключение частицы И02 из химического процесса, т. е. скорость реакции гибели частицы И02 велика:
ИОо
диффузия, конвекция -г-, г
---> Гибель.
и частица И02 не успевает вступить в химический процесс через реакции
ИО2 + И ^ И2О2 + И*; (Я5-)
ИО2 + ИО2 ^ И2О2 + О2. (Я6)
При повышении давления в системе скорость реакции (Я4) увеличивается пропорционально росту давления в случае конвекции и слабо зависит от давления в случае диффузии; скорость реакций (Я5-) и (Я6) возрастает пропорционально второй степени давления.
В результате при повышении давления в системе образуется атом водорода по реакции (Я5-) и выделяется тепло в реакции (Я6). Кроме того, в результате реакций (Я5-) и (Я6) происходит накопление перекиси водорода, что в конце концов приведет к реакции распада последней:
И2О2 + М ^ 2ОИ + М. (Я7)
Такая последовательность реакций является продолжением цепи в случае последовательности реакций
Я6 1 Я7
(7)
н.^НО2^ЦН2ОД ОИ
и соответствует разветвлению в случае последовательности
И.3
И.5_
н- ^ НО2 о
Я7
И202 ^ 20И
и- .
(8)
Так как частицы И02 и И202 химически менее активны, чем И* и *0И, скорость реакций (Я5-) и (Я7) существенно ниже скоростей реакций (Я1) и (Я8) (табл. 1), обеспечивающих разветвление цепи на втором пределе. Из вышесказанного можно сделать вывод, что на третьем пределе период индукции перед взрывом и время протекания взрыва тем
больше, чем дальше условие третьего предела от
.о ^ .а _с
' инд
точки С(х,
> х инд > х ~ ) (см. рис. 1,а).
Воспламенение ударной волной
Параметры газовой среды за ударным фронтом зависят от интенсивности ударной волны, которую
можно охарактеризовать либо числом Маха М = —/а1, либо степенью сжатия газа Z = (Р2—Р1)/Р1 (где — — скорость ударного фронта, м/с; а1 — скорость звука в невозмущенном газе (т. е. в среде, по которой распространяется ударная волна), м/с; Р1 — давление перед ударным фронтом, атм; Р2 — давление за ударным фронтом, атм). Приняв за характеристику интенсивности ударной волны величину относительного сжатия в ней Z, по известным выражениям, следующим из законов сохранения на ударном фронте, выразим нужные в дальнейшем величины [6]:
Таблица 1. Кинетическая схема из элементарных актов для стадии периода индукции в системе водород + воздух
М = — =|1-а1
у + 1
Z
(1 + Z) (1 + 12Г Z
1 + ^ Z 2у
(9)
(10)
где Т1, Т2 — температура газа соответственно в ударно-сжатом и исходном состоянии, К; у — коэффициент Пуассона; у = 1,4. На рис. 1,6 представлена часть диаграммы воспламенения системы водород - воздух в районе перехода второго предела в третий для нескольких значений константы скорости гибели активных частиц с указанием величин периодов индукции воспламенения за ударным фронтом с исходным давлением Р1 = 1 атм и начальной температурой Т1 = 300 К и Т[ = 600 К. Линия, соответствующая условию 2к1 = = к3[М], построена для смеси водород - воздух сте-хиометрического состава с константами скоростей соответствующих реакций [7]. Эффективная концентрация третьих частиц соответствуетрядуК2:02:Н2 = = 1:1:2,5. В результате получаем [М] (кмоль/м3):
[М] = 17,585Р/Т,
(11)
где Р — давление, атм.
При к1 = 1,92-10пе~8273'8/Т (м3/(кмоль-с) и к3 = = 6,171013Т _1'42 (м6/(кмоль2-с)) выражение (3) примет вид:
Р = 3,54-10 Т
-4 т2,42 -8273,8/Т
е
(12)
На рис. 1 в плоскости (Р, Т) схематично изображены пределы воспламенения смеси Н2 + 0,5(02 + + 3,76К2) для различных значений констант гибели активных частиц. Для условий на первом и втором пределах — это гибель Н- по реакции (К2); для условий на третьем пределе — это гибель перекиси водорода по реакции (Я14) (см. табл. 1); для условий смыкания второго и третьего пределов — это гибель частиц Н-, Н02 и Н202.
В табл. 1 представлены элементарные акты, которые приняты нами как акты, характеризующие процессы, происходящие в системе во время периода индукции. Для определения равновесного состо-
Номер реакции Элементарный акт
Н- + 02 ^ ОН + 0--
Я2 Н- ^ Гибель
яз Н- + 02 + М ^ Н02+ М
Я4 Н02 ^ Гибель
Я5 и Я5- Н202 + Н- ^ Н2 + Н02
Я6 Н02 + Н02 ^ Н202 + 02
Я7 Н202 + М ^ 20Н + М
Я8 Н2 + 0-- ^ 0Н- + Н-
Я9 0Н + Н2 ^ Н20 + Н-
Я10иЯ10- Н02 + Н- ^ Н2 + 02
Я11 Н02 + Н- ^ 20Н
Я12 Н202 + Н- ^ Н20 + 0Н
Я13 Н202 + 0Н ^ Н20 + Н02
Я14 Н202 ^ Гибель
Я15 Н02 + 0Н ^ 02 + Н20
Я16 Н02 + 0-- ^ 0Н + 02
Я17 Н202 + 0-- ^ Н02 + 0Н
Я18 Н + 0Н+ М ^ Н20+ М
Я19 Н + 0 + М ^ 0Н + М
яния в системе необходимо учитывать обратные реакции. Для изучения поведения системы во время периода индукции были привлечены две обратные реакции — зарождение цепи (Я10-), продолжение цепи Н02 ^ Н- (Я5-) и образование промежуточного продукта Н202, распад которого приводит к разветвлению.
В основном схема реакций в системе водород + воздух совпадает с данными [8], поэтому нет смысла обсуждать некоторые отличия нашей схемы. Однако за прошедшее время константы скоростей реакции значительно уточнены, что заметно изменяет картину окисления водорода.
При определении периода индукции по системе элементарных актов (см. табл. 1) использованы константы прямых реакций из [7], константа скорости реакции (Я5-) из [9] и константа скорости обратной реакции (Я10-), определенная по константам прямой реакции (Я10) и равновесия. На основании выбранной кинетической схемы были рассчитаны периоды индукции в двух случаях: 1) инициирования взрыва ударной волной; 2) воспламенения на контактном разрыве при истечении водорода из системы с высоким давлением. Первый из них поясняется на рис. 2.
В системе координат, связанной с ударным фронтом:
ц = ц — = 1 + 1^ . 2 М Р 2 I 2у
1 + !±1 Z ] 2у )
(13)
2
где р1; р2 — плотность среды соответственно перед и за ударным фронтом, кг/м3; у =1,4; г = (Р2- Л)/Л.
В табл. 2 представлены результаты вычислений периода индукции в зависимости от интенсивности проходящей волны без учета теплопотерь и реакций обрыва цепи.
Из анализа табл. 2 следует, что при Г1 = 300 К (начальная температура горючей смеси) период индукции самовоспламенения смеси Н2 + 1/2(02 + + 3,76К2), как и начальный продольный размер заряда Ь1, соответствующий периоду индукции, сильно зависит от интенсивности падающей ударной волны. Практическое значение имеют размеры Ь1 < 15 м, что соответствует интенсивности волны 2 > 12, т. е. для воспламенения ударной волной ее интенсивность должна превышать 2 = 12, М> 3,4. Когда исходная смесь имеет начальную температуру Т2 = 600 К, для
Г '
р2 у2 о Л
Т2
¿1
Рис. 2. Иллюстрация инициирования взрыва в смеси Н2 + + 1/2(02 + 3,76Ы2) воздействием ударной волны: Ь1 — продольный размер системы с начальными параметрами Рь Ть которая может быть подвержена действию ударной волны постоянной интенсивности 2; Ь2 — размер области ударно-сжатого газа с параметрами Р2, Т2, соответствующего частицам газа находящимся в невозмущенной области на расстоянии Ь1 до ударного фронта с параметрами Рь Т1; отсчет Ь2 ведется от ударного фронта
воспламенения очага указанного размера достаточно интенсивности волны 2 = 3. С увеличением начальной температуры смеси необходимая интенсивность инициирующей ударной волны продолжает снижаться, при Т0 = 900 К она будет равна 0,15.
Последовательное самовоспламенение неравномерно нагретых газов ранее рассматривалось без привлечения детальной кинетики [10]. Такой каскадный процесс усиления ударной волны (ведь при реакции выделяется энергия) может привести к высоким избыточным давлениям и возбуждению детонации, если только химическое реагирование смеси способно поддерживать стационарную детонацию, т. е. исходная смесь имеет состав внутри детонационных пределов [11]. Последовательность нестационарных воспламенений может происходить в системах, находящихся вне детонационных пределов.
Воспламенение на контактном разрыве
Второй случай инициирования смеси водород -воздух в условиях ударного сжатия, который мы рассматриваем, реализуется при разрушении системы с водородом под высоким давлением. Этот процесс иллюстрируется с помощью схемы ударной трубы (рис. 3 и 4). На рис. 3 секция 4 — область высокого давления с параметрами Р4, Т4, в которой находится водород. Мембрана отделяет область высо-
Водород, Р4, Г4
4 3 2 1
Мембрана
Рис. 3. Схема ударной трубы
2 М Р2, атм Т2, К Р2/Р1 - 300 с ' инд , с 300 Ь^ , м 300 Ь2 , м 600 с -инд, с 600 , м 600 Ь2 , м
1 1,3627 2 738,5 1,625 - - - 9,63 7585,5 4668
2 1,647 3 852,82 2,111 - - - 0,206 196,2 80,5
3 1,89 4 960 2,5 - - - 0,01185 12,94 7,78
4 2,1 5 1064,52 2,818 - - - 8,6-Ю-4 1,05М 0,29
4,608 2,225 5,608 1127,3 2,98 - - - 7,85Т0-5 0,1 0,067
5 2,3 6 583,8; 1167,6 3,08 6300 5,9106 4-106 2,71Т0-5 0,036 0,0244
8 2,8 9 736,36 3,67 4,08 4675 3397,3 - - -
10 3,094 11 837,31 3,94 0,1435 181,5 135,4 - - -
12 3,36 13 937,75 4,15 0,0108 14,83 11,25 - - -
14 3,6 15 1038,46 4,33 1,34Т0-3 1,975 1,516 - - -
16 3,836 17 1138,83 4,48 2,18-Ю-4 0,342 0,2655 - - -
18 4,053 19 1239 4,6 4,1410-5 0,0686 0,0537 - - -
19 4,158 20 1289,36 4,654 1,6110-5 0,028 0,022 - - -
20 4,26 21 1339,37 4,7 - - - - - -
Таблица 2. Значения периода индукции и продольных размеров зоны индукции в зависимости от интенсивности удара волны и начальной температуры
-Г ГВР
КР УФ
Р^Ц РъТ2
Рис. 4. Распределение давления и температуры в области течения после разрыва мембраны: УФ — ударный фронт, распространяющийся в воздухе; за ударным фронтом — область 2 с параметрами Р2, Т2, и2; КР — контактный разрыв, отделяющий водород от воздуха, на контактном разрыве Р2 = Р3, и2 = и3, а Т2 Ф Т3, р2 Фр3; ГВР—голова волны разрежения, распространяющаяся в область высокого давления со скоростью звука а4
Давление, атм
Рис. 5. Зависимость критического диаметра отверстия d4 от начального давления водорода
кого давления от области низкого давления с параметрами Р1, Т1.
Начальные параметры течения в ударной волне находятся по известному соотношению для ударной трубы [6]:
2
Yil 1 +
1 + Y1 2Yi
1/2
2 a4 Y 4 - 1 a1
1 -
P (1 + Z)"
Pa
,Y 4 -
2Y 4
(14)
где индекс "4" соответствует водороду, "1" — воздуху;
а1, а4 — скорость звука соответственно в водороде и воздухе.
Выбирая различные значения начального давления водорода Р4 при температуре Т4 = 300 К и Р1 = 1 атм при Т1 = 300 К путем решения уравнения (14) получаем соответствующие параметры ударного фронта Р2, Т2 (через 2).
Значение температуры Т4 определялось из условия изоэнтропического расширения водорода:
Тз = TA(PA/P2f -y)/y .
(15)
На контактном разрыве происходит смешение водорода, который охлаждается до температуры Т3, с воздухом, который нагревается до температуры Т2. В работе принято, что в результате диффузии и теплопроводности в точке, соответствующей стехио-метрическому составу, температура смеси равна адиабатической Тсм.
Решение системы уравнений (R1)-(R19) и уравнения теплового баланса рассматривается в условиях P = const, так как за период индукции давление меняется очень слабо.
Ограничиваясь практически значимым поперечным размером системы d4, содержащей водород под высоким давлением, оценим время поперечной разгрузки истекающей струи водорода как ¿р « d4/а2, поскольку разгрузка и охлаждение ударно-сжатого воздуха происходят со скоростью а2.
В результате получена зависимость критического диаметра отверстия d4* от давления водорода (рис. 5). В работе с учетом детальной кинетики определен период индукции реакции окисления водорода для различных интенсивностей ударной волны, падающей на систему водород - воздух. Проанализированы условия самовоспламенения за ударной волной в зависимости от ее интенсивности, в частности определены минимальные критические продольные размеры взрывной системы в зависимости от интенсивности ударной волны. Предсказана возможность последовательности взрывных явлений в неравномерно нагретой среде, причем даже в том случае, если среда не способна к стационарной детонации, т. е. ее состав находится вне пределов детонации.
Выводы
В работе решена задача о распаде произвольного разрыва для сжатого водорода и воздуха при нормальных условиях. С привлечением детальной кинетики решена задача о воспламенении смеси на контактном разрыве. Расчет проводился для смеси стехиометрического состава при адиабатической температуре, которая получалась в результате смешения охлажденного в волне разрежения водорода и нагретого в ударной волне воздуха.
Полученный период индукции сравнивался с временем поперечной разгрузки ударно-сжатого воздуха. Из условия тинд = dкр /а2 определялся критический диаметр отверстия в зависимости от начального давления водорода.
Возможность определения критического поперечного размера системы при инициировании воспламенения водорода ударной волной основана на учете боковой разгрузки ударной волны. На время разгрузки ?р = dкр /а2 накладывается условие тинд < ?р, которое соответствует взрыву.
Это означает, что для первого случая инициирования взрыва смеси водород - воздух ударной волной, наряду с минимальным продольным размером Ь1, можно определить и поперечный минимальный размер.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Lewis D. /.Unconfined vapor-cloud explosions — historical perspective and predictive method bassed on incident records // Progress Energy Combust. Sci. — 1980. — Vol. 6. — P. 151.
2. RuderR. O. Anunconfined large volume hydrogen air explosion // Pyrodynamica. — 1965.—Vol. 2. — P. 249.
3. Dorofeev S. B., Bezmelnitsin A. V., Sidorov V. P. Transition to Detonation Vented Hydrogen - Air Explosions // Comb. and Flame. — 1995. — Vol. 103. — Р. 243-246.
4. Льюис Б., Эльбе Г. Горение, пламя и взрывы в газах. — М. : Мир, 1968.
5. ВарнатцЮ., Маас У., ДибблД. Горение: физические и химические аспекты, моделирование, эксперименты, образование загрязняющих веществ. — М. : Физматгиз, 2003.
6. Уизем Дж. Линейные и нелинейные волны. — М. : Мир. 1977.
7. Kreutz Т. G., Law C. K. Ignition in nonpremixed counterflowing hydrogen versus heated air: computational study with detailed chemistry // Comb. and Flame. — 1996. — Vol. 104. — P. 157-175.
8. Гонтковская В. Т., Озерковская H. И., Перегудов А. Н. Особенности цепно-теплового воспламенения в системе H2 + O2 // Горение газов и натуральных топлив : матер. VI Всесоюз. симпоз. по горению и взрыву. —Черноголовка, 1980. — С. 14-19.
9. Химия горения / Под ред. У. Гардинера. — М. : Мир, 1988.
10. Махвиладзе Г. М., Рогатых Д. Н. Начальные неоднородности температуры и концентрации — причины взрывного протекания химической реакции в горючем газе // Хим. физика. —1989. — Т. 8, № 2. — С. 221.
11. Нетлетон М. Детонация в газах. — М. : Мир, 1989.
Материал поступил в редакцию 9 июля 2013 г.
: English
KINETIC AND GAZDYNAMIC REASONS OF ACCIDENTAL EXPLOSIONS OF HYDROGEN
GOREV V. A., Dr. of Physical and Mathematical Sciences, Professor of Department of Complex Safety in Construction, Moscow State University of Civil Engineering (Yaroslavskoye Shosse, 26, Moscow, 129337, Russian Federation; e-mail address: [email protected])
MEDVEDEV G. M., Postgraduate Student of Department of Complex Safety in Construction, Moscow State University of Civil Engineering (Yaroslavskoye Shosse, 26, Moscow, 129337, Russian Federation; e-mail address: [email protected])
ABSTRACT
The work has been done in the system of equations, which takes into account 21 elementary act in the system hydrogen + air. The work studies the conditions which lead to trigger system for the second and third limit trigger lines for pressure, which should be implemented for the shock waves. Source status for system hydrogen + air was taken: P1 = 1 atm, T1 = 300 K and T1 = 600 K. We have defined the induction periods of ignition depending on the intensity leaning wave. This has been done depends on the results of kinetic equations. We have set out the minimum longitudinal and transverse system size, which can cause ignition after the shock-wave, depending on its intensity.
We have shown that explosive processes in uneven-heated mixture can consistently grow from hot areas to cold. The work has studied the ignition in the pin, which is formed between hydrogen and air when the system with high-pressure hydrogen gas is depressurizing.
We have received the ignition conditions which depend on the size of the pressure of hydrogen leaks in the system.
Keywords: chain explosion; shock wave; gas-dynamic rupture; induction period; reaction rate; chain's close; chain's branching; ignition of hydrogen.
REFERENCES
1. Lewis D. J. Unconfined vapor-cloud explosions — historical perspective and predictive method bassed on incident records. Progress Energy Combust. Sci., 1980, vol. 6, p. 151.
2. Ruder R. O. An unconfined large volume hydrogen air explosion. Pyrodynamica, 1965, vol. 2, p. 249.
3. Dorofeev S. B., Bezmelnitsin A. V., Sidorov V. P. Transition to detonation vented hydrogen-air explosions. Comb. and Flame, 1995, vol. 103, pp. 243-246.
4. Lewis B., Elbe G. Goreniye, plamya i vzryvy v gazakh [Combustion, flames and explosions of gases]. Moscow, MirPubl., 1968.
5. Varnats Yu., Maas U., Dibbl D. Goreniye: fizicheskiye i khimicheskiye aspekty, modelirovaniye, ekspe-rimenty, obrazovaniye zagryaznyayushchikh veshchestv [Burning: the physical and chemical aspects, modeling, experiments, education contaminants]. Moscow, Fizmatgiz Publ., 2003.
6. Whitham G. Lineynyye i nelineynyye volny [Linear and nonlinear waves]. Moscow, Mir Publ., 1977.
7. Kreutz T. G., Law C. K. Ignition in nonpremixed counterflowing hydrogen versus heated air: computational study with detailed chemistry. Comb. and Flame, 1996, vol. 104, pp. 157-175.
8. Gontkovskaya B. T., OzerkovskayaN. I., Peregudov A. N. Osobennosti tsepno-teplovogo vosplameneniya v sisteme H2 + O2 [Peculiarities of chain-heat misfires in the system H2 + O2]. Goreniye gazov i natural-nykh topliv: mater. VI Vsesoyuz. simpoz. po goreniyu i vzryvu [The combustion gases and natural fuels. Materials ofVI All-Union Symposium on Combustion and Explosion]. Chernogolovka, 1980, pp. 14-19.
9. Gardiner U. (ed.) Khimiya goreniya [Chemistry combustion]. Moscow, Mir Publ., 1988.
10. Makhviladze G. M., RogatykhD. N. Nachalnyye neodnorodnostitemperatury ikontsentratsii — prichiny vzryvnogo protekaniya khimicheskoy reaktsii v goryuchem gaze [Initial temperature inhomogeneities and the concentration of- the reasons for an explosive leak chemical reactions in fuel gas]. Khimiches-kaya fizika — Chemical Physics, 1989, vol. 8, no. 2, p. 221.
11. Netleton M. Detonatsiya v gazakh [[Detonation in gases]. Moscow, Mir Publ., 1989.
Издательство «П0ЖНАУКА»
Представляет книгу
ОГНЕТУШИТЕЛИ.
УСТРОЙСТВО. ВЫБОР. ПРИМЕНЕНИЕ
Д. А. Корольченко, В. Ю. Громовой
В учебном пособии приведены классификация огнетушителей и конструкции основных их типов, средства тушения, используемые для зарядки огнетушителей, виды огнетушителей и правила их применения для ликвидации загораний различных веществ, рекомендации по расчету необходимого количества огнетушителей для разных объектов, по их размещению, хранению и техническому обслуживанию.
Рекомендации, содержащиеся в книге, разработаны на основе современных нормативных документов, регламентирующих конструкцию, условия применения, правила эксплуатации и технического обслуживания огнетушителей.
Учебное пособие рассчитано на широкий круг читателей: инженерно-технических работников предприятий и организаций, ответственных за оснащение объектов огнетушителями, поддержание их в работоспособном состоянии и своевременную перезарядку; преподавателей курсов пожарно-технического минимума и дисциплины "Основы безопасности жизнедеятельности" в средних и высших учебных заведениях; частных лиц, выбирающих огнетушитель для обеспечения безопасности квартиры, дачи или автомобиля.
121352, г. Москва, а/я 43; тел./факс: (495) 228-09-03; e-mail: [email protected]
