Научная статья на тему 'Кавитационный Режим работы пеногенератора проточного типа системы подслойного тушения резервуаров нефтепродуктов'

Кавитационный Режим работы пеногенератора проточного типа системы подслойного тушения резервуаров нефтепродуктов Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
55
27
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — Кузьмицкий В. А., Пармон В. В., Ляшенко Л. С., Асилбейли Р. Р.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Кавитационный Режим работы пеногенератора проточного типа системы подслойного тушения резервуаров нефтепродуктов»

Кавитационный режим работы

пеногенератора проточного типа системы подслойного тушения резервуаров нефтепродуктов

В. А. Кузьмицкий, д-р физ.-мат. наук, В. В. Пармон, канд. техн. наук, доцент, Л. С. Ляшенко, канд. физ.-мат. наук,

Р. Р. Асилбейли ГУО «Командно-инженерный институт» Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь,

Республика Беларусь, г. Минск

При разработке кавитационных высоконапорных пеногенераторов, работающих в гидравлических системах при высоких статических противодавлениях, необходимо наряду с заданными гидродинамическими параметрами течения рабочей жидкости в системе находить оптимальные геометрические характеристики кавитатора, определяющие возникновение и развитие в нем кавитационного режима [1].

Основными характеристиками, определяющими работу высоконапорных пеногенераторов, служат следующие параметры: расход жидкости - Q; давление на входе в пеногенератор - Р1; противодавление на выходе из пеногенератора - Р2; угол конусности конфузора - ак; угол конусности диффузора - ад; площадь узкого сечения пеногенератора - Sc; площадь входного и выходного сечения, регламентируемая диаметром подводящей и отводящей гидромагистралей системы - S. Зная эти параметры, можно решить вопрос о наличии и степени развития кавитации. Как известно, кавитация будет иметь место, если выполняется следующее неравенство а<ак.

Оптимальными параметрами будут такие, которые обеспечивают возникновение кавитации в высоконапорном пеногенераторе при минимальных потерях давления, т. е.

а < ак или ^ = ра2, (1)

где в - параметр, зависящий от противодавления (в = 1 -Р2/Р\); ок - критическое число кавитации (ок = Р1/(ри/2)).

Для нахождения искомых критических чисел кавитации используется уравнение (2).

ак = 4,54уЩ/т^0,4, (2)

где n=S/Sc; т = ак/ад.

Откуда получаем:

ак = 4,54/ т х п2'5^0,4. (3)

Коэффициент гидродинамического сопротивления в момент возникновения кавитации принимался равным коэффициенту сопротивления в квадратичной области £=£кв, который определялся как сумма коэффициентов гидродинамического сопротивления конфузора и диффузора [2, 3].

^ = Копф (l/n2 )(l - Ve)2 + sin а, (l - 1/n )2, (4)

где Копф - эмпирический коэффициент [5];

s = 0,57 + 0,043/(1,1 - n).

Ставится задача отыскания таких значений n и ад при заданных параметрах течения жидкости Q, Pj, P2 геометрических характеристик, зависящих от параметров гидросистемы ak и S чтобы можно было гарантировать возникновение кавитации в высоконапорном пеногенераторе.

Предлагается численное решение данной задачи. В силу уравнения (1) для выполнения неравенства нам достаточно так определить n и ад,

чтобы

^кв = Кс . (5)

Анализ формул (3) и (4) показывает, что существует такая функция ад = f(n), 0<n<1, что при любом nе (0,1) и ад = f(n) равенство (5) будет выполнено. Подставляя в формулы (3) и (4) при каждом n вместо ад значение f (n), мы можем построить график ак = qn.

Вычисления производятся по следующей схеме. Фиксируется значение угла конфузора ак (ак = 10°, 20°, 25°, 40°). Затем для каждого из значений в = 0,1, 0,2, ..., 0,7 организуется цикл по n, которое изменяется от 0,01 до 0,9 с шагом 0,01. Каждый шаг этого цикла включает в себя нахождение методом половинного деления ад как корня уравнения (5) с точностью до 2-8 градусов (если на отрезке от 1° до 20° корня нет, то полагается ад = 20°) и вычисление соответствующего значения ok. После этого строятся графики зависимости lgok от n. Используя полученные зависимости, расчет оптимальных параметров производится следующим образам. Для заданных параметров Q, P¡, P2, в вычисляем ok и lgok. По построенным графикам определяем n, которое соответствует значению ok = о.

Тогда в силу уравнений (3) и (5):

2,5г>0,4 1,4 /„ сЛ (г\

ад =aKn P^k /4>54. (6)

Найденные параметры n и ад высоконапорного пеногенератора обеспечивают возникновение в нем кавитации при минимально возможных потерях давления.

При необходимости получения в пеногенераторе более развитого ка-витационного режима задаем критическим числом кавитации ok'>ok и по построенным графикам и формуле (6) определяем необходимые геометрические размеры высоконапорного пеногенератора. Критический параметр

кавитации для пеногенератора с новыми геометрическими размерами можно определить по формуле (7).

К^ = 1 Ч'К , (7)

где il - коэффициент гидродинамического сопротивления при найденных размерах высоконапорного пеногенератора по формуле (4).

Степень развития кавитации определяется сравнением критического параметра кавитации и параметра кавитации K, определяемого по уравнению (8).

(l'"/ О,,« = ^ - kp )• (8)

Данная методика расчета оптимальных параметров кавитационных эжекторов-смесителей работающих в кавитационном режиме, позволяет при наличии основных характеристик высоконапорного пеногенератора решить вопрос о наличии и степени развития кавитации.

Библиографический список

1. Сточек Н. П., Шапиро А. С. Гидравлика жидкостных ракетных двигателей - М.: Машиностроение. 1983, 128 с.

2. Альтшуль А. Д. Примеры расчетов по гидравлике. - М.: Стройиз-дат, 1976. - 255 с.

3. Рабинович Е. З. Гидравлика. - М.: Недра, 1980. - 278 с.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.