CC BY
46
Расчет и проектирование строительных конструкций
К ВОПРОСУ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОЕДИНЕНИЙ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ЛОБОВЫХ ВРУБКАХ
А.С. МАРКОВИЧ, канд. тех. наук, доцент Российский университет дружбы народов,
115419, г. Москва, Орджоникидзе, д. 3, markovich.rudn@gmail.com
В статье рассмотрены результаты компьютерного анализа напряженно- деформированного состояния опорного узла клееной металлодеревянной фермы, решенного лобовой врубкой. На основании проведенных исследований сделаны выводы о необходимости учета в расчетах нормальных напряжений между продольными слоями, от которых существенно зависит величина главных растягивающих напряжений, а также направления площадок, на которых они действуют. Помимо этого, исследована и подтверждена эффективность применения наклонно вклеенных стержней для повышения сдвиговой прочности соединений на лобовых врубках.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: деревянные конструкции, лобовые врубки, соединения на вклеенных стержнях, компьютерное моделирование, метод конечных элементов
Одними из наиболее простых и надежных опорных соединений в деревянных фермах является лобовая врубка, применяемая в строительстве на протяжении многих десятков лет. Несмотря на интенсивное развитие и внедрение армированных клееных конструкций, соединения на лобовых врубках продолжают использоваться и в настоящее время.
Главным недостатком лобовых врубок является возможность разрушения от скалывания древесины вследствие перенапряжения опорного узла.
Идея расчета лобовых врубок на основании действующих норм [1] заключается в проверке условий прочности с учетом упругих свойств древесины.
1. По площадке скалывания - АВ (рис. 1):
Т
Гсскр = Т^ < RCP, (1)
^ск
где гсср и яср - среднее касательное напряжение на площадке АВ и среднее расчетное сопротивление древесины скалыванию, Тск и Бск - скалывающее усилие и площадь скалывания.
2. По площадке смятия - ВС:
N
см,^ Р — ROM,a , (2)
где стсм а и RCM а - нормальное напряжение на площадке ВС и расчетное сопротивление древесины смятию под углом к продольным волокнам, Nc и Бсм - продольная сила в сжатом поясе фермы и площадь смятия.
3. По ослабленному врубкой сечению растянутого пояса - BD:
N
Ант
где ор и Rp- нормальное напряжение на площадке BD и расчетное сопротивление древесины осевому растяжению, Np и Рнт - продольная сила в растянутом поясе фермы и площадь нетто ослабленного сечения.
При таком подходе не учитывают анизотропные свойства древесины и пренебрегают напряжениями, возникающие между соседними слоями (oy = 0). Влияние указанных факторов на напряженно-деформированное состояние
^ = ^ — R„, (3)
(НДС) опорного узла компенсируется повышением прочностных критериев древесины, так в случае проверки прочности древесины на скалывание расчет производится по среднему касательному напряжению, принимаемому постоянным по всей ширине площадки АВ (рис. 1).
Проведенный детальный конечно-элементный анализ НДС опорного узла треугольной клееной металлодеревянной фермы пролетом 24 м выявил определенные недостатки традиционного подхода. НДС опорного узла исследовалось на нагрузки, полученные в результате статического расчета фермы.
Mecosa-* Згл1--—4
>< V
I V=NcS¡na
Рис. 1. Расчетная схема опорного узла фермы
В общем случае опорный узел фермы находится в сложном плосконапряженном состоянии. Элементарный элемент, выделенный из материала, пребывает в состоянии равновесия под действием нормальных напряжений ox, oy и пары касательных напряжений тху = тух (рис. 2).
В виду особенностей указанного напряженного состояния необходимо исследовать главные напряжения oí и o2, действующие на наклонных площадках. Полагая, что o1 > o2, тогда o1 будем считать
главным растягивающим напряжением. В силу ани- „ . тт
^ „ ^ J Рис. 2. Напряженное
зотропных свойств древесины распределение этих состояние элемента фермы напряжений представляет особый интерес.
Для определения траектории главных растягивающих напряжений методом конечных элементов [5] был выполнен расчет опорного узла фермы (рис. 3).
При моделировании опорного узла использовались плоские КЭ мембранного типа [6], позволяющие учитывать реальные свойства материала на основе физических уравнений ортотропного упругого тела
ст
Х СТу
Eí "V12E2
СТ
СТ
Р - У V ~х
Eo E
Уху =-
(4)
ХУ
-2 Е1 G Величины модулей упругости и коэффициентов Пуассона древесины во взаимно ортогональных направлениях, а также модуль сдвига принимались равными Е1 = 10 000 МПа; Е2 = 400 МПа; Vl2 = 0,02; у21 = 0,5; G = 500 МПа.
Согласно результатам расчета в области зоны скалывания (АВ) угол наклона главных растягивающих напряжений к продольной оси элемента на различных площадках составлял 25.. .75°.
На основании последнего утверждения можно сделать вывод, что выполнение указанных выше проверок прочности (по площадкам АВ, ВС и BD) является обязательным, но не всегда достаточным.
Рис. 3. Траектория главных растягивающих напряжений
Действительно, возможна такая ситуация, при которой главные растягивающие напряжения на отдельных площадках могут превзойти расчетное сопротивление древесины растяжению под углом к волокнам, т.е. будет выполняться
неравенство:
МПа Г, ~
12 10 8 6 4 2
V
\
\
1
\
\
ч
СТх + СТу
СТ1 =-у+.
2
2
+ тху > Яр,а .
(5)
Прочность древесины на растяжение при действии усилия под углом к волокнам является наиболее слабым видом сопротивления и нормируется только для клееной древесины [1]. В зависимости от угла а, определяющего направление действия усилия, величина Яр,а изменяется в пределах от 12 МПа при а = 0° и до 0,3 МПа при а = 90° (рис. 4). Таким образом, при расчете лобовой врубки пренебрежение нормальным напряжением оу может существенным образом исказить действительное НДС опорного узла фермы.
Как показали многочисленные исследования ЦНИИСК им. Кучеренко [2, 3, 4] и рекомендации EuroСode 5 [7], несущая способность клееных деревянных элементов, работающих на сдвиг, может быть повышена в результате установки в зоне скалывания арматурных стержней.
0 20 40 60 80 91 Угол а, градусы
Рис. 4. К определению
значений Я,
■р,а
г -С II II —ч
'--г сК 1 II 1 11 с.
Рис. 5. Усиление опорного узла фермы вклеенными стержнями
Рассматривая результаты этих исследований применительно к обсуждаемой проблеме, был выполнен анализ НДС опорного узла треугольной клееной металлодеревянной фермы с вклеенными стержнями (рис. 5)
Для повышения несущей способности соединения в рабочее сечение опорного узла было установлено 4 арматурных стержня 016 мм из арматурной стали класса А400 под углом 45° к волокнам. Такое расположение стержней в среднем соответствует траектории главных растягивающих напряжений. В резуль-
тате этого удалось добиться существенного снижения касательных напряжений тху (рис. 6). Наибольшее касательное напряжение на площадке скалывания (АВ), составлявшее 128,49 т/м2 (1,285 МПа), при установке арматурных стержней снизилось до величины 107,76 т/м2 (1,077 МПа), т.е. на 16,61%.
<гг<?
б)
а)
/
В153
/Г а
А
Рис. 6. Эпюры касательных напряжений тху (т/м2): а - без усиления опорного узла; б - с вклеенными арматурными стержнями
В свою очередь в парах вклеенных стержней возникли продольные силы (рис. 7).
-0-017 -0.00874
0.329
© г
0.955
Рис. 7 Эпюры продольных сил N (т) в арматурных стержнях
Очевидно, что для обеспечения прочности соединения величина продольных сил в арматурных стержнях N не должны превышать, с одной стороны, несущую способность вклеенного стержня Тс, характеризующуюся совместными деформациями древесины и арматуры, а с другой стороны - уровней усилий FaRa, при которых возникает текучесть стали, иными словами должны выполняться условия
Тс = К^^с^т^р^ с^а > ^
(6)
Тс = Яжс111рКсКатдЯр,а с^а < Е^а.
Буквенные обозначения и физический смысл поправочных коэффициентов в данных формулах приведены в п. 7.38 норм [1]. Стоит отметить, что в рассматриваемой конструкции данные условия выполняются.
Подробная компьютерная модель опорного узла треугольной фермы и детальный анализ НДС, позволили получить следующие выводы:
1. Помимо традиционного расчета по нормам [1], рекомендуется выполнять дополнительную проверку прочности опорного узла, решенного лобовой врубкой. Данная проверка сводится к выполнению условия:
=
^х + ^у
2
2
I т 2 < к
ху _ р,а '
(7)
Как можно заметить, последнее уравнение отвечает первой теории прочности (наибольших главных напряжений), физический смысл которого заключается в том, чтобы главные растягивающие напряжения на произвольных наклонных площадках не превышали расчетного сопротивления древесины растяжению под углом к волокнам.
+
2. При основном (традиционном) расчете лобовых врубок согласно нормам [1], проверки прочности (по площадкам AB, BC, BD) являются обязательными, но не во всей случаях достаточными.
3. Пренебрежение в расчетах нормальными напряжениями oy может исказить действительное НДС опорного узла.
4. Исследование НДС особенно сильно нагруженных соединений следует проводить, используя компьютерные модели узлов и соединений, с учетом анизотропных свойств древесины на опасные сочетания нагрузок.
5. Применение вклеенных наклонных стержней в зоне концентрации касательных напряжений эффективно повышает несущую способность опорного узла.
Л и т е р а т у р а
1. СП 64.13330.2011. Свод правил. Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80. - 87 с.
2. Турковский С.Б., Погорельцев А.А. Деревянные конструкции на основе наклонно вклеенных стержней// Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2008. - №6. - С. 26-28.
3. Турковский С.В., Ковальчук Л.М, Баранов Г.Р. и др. Повышение надежности деревянных конструкций поперечным армированием// Изв. вузов. Сер. «Строительство и архитектура». - 1988. - № 7. - С. 17-20.
4. Турковский С.Б., Погорельцев А.А. Деревянные конструкции с жесткими стыками в сооружениях с агрессивной средой // Промышленное и гражданское строительство. - 2001. - № 8. - С. 6-7.
5. Агапов В.П. Метод конечных элементов в статике, динамике и устойчивости конструкций. - 2-е изд., испр. и доп. - Москва: Изд-во АСВ, 2004. - 248 с.
6. Перельмутер А.В., Сливкер В.И. Расчетные модели сооружений и возможность их анализа. - М.: ДМК Пресс, 2007. - 600 с., ил.
7. Designers' Guide to Eurocode 5: Design of Timber Buildings. EN 1995-1-1. A.J. Por-teous and P. Ross. 978-0-7277-3162-3. Forthcoming: 2012. - 220 p.
References
1. SP 64.13330.2011. Svod pravil. Derevyannye konstruktsii. Aktualizirovannaya redaktsiya SNiP II-25-80. - 87 s.
2. Turkovskiy, S.B., Pogoreltsev, A.A. (2008). Derevyannye konstruktsii na osnove naklonno vkleennykh sterzhney, Stroitelnye Materialy, Oborudovanie, TekhnologiiXXI veka, №6, p. 26-28.
3. Turkovskiy, S.V., Kovalchuk, L.M, Baranov, G.R. i dr. (1988). Povyshenie nadezhnosti dere-vyannykh konstruktsiy poperechnym armirovaniem, Izv. Vuzov. Ser. «Stroitelstvo i Arkhitektura», № 7.
4. Turkovskiy, S.B., Pogoreltsev, A.A. (2001). Derevyannye konstruktsii s zhestkimi stykami v sooruzheniyakh s agressivnoy sredoy, Promyshlennoe i Grazhdanskoe Stroitelstvo, № 8, p. 6-7.
5. Agapov, V.P. (2004). Metod Konechnykh Elementov v Statike, Dinamike i Ustoychivosti Konstruktsiy, 2-e izd., Moskva: Assotsiatsiya stroitel'nykh vuzov, 248 p.
6. Perel'muter, A. V., Slivker, V.I. (2007). Raschetnye Modeli Sooruzheniy i Vozmozhnost' ikh Analiza, Moscow: DMK Press, 600 s., il.
7. Designers' Guide to Eurocode 5: Design of Timber Buildings. EN 1995-1-1. A.J. Porteous and P. Ross. 978-0-7277-3162-3. Forthcoming: 2012, 220 p.
TO THE QUESTION OF STRESS STATE OF JOINTS OF WOODEN ELEMENTS WITH THE FRONTAL CUTTINGS
A.S. Markovich Peoples' Friendship University of Russia, Moscow
The article describes the results of the computer analysis of the stress-strain state of the support junction in laminated metal-wood truss with frontal cutting. On the basis of the research, the necessity of the account of the normal stresses between layers, from which value of the main tensile stresses greatly depends, as well as the direction of areas in which they operate. Besides, effectiveness of glued inclined rods for increase shear strength of joints on frontal cuttings was investigated and confirmed.
KEY WORDS: wood construction, frontal cutting, joints on the glued rods, computer modeling, finite element method.
