CC BY
89
Lyubimov Victor Vasilevich, doctor of technical sciences, professor, lvv@.tsu.tula.ru, Russia, Tula, Tula State University,
Davydov Alexey Dmitrievich, doctor of chemical sciences, professor, davy-dovaelchem.ac.ru, Russia, Moscow, Frumkin Institute of Physical Chemistry and Electrochemistry RAS
УДК 621.9.048
ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОВОДЯЩИХ ПЛАЗМЕННЫХ КАНАЛОВ В КАЧЕСТВЕ ЭЛЕКТРОДОВ-ИНСТРУМЕНТОВ ПРИ ЭЛЕКТРОЭРОЗИОННОЙ
ОБРАБОТКЕ
В.В. Любимов, Д.В. Козырь, И.В. Гнидина
Выполнены исследования геометрических параметров проводящих лазерных каналов и электрических разрядов при использовании различных оптических систем. Предложены схемы электроэрозионной обработки с использованием проводящих лазерных каналов. Созданы условия для ЭЭО с применением проводящих лазерных каналов. Исследовано качество поверхности после ЭЭО и приведены примеры обработки.
Ключевые слова: проводящий лазерный канал, электроэрозионная обработка, схема обработки
Введение. Электроэрозионная обработка (ЭЭО) является наиболее распространенной среди методов электрофизической обработки металлов и сплавов. Такое распространение метода ЭЭО обусловлено высокой точностью обработки (до 4...5 мкм на 300 мм), низкой шероховатостью (до Яа»0,04 мкм), малой зависимостью производительности от свойств обрабатываемого материала [1, 2].
Наибольшей точностью отличается проволочная электроэрозионная обработка (ПЭЭО). Однако существенными недостатками ПЭЭО являются:
1) износ электрода-проволоки;
2) ограничения по силе натяжения электрода-проволоки;
3) ограничения по току;
4) недостаточная жесткость электрода-проволоки.
Уменьшение влияния на точность обработки износа инструмента
может осуществляться заменой изношенного инструмента на новый или компенсацией износа в процессе обработки с помощью корректировки траектории движения электрода-инструмента, учитывающей его износ.
Применение методов компенсации износа инструмента при ЭЭО возможно только при наличии математических моделей процесса эволюции поверхностей электрода-инструмента и заготовки в процессе обработки. Однако существующие модели имеют существенные неточности и допущения, которые вносят погрешности в процесс обработки и приводят к снижению точности [1 - 7].
Кроме износа, к снижению точности обработки приводит вибрация и отклонение электрода-инструмента в процессе ЭЭО. Особенно эти явления характерны для электродов малой жесткости при проволочно-вырезной ЭЭО. При обработке на проволочный электрод-инструмент действуют несколько сил - сила ударной волны при электрическом разряде, электростатическая сила, за счет притяжения противоположно заряженных электродов, электромагнитная сила во время протекания тока в цепи электроэрозионной ячейки, гидродинамическая сила потока рабочей жидкости [3, 8]. Названные силы приводят к существенному отклонению электрода-инструмента от первоначального положения. Воздействующие на проволочный электрод силы, кроме гидродинамической силы, являются пульсирующими. Их периодическое разнонаправленное воздействие и взаимное наложение провоцируют колебания электрода.
Ограничения, накладываемые на ЭЭО применением твердотельных электродов-инструментов, принципиально не устранимы. Возможна лишь их частичная компенсация за счет ухудшения других параметров обработки. Для устранения названных ограничений необходимо использование принципиально других, нетвердотельных инструментов.
В работах [9 - 17] было предложено использовать в качестве электродов-инструментов в электрофизических и электрохимических методах обработки плазменные каналы, полученные в результате оптического пробоя различных сред лазерным излучением.
При превышении определенного порога интенсивности лазерного излучения в среде распространения происходит оптический пробой, сопровождающийся образованием плазменного канала. Плазменные каналы, полученные при помощи оптического пробоя, характеризуются высокой электропроводностью, превышающей 106 (Ом*м)-1 (проводимость металлов). Они могут иметь диаметр менее 20 мкм и протяженность десятки и сотни миллиметров [18 - 21] (рис. 1).
Целью работы являются оценка возможности использования ПЛК в качестве электродов-инструментов при ПЭЭО и создание технологических схем обработки.
Экспериментальные исследования проводились по трем направлениям: исследования свойств ПЛК как инструмента для электроэрозионной обработки; исследования единичных актов электрического разряда с ис-
пользованием проводящих лазерных каналов; исследования процесса электроэрозионного формообразования с использованием проводящих лазерных каналов.
Рис. 1. Параметры проводящих лазерных каналов: а - изменение диаметра проводящего лазерного канала во времени; б - изменение удельной электропроводности проводящего лазерного канала
во времени [21]
Экспериментальные исследования свойств проводящего лазерного канала. Исследования свойств ПЛК заключались в установлении взаимосвязи геометрических параметров ПЛК (формы, диаметра) с параметрами фокусирующей системы и среды, в которой происходит пробой.
Выполнено сравнение ПЛК в воде и воздухе. Процесс формирование ПЛК в воде и в воздухе имеет существенные отличия. Вода имеет большую плотность, что препятствует расширению плазменных каналов, поэтому ПЛК, сформированные в воде, имеют большую длину, неразрывную структуру и меньший диаметр относительно каналов, полученных в воздухе.
Выполнены последовательные фотографии светящихся областей плазмы каналов (рис. 2). При использовании короткофокусных линз плазменное образование имеет точечные размеры с большой концентрацией энергии (рис. 2). При увеличении фокусного расстояния протяженность ПЛК возрастает, а концентрация энергии уменьшается. В связи с этим недостаток энергии лазерного излучения приводит к образованию канала с дробной структурой (рис. 2). Применение аксикона дает возможность получать ПЛК с большим отношением длины к диаметру. Однако при низкой энергии лазерного излучения применение сферической оптики предпочтительнее в связи с тем, что пробой происходит в ограниченной области и затем распространяется в пространстве, в результате чего канал имеет непрерывную структуру. При аксиконной фокусировке область пробоя растягивается и при недостаточной энергии канал имеет разрывы, которые приводят к нарушению электропроводности (рис. 2).
Рис. 2. Проводящие лазерные каналы с использованием различных линз: а, г- аксикон; б, д- сферическая линза с фокусным расстоянием 30 мм; в, е- сферическая линза с фокусным расстоянием 80 мм; среда: вода (а, б, в); масло (г, д, е)
Экспериментальные исследования характера формирования электрических разрядов между ПЛК и твердотельным электродом.
Исследован характер формирования электрических разрядов между ПЛК и твердотельным электродом (рис. 3). Полученные фотографии подтверждают предположение о возможности электрического пробоя между твердотельным электродом и нетвердотельным ПЛК, полученным в результате оптического пробоя. Формирование плазменного канала сопровождается образованием ударной волны. Силы, действующие при этом, разрушают ПЛК. Такое явление представлено на рис.3, б.
а б
Рис. 3. Электрический разряд межу заготовкой и ПЛК: 1 - образец; 2 -электрический разряд; 3 - ПЛК; 4 - токоподвод
После формирования электрического разряда между образцом и ПЛК последний теряет свою целостность и не может быть использован в качестве электрода-инструмента. Таким образом, частота следования электрических разрядов не может превышать частоту образования ПЛК.
71
лазерное излучение
Для оценки показателей электроэрозионного процесса выполнены теоретические исследования для технологической схемы ПЭЭО с ПЛК.
Экспериментальные исследования процесса электроэрозионного формообразования с использованием проводящих лазерных каналов. Электроэрозионная обработка с использованием ПЛК представляет собой сложный процесс, включающий в себя различные физические явления. В настоящей работе рассматриваются явления, имеющие место в зоне обработки в период действия электрического разряда. На рис.4 изображена схема обработки в названный период времени.
Проводящий лазерный канал сформирован на расстоянии межэлектродного зазора от заготовки. Между ПЛК и заготовкой происходит электрический разряд. Диаметр с1к(1) и электрическое сопротивление ПЛК не постоянны во времени.
Рис. 4. Схема электроэрозионной обработки с использованием ПЛК:
1 - токоподвод; 2 - ПЛК; 3 - электрический разряд; 4 - рабочая жидкость; 5 - заготовка; йк - диаметр ПЛК; I - расстояние между токоподводом и местом электрического разряда;
50) - межэлектродный зазор (МЭЗ); Щ - ток; и(1) - напряжение; ¿пР(0 - диаметр канала электрического разряда; - расстояние между
оптической осью и заготовкой
Изменение диаметра ПЛК (Лк(1) приводит к изменению величины межэлектродного зазора при неизменном расстоянии между
оптической осью фокусирующей системы и заготовкой. Эквивалентная электрическая схема электроэрозионной ячейки представлена на рис. 5.
В электрической цепи рабочей ячейки присутствуют два изменяющихся во времени сопротивления Як0), Япр (I) и индуктивность Ьк.
Сопротивление проводящего лазерного канала
где ак0) - электропроводность проводящего лазерного канала; / - расстояние между местом контакта токоподвода с ПЛК и местом контакта канала
и(0
электрического разряда с ПЛК, которое характеризует путь, проходимый электрическим током по проводящему лазерному каналу.
що ь
т
Рис. 5. Эквивалентная электрическая принципиальная схема рабочей ячейки ЭЭО с ПЛК: Як@) - сопротивление проводящего лазерного канала; Япр(0 - сопротивление канала электрического разряда;
Ьк - индуктивность проводящего лазерного канала; Щ - ток в цепи; и(0 - напряжение на генераторе импульсов
Экспериментальные исследования динамики электропроводности и диаметра ПЛК приведены в работе [21].
Сопротивление канала электрического разряда
Япр=*(!)/сппЯ2«)9
где оп - электропроводность плазмы К(() - радиус канала электрического разряда.
Примем допущение, что электропроводность плазмы электрического разряда остается постоянной на протяжении разряда. Длина канала электрического разряда равна величине межэлектродного промежутка я^) (см. рис. 1). Изменение величины межэлектродного промежутка можно описать зависимостью
= (1) где ¿я - расстояние между оптической осью фокусирующей системы и заготовкой; гк= ¿/¿/2 - радиус ПЛК.
Диаметр канала электрического разряда увеличивается с течением времени. В работе [16] радиус канала электрического разряда при электроэрозионной обработке находился как
Д(0 = 0,788 •?0-75.
Получим зависимости изменения тока в цепи рабочей ячейке:
А-( 0 / Л = (и (0 -1(0 • (Як (0+я»р (/))) / ьк.
Зависимости силы тока в разрядной цепи от амплитуды электрических импульсов при использовании в качестве генератора импульсов КС-генератора с длительностью импульсов 65 мкс представлены на рис. 6. Максимальные значения сила тока достигает через 10... 12 мкс после начала импульса, к 50.. .60 мкс сила тока в цепи падает практически до нулевых значений.
Рис. 6. Изменения силы тока в цепи электроэрозионной ячейки в период действия электрического разряда для амплитудных значений напряжения U0 200, 280, 380 В
Полная энергия, выделяющаяся на заготовке,
tp 2
Ea =h J *пр (t) • i (t)dt, 0
где п - коэффициент, описывающий часть энергии, направленной на нагрев анода.
На рис. 7 приведены зависимости величины энергии, выделяющейся на заготовке, от амплитуды напряжения электрических импульсов и0, длины ПЛК I и задержки между началом формирования ПЛК и электрическим импульсом Ь.
С увеличением длины ПЛК I происходит пропорциональное снижение энергии для импульсов всех амплитуд напряжений (см. рис.4). Таким образом, для эффективного расходования энергии необходимо минимизировать расстояние между токоподводом и местом обработки. Задержка между началом формирования ПЛК и электрическим импульсом определяет состояние ПЛК (его геометрические и электрически параметры) в момент электрического пробоя. На основании зависимостей (см. рис. 4) сделан вывод о том, что для уменьшения энергетических потерь время задержки между началом формирования ПЛК и электрическим импульсом должно быть от 0 до 5 мкс.
Рис. 7. Зависимость энергии, выделяющейся на заготовке, от длины ПЛКI и задержки между началом формирования ПЛК
и электрическим разрядом Ь
Мощность, выделяющуюся на заготовке, можно найти так:
Жа (I) = л- Япр (/) • / 2(().
Зависимости мощности, выделяющейся на заготовке, от времени и амплитуды электрических импульсов приведены на рис. 8. Максимальная мощность выделяется через 3.. .8 мкс после начала электрического импульса в зависимости от параметров обработки. Затем происходит постепенное уменьшение выделяющейся мощности, и после 40 мкс мощность на заготовке практически не выделяется. При повышении амплитуды электрических импульсов в два раза мощность, выделяющаяся на заготовке, возрастает в 3,3 - 3,5 раза.
Технологические схемы обработки и описание экспериментальной установки. В соответствии с теоретическим описанием процесса электроэрозионной обработки с использованием ПЛК были предложены возможные схемы обработки (рис. 9). Схемы обработки делятся на схемы вырезания (рис. 9, а-г), модифицирования поверхностей (рис. 9, д) и точения (рис. 9, е). Представленные схемы изображены условно - не показан токоподвод к проводящему лазерному каналу и рабочая жидкость.
Для реализации предложенных схем была спроектирована и изготовлена экспериментальная установка для исследования процесса электроэрозионной обработки с использованием проводящих лазерных каналов (рис. 10). Лазерное излучение, формирующее ПЛК, выходит из апертуры излучателя 6, преломляется призмой 5 и фокусируется линзой 4. Сфокусированное излучение поступает в рабочую ячейку 3, где происходит оптический пробой рабочей среды, и формируется ПЛК.
Рис. 8. Зависимости мощности, выделяющейся на заготовке, от времени и амплитуды электрических разрядов 110
А
Рис. 9. Схемы обработки с использованием проводящих лазерных каналов: 1 - заготовка; 2 - проводящий лазерный канал; (а - г) - схемы вырезания; д - схема модифицирования поверхности;
е - схема точения
В рабочей ячейке закреплена обрабатываемая заготовка. Позиционирование заготовки относительно ПЛК происходит посредством координатного стола 2, управляемого контроллером 10, который соединен с персональным компьютером 7.
В качестве источника излучения применяется импульсный Nd:YAG лазер LQ929, генерирующий лазерные импульсы длительностью 10 нс и энергией 1,5 Дж. Длина волны излучения 1,064 мкм. В качестве генератора импульсов для ЭЭО использовался RC-генератор. Амплитуда электрических импульсов от 200 до 380 В.
Рис. 10. Экспериментальная установка ЭУ-1 для исследования процесса ЭЭО с использованием проводящих лазерных каналов: 1 - система подачи рабочей жидкости; 2 - система позиционирования; 3 -рабочая ячейка; 4 - фокусирующая линза;
5 - призма; 6 - излучатель; 7 - управляющий компьютер; 8 - пульт управления лазера; 9 - блок питания лазера;
10 - контроллер двухкоординатного стола;
11 - генератор электрических импульсов; 12 - осциллограф
Были проведены экспериментальные исследования технологических параметров поверхности с использованием ПЛК. На рис. 11 представлены зависимости шероховатости поверхностей после электроэрозионной обработки с использованием ПЛК от материала заготовки, рабочей жидкости и амплитуды электрических импульсов. С повышением энергии импульсов шероховатость обработанных поверхностей для всех исследо-
ванных материалов и рабочих жидкостей повышается. Шероховатость поверхностей, обработанных в воде, незначительно выше шероховатости поверхностей, обработанных в масле. Максимальная величина шероховатости зафиксирована при обработке алюминиевого сплава АК-4 и составила Яа=13,8 мкм. Минимальная шероховатость наблюдалась при обработке стали в масле И20 - Яа=2,12 мкм.
Рис. 11. Зависимости величины шероховатости обработанных поверхностей от условий обработки
Проводились исследования максимальной погрешности формообразования в зависимости от амплитуды электрических импульсов, рабочей жидкости и материала заготовки. В диапазоне амплитуд электрических импульсов от 200 до 380 В максимальная погрешность обработки достигает 0,3...0,5 мм для АК-4, 0,2...0,32 мм для 12Х18Н10Т и 0,17...0,25 мм для ВТ-14. Столь высокая погрешность обработки объясняется причинами, характерными для традиционной ЭЭО (размеры инструмента и режимы обработки), и причинами, связанными со специфическими свойствами ПЛК. В экспериментальных исследованиях диаметр ПЛК составлял 2.2,1 мм. Предположительно использование ПЛК с диаметром порядка нескольких десятков микрометров и меньших амплитуд электрических импульсов позволит значительно снизить погрешность обработки. К специфическим свойствам ПЛК, оказывающим влияние на погрешность обработки, относится наличие слоя с высокой степенью ионизации вокруг ПЛК, который снижает порог электрического пробоя рабочей среды, в связи с чем боковой МЭЗ, а соответственно и погрешность обработки увеличивается.
На рис. 12 представлены фотографии деталей, полученных в результате электроэрозионной обработки с использованием ПЛК.
Рис. 12. Вырезы, полученные с помощью электроэрозионной обработки с использованием ПЛК: а - открытый вырез;
б - закрытый вырез
Производительность рассматривалась как объем удаленного материала в единицу времени. Зависимости производительности обработки от материала заготовки соответствуют положению об электроэрозионной обрабатываемости материалов. Наибольшая производительность зафиксиро-
2 3
вана для материала АК-4, обработанного в масле, - 18,2х 10- мм /мин,
2 3
наименьшая для материала ВТ-14 - 1,2х10- мм /мин (рабочая среда - вода). Процесс в целом имеет низкую производительность, что объясняется малой частотой лазерных и электрических импульсов - 10 Гц.
Можно предположить, что при использовании лазерных излучателей с большей частотой и энергией импульсов показатели ЭЭО с использованием ПЛК будут соответствовать показателям традиционной ЭЭО.
Выводы. Установлено, что применение нетвердотельных электродов-инструментов позволит создать принципиально новый способ электроэрозионной обработки. Проводящие лазерные каналы, полученные в результате оптического пробоя, могут быть использованы в качестве нетвердотельных электродов-инструментов благодаря их высокой электропроводности и уникальным геометрическим параметрам.
Предложены схемы электроэрозионной обработки (вырезки, точения, модифицирования поверхности) с использованием проводящих лазерных каналов.
Спроектирована и создана экспериментальная установка ЭУ-1 для проведения ЭЭО с использованием проводящих лазерных каналов, позволяющая осуществлять обработку по схеме двухкоординатной вырезки.
Проведено экспериментальное исследование электроэрозионного формообразования с применением проводящих лазерных каналов. Установлены зависимости шероховатости, максимальной погрешности и производительности обработки от амплитуды электрических импульсов, рабочей жидкости и материала заготовки. Максимальная производительность
2 3
(18,2х10- мм /мин) и погрешность обработки зафиксированы при обработ-
ке в индустриальном масле И20 с использованием электрических импульсов амплитудой 370.380 В. Минимальная шероховатость (Ra=2...3 мкм) обработанных поверхностей получена при использовании электрических импульсов с амплитудой 180.200 В.
Работа выполнена при финансовой поддержке Министерства образования и науки РФ (Базовая часть госзадания, проект 1096) и РФФИ (проекты 13-08-97562, 15-48-03250).
Список литературы
1. Фотеев Н.К., Спришевская И.А. Расчет температурных полей в поверхностном слое детали, обрабатываемой электроэрозионным способом // Электрофизические и электрохимические методы обработки. Вып. 2. М.: НИИМАШ, 1991.
2. Bhattacharya R., Jain V.K., Ghoshdastidar P.S. Numerical Simulation of Thermal Erosion in EDM Process, // Journal of the Institution of Engineers (India). Production Engineering Division. 1996. Vol. 77. P. 13-19.
3. Делоне Н.Б., Крайнов В.П. Нелинейная ионизация атомов лазерным излучением. М.:ФИЗМАТЛИТ, 2001. 320 с.
4. Ким Е.И., Харин С.Н. Модель термоупругого разрушения в процессе импульсной электроэрозионной обработки материалов // Электрофизические и электрохимические методы обработки. М., НИИМАШ, 1983. Вып. 5.
5. Наматэвс А. А. Расчет максимальных радиусов изотерм с заданной температурой на поверхностях электродов при электрических импульсных разрядах // Электрофизические и электрохимические методы обработки. М., НИИМАШ, 1985. Вып. 4.
6. Dibitono D. D. and Eubank P. T. Theoretical model of the electrical discharge machining process I. A Simple Cathode erosion model // Journal of Applied Physics. 1989. Vol. 66. P. 4095-4103.
7. Theoretical Models of the Electrical Discharge Machining Process. Part III: The variable Mass, Cylindrical Plasma Model / P. T. Eubank, M. R. Patel, M. A. Barrufet, А. В. Bozkurt // J. Appl. Phys. 1993. 73(11).P/7900-7909.
8. Елисеев Ю.С., Саушкин Б.П.. Электроэрозионная обработка изделий авиационно-космической техники. М.: Изд-во МГТУ им. Н. Баумана. 2010. 437 с.
9. Bernd M. After 60 years of EDM the discharge process remains still disputed // Proceedings of International Symposium for Electromachining -ISEM XIV. 2004. P. 376 - 381.
10. Козырь Д.В., Любимов В.В., Грачев О.Е. Исследование процесса электрофизикохимической обработки с применением плазменного катода-инструмента // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2013. Вып. 8. С. 327 - 335.
11. Козырь Д.В. Исследование параметров единичных лунок, полученных в результате электроэрозионной обработки с использованием плазменного электрода-инструмента // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2013. Вып. 9. Ч. 2. С. 350 - 358.
12. Козырь Д.В. Применение плазменного канала оптического пробоя в качестве катода в электроэрозионной обработке // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2013. Вып.11. С. 141 - 146.
13. Козырь Д.В. Комбинированная электрофизическая обработка с использованием проводящих плазменных каналов // VI Молодёжная научно-практическая конференция Тульского государственного университета. Молодежные инновации: сборник докладов. Ч. I. Секция «Технические науки». Тула: Изд-во ТулГУ, 2011. С. 144-147.
14. Любимов В. В., Сабинин Е. А. Микроформообразование нетвердотельными инструментами // Современная электротехнология в промышленности Центра России: труды XI Региональной научно-технической конференции. Тула: Изд-во ТулГУ, 2010. С. 3 - 10.
15. Любимов В.В., Грачев О.Е. Электрофизикохимическая обработка стали 12х18н10т с применением нетвердотельного катода // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2011. Вып. 3. С. 483 - 491.
16. Любимов В.В., Грачев О.Е., Сабинин Е.А. Анализ плазменных каналов, как инструментов, при импульсном лазерном излучении наносе-кундной длительности // Современная электротехнология в промышленности центра России: труды XI Региональной научно-технической конференции. Тула: Изд-во ТулГУ, 2010. С. 53 - 64.
17. Любимов В.В., Грачев О.Е., Степанов П.В. Исследование токо-подводов к плазменному катоду для осуществления процесса электрофизико-химической обработки // Высокие, критические электро- и нанотех-нологии: труды всероссийской научно-технической конференции. Тула: Изд-во ТулГУ, 2011. С. 41-49.
18. Динамика периодических структур в протяженной лазерной искре / С.С. Бычков [и др.] // Квантовая электроника. 1999. Т. 26. №3. С. 243-245.
19. Лазерная искра со сплошным каналом в воздухе / Ф.В. Бункин [и др.] // Квантовая электроника. 1983. Т.10. №2. С. 443-444.
20. Марин М.Ю. Динамика и структура оптических разрядов в бесселевых лазерных пучках: дис. ... канд. физ.-мат. наук. М., 2005. 101 с.
21. Грачев О.Е. Электрофизико-химическая обработка с применением плазменного катода-инструмента: дис. ... канд. техн. наук. Тула, 2011. 160 с.
Любимов Виктор Васильевич, д-р техн. наук, проф., lvv@Jsu.tula.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Козырь Денис Владимирович, канд. техн. наук, доц., kozyr.d.v@mail.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Гнидина Инна Вячеславовна, канд. техн. наук, доц., gnidina inna@,mail.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет
RESEARCH OF THE OPPORTUNITY TO USE CONDACTIVE PLASMA CHANNELS AS
ELECTRODE-TOOLS DURING ELECTRICAL DISCHARGE MACHINING
V.V. Lyubimov, D.V. Kozyr, I.V. Gnidina
The researches of geometrical parameters of the conductive laser channels and electrical discharges used with various optical systems are carried out. The schemes of EDM with the use of conductive laser channels are offered. Conditions for electrical discharge machining with the conductive laser channels are created. The quality of a surface after EDM is researched and examples of the machining are given.
Key words: conductive laser channel, electrical discharge machining, machining
scheme.
Lyubimov Victor Vasilevich, doctor of technical sciences, professor, lvv@.tsu.tula.ru, Russia, Tula, Tula State University,
Kozyr Denis Vladimirovich, candidate of technical sciences, docent, kozyr.d.v@mail.ru, Russia, Tula, Tula State University,
Gnidina Inna Vyacheslavovna, candidate of technical sciences, gnidi-na_inna@mail.ru, Russia, Tula, Tula State University
