CC BY
70
ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ
УДК 621.771.237.016.2 https://doi.org/10.18503/1995-2732-2018-16-3-67-77
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМОВ КОНТРОЛИРУЕМОЙ ПРОКАТКИ ТРУБНОЙ СТАЛИ НА СТРУКТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННОГО АУСТЕНИТА*
Полецков П.П., Гущина М.С., Алексеев Д.Ю., Емалеева Д.Г., Кузнецова A.C., Никитенко O.A.
Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова, Магнитогорск, Россия Аннотация
Постановка задачи (актуальность работы): в статье обоснована необходимость исследования влияния режимов контролируемой прокатки на формирование структуры и свойств трубной стали. Цель работы: исследование влияния режимов контролируемой прокатки низкоуглеродистой микролегированной трубной стали класса прочности К60 (Х70) на структурное состояние горячедеформированного аустенита. Используемые методы (эксперименты): в условиях научно-технического комплекса ООО «ИЦ Термодеформ-МГТУ» проведено физическое моделирование и исследование процесса контролируемой прокатки трубной стали класса прочности К60 (Х70) при различной степени деформации, температуре и продолжительности нагрева. Металлографический анализ образцов выполнен в ЦКП НИИ «Наносталей» при ФГБОУ ВО «МГТУ им. Г.И. Носова» методами световой микроскопии с использованием системы компьютерного анализа изображений Thixomet PRO. Результаты: получены следующие закономерности: при повышении температуры нагрева с 1100 до 1240°С и последующей прокатке с 5% обжатием среднее значение площади аустенитного зерна увеличивается более чем в 2 раза, при 50% обжатиях - в 1,3 раза. Фактор увеличения степени деформации не позволяет скомпенсировать рост зерна, вызванный повышением температуры нагрева под прокатку: для сляба, предварительно нагретого до 1150°С и прокатанного со степенью обжатий 5%, средняя и максимальная площадь зерна аустенита меньше, чем для сляба, нагретого до 1240°С и продеформированного на 50%. Критическая степень обжатия стали марки К60 находится в диапазоне 5-11%, причем с точки зрения получения мелкозернистой структуры даже единичные обжатия меньше критического приводят к увеличению размера зерна. Практическая значимость: полученные данные могут быть использованы при проектировании технологических режимов контролируемой прокатки трубной стали с повышенными эксплуатационными характеристиками.
Ключевые слова: трубная сталь, микроструктура, механические и эксплуатационные свойства, режимы контролируемой прокатки, горячедеформированный аустенит.
Введение
В настоящее время на рынке металлопроката существует потребность в трубных сталях с повышенными механическими и эксплуатационными свойствами. Требования к таким сталям зависят от диаметра трубы, рабочего давления и условий эксплуатации. К примеру, трубная сталь категории прочности К60(Х70) для сложных условий эксплуатации должна иметь высокий уровень прочности, высокую ударную вязкость при низких температурах и хорошую свариваемость. При этом чем меньше размер зерна в микроструктуре стали, тем
* Работа выполнена при участии аспирантов М.В. Мишуко-ва, М.В. Малькова, А.Н. Шипшоновой, к.т.н. Ю.Ю. Ефимовой, к.т.н. Д.М. Чукина.
© Полецков П.П., Гущина М.С., Алексеев Д.Ю., Емалеева Д.Г., Кузнецова A.C., Никитенко O.A., 2018
выше прочность, пластичность и вязкость, ниже порог хладноломкости и меньше склонность металла к хрупкому разрушению (тест ИПГ) (рис. 1).
Вместе с тем в работах по исследованию влияния размера зерна феррита на переходную температуру хрупкого разрушения и ударную вязкость низкоуглеродистой стали было установлено следующее (рис. 2): переходная температура линейно снижается с измельчением зерна и становится ниже -196°С при величине зерна 1 мкм. Однако ударная вязкость КСУшах снижается при размере зерна менее 5 мкм вследствие низкой деформируемости. Следовательно, если требуется достаточная энергия удара, размер зерна должен быть не мельче 5 мкм, что дает переходную температуру около -50/-60°С. Значит, измельчение зерна небезгранично улучшает комплекс свойств стали. Предел текучести, действи-
тельно, повышается, и переходная температура хрупкого разрушения снижается, но при этом снижается вязкость и пластичность, критически повышается отношение предела текучести к временному сопротивлению разрыву от/ов.
сто.2 ст-1, МПа
ющих различное заданное структурное состояние, и затем регламентируемое охлаждение, обеспечивающее сохранение искажений строения кристаллической решетки, внесенных пластической деформацией (рис. 3). Каждый этап процесса ТМКП выполняет свою роль в достижении необходимой структуры металла, влияя на протекание процессов роста зерна аустенита при нагреве сляба под прокатку, рекристаллизации аустенита, у—>а превращения, дисперсионного упрочнения [2].
кси, мДж/м
Рис. 2. Влияние размера зерна в стали на переходную температуру хрупкого разрушения и ударную вязкость
Рис. 1. Влияние величины зерна с1 на условный предел текучести о0,2, предел выносливости
о_1 (а) и ударную вязкость КС11 (б) низкоуглеродистой стали: 1 - мелкое зерно (0,04 мм); 2 - крупное зерно (0,09 мм) [1]
Одним из наиболее эффективных способов управления микроструктурой и свойствами готового проката является микролегирование и термомеханическая контролируемая прокатка (ТМКП). ТМКП - это многостадийный вид термомеханической обработки металла, предусматривающий последовательную деформацию металла при непрерывном снижении температуры в областях, созда-
Рис. 3. Общая схема термомеханической прокатки [3]
На величину действительного зерна аустенита и продуктов его распада оказывает влияние химический состав металла, температура нагрева слябов перед прокаткой и продолжительность выдержки при заданной температуре, а также темпе-ратурно-деформационные режимы прокатки и скорость контролируемого охлаждения (рис. 4).
Рис. 4. Схема влияния температуры Т (а), продолжительности нагрева (б) и степени предварительной деформации (в) на величину зерна [4]
Температура Т
Химический состав трубной стали класса прочности К60 (Х70)
<5 Тз >. 12 >Т1
Время
Степень деформации
В связи с вышеизложенным актуальным является исследование влияния режимов термодеформационной обработки на размер зерна аусте-нита трубной стали класса прочности К60 (Х70).
Теория, материалы и методы исследования, технические и технологические разработки
Физическое моделирование и исследование процесса контролируемой прокатки трубной стали класса прочности К60 (Х70) при различной степени деформации, температуре и продолжительности нагрева проведено в работе с использованием оборудования лабораторного комплекса ООО «Инжиниринговый центр Тер-модеформ-МГТУ», а также ЦКП НИИ «Нано-сталей» при ФГБОУ ВО «МГТУ им. Г.И. Носова». Коллектив ЦКП НИИ «Наносталей» имеет успешный опыт выполнения проектов в области разработки перспективных материалов и изделий из них [5-9].
Выплавку стали осуществляли в вакуумной индукционной печи 20-0.06Ь (рис. 5). С целью формирования мелкозернистой ферритно-бейнитной микроструктуры низколегированная трубная сталь имеет низкое содержание углерода (0,05-0,08%), повышенное содержание марганца (1,4-1,7%), добавки элементов, повышающих устойчивость аустенита (Мо, N1, Си) и комплексное микролегирование карбонитридообра-зующими элементами (№>+Т1 +У) < 0,15%. При
этом пониженное содержание углерода обеспечивает перевод ниобия в твердый раствор при нагреве слябов под прокатку, что необходимо для расширения области отсутствия рекристаллизации аустенита и, соответственно, проработки структуры стали, а также способствует улучшению ударной вязкости и свариваемости стали [10-14]. Кроме того, пониженное содержание углерода и высокая чистота стали по вредным примесям (8 < 0,003%, Р < 0,012%) обеспечивают хорошую хладостойкость и свариваемость металла [15]. Химический состав исследуемой стали приведен в табл. 1.
Таблица 1
Рис. 5. Выплавка стали в лабораторной вакуумной индукционной печи 20-0.06Ь
Массовая доля элементов. %
с 81 Мп 8 р Микролегирующие с ^экв
0,05-0,08 0,20-0,30 1,4-1,7 <0,003 <0,012 №>+Тл+У< 0,15 <0,43
Примечание: величина углеродного эквивалента СЭКв = С + Мп/6 + (Сг+Мо+У)/5 + (№+Си)/15.
С целью определения величины критических обжатий при черновой стадии прокатки полученные заготовки нагревали в камерной печи до температуры 1210±10°С. Дальнейшее обжатие осуществляли на гидравлическом прессе по шести различным вариантам: 3% относительное обжатие за одно осаживание, 5, 7, 9, 11, 13% (табл. 2). Температура начала деформации составляла 1150±60°С, конца -1000±30 °С. Слитки осаживались до 167 мм, дальнейшее охлаждение осуществлялось до температуры воды [16].
С целью исследования влияния продолжительности нагрева на процессы структурообра-зования горячедеформированного аустенита трубной стали заготовки нагревали в камерной печи до температур 1150, 1240°С и выдерживали при соответствующей температуре в течение 40, 60, 120 мин. Часть образцов предварительно деформировали на 50% за одно осаживание на гидравлическом прессе (рис. 6, табл. 3).
С целью исследования влияния степени деформации и температуры нагрева на процессы
Режим
структурообразования горячедеформированного аустенита трубной стали заготовки нагревали в камерной печи до температур 1100, 1150, 1240°С. Дальнейшее обжатие образцов осуществляли на гидравлическом прессе со степенью обжатия 5, 8, 11, 13, 50% за проход (см. табл. 4).
Рис. 6. Технологический процесс термомеханической обработки
Таблица 2
Номер образца Степень обжатия, % Высота слитка по «проходам», мм
1 3 300 291 282 273 265 257 249 242 234 227 220 213 206
199 193 187 181 175 169 - - - - - - -
2 5 300 285 271 257 244 232 221 210 199 189 180 171 162
3 7 300 279 259 241 224 209 194 181 168 - - - -
4 9 300 273 248 226 206 187 170 - - - - - -
5 11 300 267 238 211 188 168 - - - - - - -
6 13 300 261 227 198 172 - - - - - - - -
Таблица 3
Режимы исследования влияния температуры и продолжительности нагрева на структурное состояние
горячедеформированного аустенита
Номер образца Температура нагрева, °С Время выдержки, мин Степень деформации, %
7 40 -
8 60 -
9 1150 120 -
10 60 50
11 120 50
12 40 -
13 60 -
14 1240 120 -
15 60 50
16 120 50
Таблица 4
Режимы исследования влияния степени деформации и температуры нагрева на структурное состояние горячедеформированного аустенита
Номер образца Температура нагрева, °С Температура начала черновой стадии, °С Степень обжатия, % Е деформация, %
17 1100 1000-1050 5 40
18 8 39
19 11 44
20 13 43
21 50 50
22 1150 1050-1100 5 40
23 8 39
24 11 44
25 13 43
26 50 50
27 1240 1150-1200 5 40
28 8 39
29 11 44
30 13 43
31 50 50
Для фиксации сформированного структурного состояния осуществляли «стоп-закалку» заготовок (охлаждение заготовки до температуры воды).
Раскрой промежуточных раскатов с вырезкой образцов осуществлялся в соответствии со схемой, представленной на рис. 7.
Рис. 7. Схема раскроя промежуточного раската
Металлографический анализ образцов выполнялся методами световой микроскопии с использованием системы компьютерного анализа изображений Thixomet PRO. Для выявления границ бывшего аустенитного зерна использовалось травление шлифов в свежеприготовленном насыщенном при комнатной температуре растворе пикриновой кислоты с добавлением (1-10)% поверхностно-активных веществ (ПАВ) и подогревом реактива до (50-70)°С.
Величину бывшего аустенитного зерна определяли в ручном режиме с помощью программ-
ного продукта Thixomet PRO путем измерения площади выделяемых зерен специализированным инструментом «Площадь» (рис. 8).
Рис. 8. Пример выделения и измерения площади бывших аустенитных зерен: а - исходная структура; б - структура при обработке инструментом «Площадь»
Результаты исследования и их обсуждение
Мироструктура образцов, исследованная с помощью световой микроскопии, представляет собой ферритно-бейнитную смесь (рис. 9).
Результаты исследования по влиянию степени деформации на размер зерна аустенита представлены на рис. 10.
На основании данных металлографического исследования можно заключить, что критическая степень обжатия стали класса прочности К60 с
химическим составом в соответствии с табл. 1 находится в диапазоне 5-11% (рис.10). Причем с точки зрения получения мелкозернистой структуры даже единичные обжатия из критического диапазона приводят к увеличению размера зерна [17].
Результаты исследования влияния температуры и продолжительности нагрева на процессы структурообразования горяч еде формированного аустенита трубной стали приведены на рис. 11, 12.
№4
№5
№ 6
Рис. 9. Микроструктура образцов, исследуемых после травления в насыщенном растворе пикриновой кислоты с добавлением (1-10)% ПАВ, х 200 (номера образов в соответствии с табл. 2)
щади аустенитного зерна увеличивается в среднем в 1,5 раза (см. рис. 12).
Деформация за «проход», %
Рис. 10. Средняя площадь зерна аустенита образцов при черновой фазе прокатки
При увеличении времени выдержки при температуре аустенизации на 60 мин значение пло-
Рис. 12. Влияние продолжительности нагрева на среднее значение площади аустенитного зерна трубной стали
Результаты исследования влияния степени деформации и температуры нагрева на процессы структурообразования горяч еде формированного аустенита трубног/ стали приведены на рис. 13-15. Установили, что при повышении температуры нагрева от 1100 до 1240°С и последующей прокатке с 5% обжатием среднее значение площади аустенитного зерна увеличивается ~ в 2 раза (с 960 до 2207 мкм2), при 50% обжати-
ях - в 1,3 раза (с 671 до 897 мкм"). При этом фактор увеличения степени деформации не позволил скомпенсировать рост зерна, вызванный повышением температуры нагрева под прокатку: для сляба, предварительно нагретого до 1150°С и прокатанного с критической степенью обжатий, равной 5%, средняя и максимальная площадь зерна аустенита меньше, чем для сляба, нагретого до 1240°С и деформированного на 50%.
№ 12 № 13 № 14
Рис. 11. Результаты металлографического анализа образцов, Х500 (номера обозначены в соответствии с табл. 3): № 7 - 1150°С, 40 мин; № 8 - 1150°С, 60 мин; № 9 - 1150°С, 120 мин; № 12 - 1240°С, 40 мин; № 13 - 1240°С, 60 мин; № 14 - 1240°С, 120 мин
Рис. 14. Влияние температуры нагрева заготовок на среднее значение площади аустенитного зерна трубной стали
Рис.15. Влияние степени деформации на среднее значение площади аустенитного зерна трубной стали
5%
1100°С
№ 17
№ 18
№ 19
№20
№21
1240°С
№27
№29
№30
№31
1150°С
№23
№24
№22
8%
11%
13%
50%
Рис. 13. Результаты металлографического анализа образцов, Х500 (номера образов обозначены в соответствии с табл. 4): № 17 - 1100°С, 5%; № 22 - 1150°С, 5%; № 27 - 1240°С, 5%;
№ 18 - 1100°С, 8%; № 23 - 1150°С, 8%; № 28 - 1240°С, 8%; № 19 - 1100°С, 11%; № 24 - 1150°С, 11%; № 29 - 1240°С, 11%; № 20 - 1100°С, 13%; № 25 - 1150°С; 13%; № 30 - 1240°С, 13%; № 21 - 1100°С, 50%; № 26 - 1150°С, 50%; № 31 - 1240°С, 50%
Заключение
В результате исследования влияния режимов контролируемой прокатки низкоуглеродистой микролегированной трубной стали класса прочности К60 (Х70) на структурное состояние горя-чедеформированного аустенита получены следующие основные закономерности:
1. Критическая степень обжатия стали марки К60 находится в диапазоне 5-11%, причем с точки зрения получения мелкозернистой структуры даже единичные обжатия меньше критического приводят к увеличению размера зерна.
2. При увеличении времени выдержки при температуре аустенизации на 60 мин значение площади аустенитного зерна увеличивается в среднем в 1,5 раза.
3. При повышении температуры нагрева от 1100 до 1240°С и последующей прокатки с 5% обжатием среднее значение площади аустенитного зерна увеличивается более чем в 2 раза (с 960 до 2207 мкм2), при 50% обжатиях - в 1,3 раза (с 671 до 897 мкм2).
4. Фактор увеличения степени деформации не позволяет скомпенсировать рост зерна, вызванный повышением температуры нагрева под прокатку: для сляба, предварительно нагретого до 1150°С и прокатанного с критической степенью обжатия 5%, средняя и максимальная площаць зерна аустенита меньше, чем для сляба, нагретого до 1240°С и продеформированного на 50%.
Полученные данные могут быть использованы при проектировании технологических режимов изготовления трубной стали с повышенными эксплуатационными характеристиками.
Работа проведена при финансовой поддержке Минобрнауки России в рамках реализации комплексного проекта по созданию высокотехнологичного производства, выполняемого с участием российского высшего учебного заведения (договор 03.G25.31.0235).
Список литературы
1. Материаловедение: практикум /В.И. Городниченко, Б.Ю. Давиденко, В.А. Исаев и др. М.: Логос, 2004. 272 с.
2. Эфрон Л.И. Металловедение в «большой» металлургии. Трубные стали. М.: Металлургиздат, 2012. 696 с.
3. Мунтин А. В. Разработка технологии прокатки толстого листа с заданными свойствами из трубных марок стали на стане 5000: дис.... канд. техн. наук. Москва, 2014.141 с.
4. Зуев В. М. Термическая обработка металлов: учебник для техн. училищ. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Высш. шк., 1981. 296 с.
5. Производство высокопрочной стальной арматуры для железобетонных шпал нового поколения: монография / Чукин М.В., Корчунов А.Г., Бакшинов В.А. и др. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И.Носова, 2014. 276 с.
6. Перспективы производства высокопрочного крепежа из заготовок из углеродистых сталей с ультрамелкозернистой структурой / М.В. Чукин, М.А. Полякова, Г.Ш. Рубин и др. II Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением. 2014. № 1. С. 39-44.
7. Гун Г.С., Чукин М.В. Оптимизация процессов технологического и эксплуатационного деформирования изделий с покрытиями: монография. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск. гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2006.323 с.
8. Создание и развитие теории квалиметрии металлургии / Гун Г.С., Рубин Г.Ш., Чукин М.В. и др. II Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2003. № 3. С. 67.
9. Гун Г.С., Пудов Е.А., Иванова Л.Б. Оптимизация процессов обработки металлов давлением по комплексному критерию качества II Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1986. № 12. С. 47.
10. Daniel Н. Herring. Grain Size and Its Influence on Materials Properties. August 2005 - lndustrialHeating.com.
11. Fernandez A.I., Ablad R., Lopez В., Rodriges-lbabe J.M. Effect of course у grayn size on the dynamic and static re-cristallization during hot working in microalloyed Nb and Nb-Ti steels. Microalloying in Steels. Proceedings of the International conference on «Microalloying in Steels» (Donostia-San Sebastian, Basque Country, Spain, 7-9 September, 1998), pp. 135-142.
12. Muhammad Aatif Irshad. The effect of prior austenite grain size on the machinability of a pre-hardened mold steel. Master of Science in Engineering, Mechanical Engineering, 2011.
13. Pereda В., Fernandez A.. Effect of Mo on Dynamic Recrys-tallization Behavior of Nb-Mo Microalloyed Steels. I SI J International, vol. 47 (2007), no. 6, pp. 860-868.
14. Влияние легирующих элементов на свойства сталей при различных скоростях охлаждения / М.В. Чукин, П.П. Полецков, Д.Г. Набатчиков и др. II Естественные и технические науки. 2016. №8. С. 62-65.
15. Chukin M.V., Poletskov P.P., Nikitenko O.A., Nabatchikov D.G. Study of microstructure of rolled heavy plates made of low-alloyed pipe steel with increased strength and cold resistance. CIS Iron and Steel Review, vol. 13 (2017), pp. 28-32.
16. Совершенствование технологии контролируемой прокатки низколегированных сталей / В.М. Салганик, П.П. Полецков, Г.А. Бережная и др. II Обработка сплошных и слоистых материалов. 2015. № 2. С. 9-13.
17. Исследование влияния степени деформации на размер зерна аустенита низколегированной стали / В.М. Салганик, П.П. Полецков, Г.А. Бережная и др. II Производство проката. 2016. №3. С. 3-8.
Поступила 21.03.18 Принята в печать 14.05.18
INFORMATION ABOUT THE PAPER IN ENGLISH
https://doi.org/10.18503/1995-2732-2018-16-3-67-77
UNDERSTANDING THE EFFECT OF CONTROLLED ROLLING REGIMES FOR PIPE STEEL ON THE STRUCTURAL CONDITION OF HOT-DEFORMED AUSTENITE
Pavel P. Poletskov - DSc (Eng.), Professor
Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: pavel_poletskov(®,mail.ru.
Marina S. Gushchina - Postgraduate Student
Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: gushchina.msir/mail.ru.
Daniil Yu. Alekseev - Postgraduate Student
Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: d.u.alcksccvV7.mail.ru.
Dinara G. Emaleeva - PhD (Eng.), Associate Professor
Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia.
E-mail: cmalccvadgV7.mail.ru.
Alia S. Kuznetsova - Research Fellow
Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: allakuznetsova.mgtu@rnail.ru. Olga A. Nikitenko - PhD (Eng.), Research Fellow
Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: olganikitenkoi@list.ru.
Abstract
Problem Statement (Relevance): This paper gives reasoning to why it is necessary to understand the effect of controlled rolling regimes on the structure and properties of pipe steel. Objectives: The objective is to understand the effect of controlled rolling of low-carbon mi-croalloyed K60 (X70) pipe steel on the structural condition of hot-deformed austenite. Methods (Experiments) Applied: Using the facilities of the Thermodeform-NMSTU Research Centre, the physical process of controlled rolling of K60 (X70) pipe steel was simulated and analysed at various strains, temperatures and heating times. The metallographic analysis of the specimens was carried out by NMSTU's Institute for Nanosteels through optical microscopy and using the Thixomet PRO image analyzer. Findings: The following regularities were established: An increase in the heating temperature from 1,100 to 1,240 °C and subsequent rolling with a 5 % reduction lead to a more than double growth in the average area of the austenitic grain (a 50 % reduction results in a 1.3-times growth). An increased degree of reduction won't make up for the grain growth caused by a higher pre-rolling heating temperature. Thus, in the case of a slab preheated to 1,150 °C and rolled at a 5 % reduction, the average and maximum sizes of the austenitic grains would be less than in the case of a slab heated to 1,240 °C and deformed at a 50 % reduction. The critical reduction rate for the K60 steel grade is within 5 to 11 %, and from the perspective of obtaining a fine-grained structure, even single reductions below the critical reduction rate lead to bigger grain sizes. Practical Relevance: The data obtained can be used for designing controlled rolling regimes for pipe steel grades with enhanced performance.
Keywords: Pipe steel, microstructure, mechanical properties and performance, controlled rolling regimes, hot-deformed austenite.
This research was funded by the Ministry of Education and Science of Russia as part of a comprehensive project aimed at designing a high-tech production line and realized together with a Russian higher education institution (Contract 03.G25.31.0235).
References
1. Gorodnichenko V.I., Davidenko B.Yu., Isaev V.A. et al. Materialovedenie: Praktikum [Materials Science: Practi-cum], Moscow: Logos, 2004,272 p. (In Russ.)
2. Efron L.I. Metallovedenie v «bol'shoj» metallurgii. Trubnye stali [Physical metallurgy in the context of 'big' metallurgy. Pipe steel grades], Moscow: Metallurgizdat, 2012, 696 p. (In Russ.)
3. Muntin A.V. Razrabotka tekhnologii prokatki tolstogo lista s zadannymi svojstvami iz trubnyh marok stali na stane 5000. Diss. ... kand. tekhn. nauk [Developing a rolling technology for the production of plates with specified properties from pipe steel grades in Plate Mill 5000. PhD dissertation], Moscow, 2014,141 p. (In Russ.)
4. Zuev V.M. Termicheskaja obrabotka metallov: uchebnik dlja tehnicheskih uchilishch. 2-e izdartie, pererab. i dop. [Heat treatment of metals: Textbook for technical schools. Issue 2 (rev.)]. Moscow: Vysshaya Shkola, 1981, 296 p. (In Russ.)
5. Chukin M.V., Korchunov A.G., Bakshinov V.A. et al. Pro-izvodstvo vysokoprochnoj stal'noj armatury dlja zhelezo-betonnyh shpal novogo pokolenija: monografija [Manufacture of high-strength steel reinforcing bars for new generation reinforced concrete sleepers: Monograph], Magnito-
gorsk: Publishing House of Nosov Magnitogorsk State Technical University, 2014, 276 p. (In Russ.)
6. Chukin M.V., Polyakova M.A., Rubin G.Sh. et al. Prospective production of high-strength fasteners from ultrafine-grained carbon steel blanks. Kuznechno-shtampovochnoe proizvodstvo. Obrabotka materialov davleniem [Forging and stamping operations. Metal forming], 2014, no. 1. pp. 39-44. (In Russ.)
7. Gun G.S., Chukin M.V. Optimizatsiya protsessov tekhno-logicheskogo I ekspluatatsionnogo deformirovaniya izdeliy s pokrytiyami: monografija [Optimized deformation of products with coatings in production line and in operation: Monograph], Magnitogorsk: Publishing House of Nosov Magnitogorsk State Technical University, 2006, 323 p. (In Russ.)
8. Gun G.S., Rubin G.Sh., Chukin M.V. et al. Formulation and development of metallurgical qualimetry theory. Vestnik Magnitogorskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo uni-versiteta im. G.I. Nosova [Vestnik of Nosov Magnitigorsk State Technical University], 2003, no. 3, p. 67. (In Russ.)
9. Gun G.S., Pudov E.A., Ivanova L.B. Optimization of metal forming processes based on a complex criterion of quality. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Chernaya metal-lurgiya [Proceedings of higher education institutions. Ferrous metallurgy], 1986, no. 12, p. 47. (In Russ.)
10. Daniel H. Herring. Grain Size and Its Influence on Materials Properties. August 2005 - lndustrialHeating.com.
11. Fernandez A.I., Ablad R, Lopez B., Rodriges-lbabe J.M. Effect of course y grayn size on the dynamic and static re-cristallization during hot working in microalloyed Nb and Nb-Ti steels. Microalloying in Steels. Proceedings of the International conference on «Microalloying in Steels».
Donostia-San Sebastian, Basque Country, Spain, 7-9 September, 1998, pp. 135-142.
12. Muhammad Aatif Irshad. The effect of prior austenite grain size on the machinability of a pre-hardened mold steel. Master of Science in Engineering, Mechanical Engineering, 2011.
13. B. Pereda, A. Fernandez. Effect of Mo on Dynamic Recrys-tallization Behavior of Nb-Mo Microalloyed Steels. ISIJ International, Vol. 47 (2007), no. 6, pp. 860-868.
14. Chukin M.V., Poletskov P.P., Nabatchikov D.G., Gushchina M.S., Berezhnaya G.A. Effect of alloying elements on the properties of steels at different cooling rates. Estestvennye I tekhnicheskie nauki [Natural and engineering sciences], 2016, no. 8. pp. 62-65. (In Russ.)
15. Chukin M.V., Poletskov P.P., Nikitenko O.A., Nabatchikov D.G. Study of microstructure of rolled heavy plates made of low-alloyed pipe steel with increased strength and cold resistance. CIS Iron and Steel Review. Vol. 13 (2017), pp. 28-32.
16. Salganik V.M., Poletskov P.P., Berezhnaya G.A., Gush-china M.S., Alekseev D.Yu. Improved process of controlled rolling of low-alloyed steels. Obrabotka sploshnykh I sloistykh materialov [Processing of solid and laminated materials], 2015, no. 2, pp. 9-13. (In Russ.)
17. Salganik V.M., Poletskov P.P., Berezhnaya G.A., Gush-china M.S., Alekseev D.Yu. Understanding the influence of the deformation rate on the austenitic grain size in low-alloyed steel. Proizvodstvo prokata [Rolling], 2016, no. 3, pp. 3-8. (In Russ.)
Received 21/03/18 Accepted 14/05/18
Образец для цитирования
Исследование влияния режимов контролируемой прокатки трубной стали на структурное состояние горячедеформированного аусте-нита / Полецков П.П., Гущина М.С., Алексеев Д.Ю., Емалеева Д.Г., Кузнецова А.С., Никитенко О.А. // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2018. Т.16. №3.'С. 67-77. https://doi.org/10.18503/1995-2732-2018-16-3-67-77
For citation
Poletskov P.P., Gushchina M.S., Alekseev D.Yu., Emaleeva D.G., Kuznetsova A.S., Nikitenko O.A. Understanding the effect of controlled rolling regimes for pipe steel on the structural condition of hot-deformed austenite. Vestnik Magnitogorskogo Gosudarstvennogo Tekhnicheskogo Universiteta im. G.I. Nosova [Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University], 2018, vol. 16, no. 3, pp. 67-77. https://doi.org/10.18503/1995-2732-2018-16-3-67-77
