CC BY
186
УЕБТЫНС
мвви
ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ, ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ.
МЕХАНИКА ГРУНТОВ
УДК 624.134
М.Г. Зерцалов, С.А. Казаченко, Д.С. Конюхов
ФГБОУВПО «МГСУ»
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РАЗРАБОТКИ КОТЛОВАНА НА ОКРУЖАЮЩУЮ ЗАСТРОЙКУ
Проведено исследование влияния различных факторов в пределах их варьирования на дополнительную осадку здания, находящегося в зоне влияния, с помощью метода планирования эксперимента. Получены уравнения регрессии для определения максимальной дополнительной осадки здания и горизонтального смещения ограждения котлована. Также представлены графики, описывающие указанные зависимости и иллюстрирующие влияние каждого фактора.
Ключевые слова: градостроительная политика, планирование эксперимента, подземное пространство, котлован, осадка здания, породный массив, напряженно-деформированное состояние, уравнение регрессии, стена в грунте.
Современная градостроительная политика, в особенности крупных городов, подразумевает активное использование подземного пространства, что ставит проблему оценки влияния производимых работ на существующую застройку в ряд наиболее актуальных.
Широкое распространение при строительстве городских подземных сооружений гражданского и транспортного назначения в настоящее время получили открытый и полузакрытый способы возведения. Глубина таких выработок может достигать 30 м, примером может послужить комплекс зданий «Москва-Сити», наибольшая глубина котлованов в котором была 26 м [1]. Но чаще в повседневной практике распространены котлованы меньшей глубины, вмещающие в себя 2.. .4 подземных этажа (6.. .12 м).
Ограждение котлованов при таких способах разработки может быть различным: с применением металлического шпунта, с помощью труб с забиркой из досок, с помощью буровых свай и струйной технологии, а также посредством возведения «стены в грунте». Последняя является наиболее универсальной конструкцией.
При решении подобных задач интерес представляют не только усилия, возникающие в самом ограждении котлована, но и количественное изменение напряженно-деформированного состояния (НДС) породного массива. В современной инженерной практике для их решения широкое применение нашли численные методы, основанные на методе конечных элементов (МКЭ), которые позволяют количественно оценить НДС грунта. При этом, как правило, задачи решаются в «плоской» постановке, а «пространственная» задача решается обычно при наличии в окружающей застройке памятников архитектуры. Однако решение одной лишь плоской задачи порой приводит к недооценке до-
полнительных деформаций, получаемых существующими зданиями и просто технически неспособно учесть совместную работу сложной конструктивной схемы здания или нескольких зданий окружающей застройки.
Одной из наиболее распространенных в нашей стране программ, предназначенных для решения геотехнических задач, является программа Она обладает удобным интерфейсом, включает в себя различные виды конечных элементов, необходимые для моделирования расчетных схем любой сложности, а также позволяет проводить расчеты с использованием различных грунтовых моделей. На рис. 1 в качестве примера приведена объемная расчетная схема для случая с котлованом глубиной 12 м с 2 рядами расстрелов и расположением здания на удалении 7 м.
Рис. 1. Расчетная схема, выполненная с помощью программы 2-8оП
При строительстве в условиях плотной городской застройки в ходе обязательного геотехнического мониторинга производится наблюдение за дополнительной осадкой зданий и перемещением ограждения котлована, при этом горизонтальное отклонение ограждения котлована нормировано только с точки зрения прочности конструкции. Однако допустимый при этом изгиб ограждения может привести к значительным деформациям основания и развитию зон предельного состояния в породном массиве.
При проведении расчетов с применением МКЭ большую роль играет выбор и назначение условий на границах выбранного расчетного фрагмента. В СП 22.13330.2011 даются рекомендации, выработанные на основе решения «плоской» задачи, которые касаются только удаления от контура котлована. Для получения более корректных результатов необходимо проводить исследование взаимодействия ограждающих конструкций котлована с породным массивом в условиях пространственной задачи. Некоторые результаты таких исследований приводятся ниже. На основании проведенных исследований были определены размеры расчетного фрагмента. Расстояния до границ рассматриваемой области на основании решения тестовых задач и опыта проектирования были приняты следующих размеров: ширина области (вдоль стенки) — 3Ь (где Ь — ширина здания); удаление от котлована — 2Ь (либо 2Z + 3Н); глубина — 2Н
(где Нст — высота ограждения). Как показали тестовые задачи, принятые размеры по ширине и удалению от котлована являются достаточными.
На НДС массива активно влияет ряд независимых расчетных факторов. В проведенном исследовании с помощью метода планирования эксперимента на основе численного моделирования в 3-х мерной постановке были выявлены закономерности изменения НДС массива, горизонтальных деформаций ограждения котлована и перемещений фундаментов рядом стоящего здания в зависимости от изменения факторов на 3-х уровнях. В качестве расчетных факторов были приняты: глубина котлована X модуль деформации грунта X расстояние до здания Х3 и распределенная нагрузка от здания Х4.
Глубина котлована была назначена в соответствии с геотехническими категориями и составила 6, 9 и 12 м. При этом стенка имела 1 и 2 ряда распорок. Модуль деформации варьировался в интервале от 10 до 25 МПа и в соответствии с ним определялись прочностные характеристики грунта (с и ф) по формулам, предложенным В.В. Речицким [2]. Всего рассматривалось 4 вида грунтов: глина, суглинок, супесь и песок. Расстояние до здания Ьк изменялось от 0 до 18 м. Распределенная нагрузка на основание от здания варьировалась в интервале от 30 до 90 кН/м2, что соответствует увеличению нагрузки с ростом этажности.
Стоит отметить, что наибольшее влияние на дополнительную осадку самого здания оказывает его вес при размещении здания в пределах призмы обрушения, и в связи с этим расчетная область была разбита на 2 части: здание в пределах призмы обрушения; здание на участке от границы призмы обрушения до 18 м. Для первого интервала была получена квадратичная зависимость дополнительной осадки здания от перечисленных факторов, для второго — линейная.
В проведенных исследованиях решается задача оценки влияния разработки котлована с устройством «стены в грунте» толщиной 600 мм и ее креплением распорками из труб при однородном грунтовом массиве и отсутствии выраженного уровня грунтовых вод. Принятый способ крепления котлована является одним из наиболее распространенных при наличии близко расположенной городской застройки.
Поскольку при решении рассматриваемых задач детальное моделирование верхнего строения зданий приводит к значительному увеличению времени расчета, учет жесткости здания принятого типа, как правило, задается интегрально.
В решаемой задаче принимается упрощенная расчетная схема реальной конструкции. Одной из таких расчетных схем является представление здания эквивалентной балкой с приведенной изгибной жесткостью Е1 [4].
Приведенная изгибная жесткость коробки здания в этом случае вычисляется с учетом совместной работы стен, фундаментов и цокольных частей здания, перекрытий, перемычек, монолитных поясов, а также рабочей продольной арматуры, если таковые элементы имеются.
При разработке котлована дополнительные осадки здания окружающей застройки затухают по мере удаления от границ котлована. Подобная схема деформирования вместе с конструктивными особенностями здания (отсутствие жестких защемлений перекрытий в стенах, отсутствие армирования кладки)
приводит к тому, что кирпичная кладка стен работает на растяжение, вследствие чего, при подсчете приведенной жесткости здания учитываются стены на высоту не более 3-х этажей. Подробнее различные подходы к определению приведенной жесткости зданий описаны в [4].
Учитывая это, в проведенном исследовании здание моделировалось в виде тела, жесткость которого назначалась с учетом геометрических размеров здания, с эффективным модулем упругости, подсчитанным в соответствии с приведенной изгибной жесткостью и прочностными характеристиками материалов стен. Эффективный модуль упругости здания Е при разных подходах к вычислению имел значения от 93 до 132 МПа. В расчетах принято значение для кирпичного здания на ленточном фундаменте Е = 100 МПа, что согласуется с величинами, принятыми в практике проектирования.
На основе анализа полученных результатов расчетов с использованием факторного анализа (метод планирования экспериментов) были получены уравнения регрессии, связывающие функции отклика (дополнительная осадка здания, разность осадок по длине здания и горизонтальное смещение верха ограждения котлована) с указанными выше факторами в пределах их варьирования.
Ниже, в качестве примера, приведены результаты экспериментов для глинистых грунтов в виде уравнений регрессии для определения максимальной дополнительной осадки здания (У) и горизонтального отклонения ограждающей стенки (Х).
При глубине котлована от 6 до 9 м и нахождении здания в пределах призмы обрушения:
Y = 14,6 +11,24Х -14,81Х2 -17,08Х3 +1,26Х4 - 0,05Х2 + 7,20Х22 + + 6,95Х32 -0,1Х42 -7,01Х1 Х2-5,04Х1Х3 -1,35Х1Х4 +
+ 8,63Х2Х3 +1,31Х2Х4 - 0,84Х3Х4;
X = 4,35 + 2,22Хх - 7,18Х2 - 5,28Х3 + 0,88Х4 + 0,59Х2 + 3,39Х22 + + 3,24Х32 + 0,14Х42 -2,48Х1 Х2 -2,35Х1Х3 -0,15Х1Х4 + + 2,49Х2Х3 + 0,01Х2Х4 - 0,84Х3Х4.
При глубине котлована от 6 до 9 м и нахождении здания на участке от границы призмы обрушения до 18 м:
Y = 7,04 + 4,14Х1 -3,68Х2 -4,38Х3 + 0,21 Х4 -
- 2,45Х1Х2 — 2,53Х1Х3 +0,16ХХ4 + 2,71Х2Х3 -0,13Х2Х4 - 0,2Х3Х4;
X = 6,53 - 0,33Xj - 4,63Х2 + 0,11Х3 + 0,04Х4 -
- 0,93Х1Х2 -0,46Х1Х3 + 0,04Х1 Х4 -0,01Х2Х3 -0,04Х2Х4 -0,05Х3Х4.
При глубине котлована от 9 до 12 м и нахождении здания в пределах призмы обрушения:
Y = 21,43 + 6,86Xj -17,21Х2 - 23,12Х3 + 4,45Х4 -1,74Xj2 + 8,16Х22 + + 10,11Х32 + 0,86Х42 -2,28Х1Х2 -1,77Х1Х3 +0,88^Х4 +
+ 8,66 Х2 Х3— 1,42 Х2 Х4 -4,36 Х3 Х4;
X = 7,91 + 2,72Х1 -10,33Х2 - 6,74Х3 + 2,32Х4 - 0,44Х? + + 4,36Х22 + 4,56Х32 + 0,31Х42 -1,49X? Х2 - 0,93X? Х3 + + 0,49 Х1 Х4 + 2,74 Х2 Х3 - 0,9 Х2 Х4 - 2,16 Х3 Х4.
При глубине котлована от 9 до 12 м и нахождении здания на участке от границы призмы обрушения до 18 м:
У = 11,41 + 4,06Х1 - 6,02Х2 - 4,47Х3 + 0,26Х4 -
- 2,17Х1Х2 -1,07Х1Х3 + 0,13Х1 Х4 + 2,66Х2Х3 -0,17Х2Х4 -0,19Х3Х4;
X = 9,75 +1,39Х1 - 7,63Х2 - 0,35Х3 + 0,25Х4 -
- 0,96Х1 Х2 -0,41Х Х3 + 0,04Х1 Х4 +0,13Х2Х3 -0,23Х2Х4 -0,05Х3Х4.
На графиках (рис. 2) с использованием полученных уравнений построены графики осадок для трех глубин котлованов при различных нагрузках от здания, модулях деформации грунта и различных вариантах крепления ограждающей стены. Сопоставляя графики можно установить, что наибольшее влияние на осадку здания оказывают три фактора: расстояние от здания до бровки котлована, глубина котлована и модуль деформации грунтового массива. Из рассмотренных графиков также видно, что наибольшее влияние этих факторов во всех рассмотренных случаях сказывается в пределах границы призмы обрушения. Так, величины осадок на этом участке изменяются в 2,0...2,7 раза. Еще большие изменения осадок происходит при изменении модуля деформации грунта. При его увеличении в 2,5 раза изменение осадок в рассмотренных случаях изменяется в 3.3,5 раза.
18
ю х. го - /X --—
Р=МЕ= 10 30 £= 25 /* = <>0£ = 10 Р<^90£=2 5
ЛО / !
50 60
а
Рис. 2. График изменения максимальной осадки здания при его удалении от котлована и варьировании расчетных факторов (начало): а — при глубине котлована 6 м и одном ряде расстрелов
6/2014
Рис. 2. График изменения максимальной осадки здания при его удалении от котлована и варьировании расчетных факторов (продолжение): б — 9 м и одном ряде расстрелов; в — 9 м и двух рядах расстрелов
б
в
г
Рис. 2. График изменения максимальной осадки здания при его удалении от котлована и варьировании расчетных факторов (окончание): г — 12 м и двух рядах расстрелов
Из представленных графиков также видно, что влияние нагрузки от здания на его осадку при одинаковом модуле деформации грунта наиболее существенно сказывается при расположении здания в пределах призмы обрушения и уменьшается с удалением здания от котлована.
Величина осадки здания меняется с установкой дополнительных рядов расстрелов при одинаковой глубине котлована, что указывает на влияние характера деформации ограждения котлована на дополнительную осадку здания, что требует дополнительного учета, например, посредством наблюдения за горизонтальным смещением верха ограждения котлована.
Проведенные исследования показали, что полученные уравнения регрессии целесообразно применять на предварительных стадиях проектирования для оценки влияния изучаемых факторов на осадку здания при варьировании рассмотренных параметров в пределах их изменения.
С использованием приведенных и полученных для оставшихся типов грунтов уравнений в будущем предполагается составление номограмм для экспресс-оценки дополнительной осадки здания и горизонтального смещения ограждения котлована. Подобные номограммы могут сократить количество решаемых задач на предварительной стадии проектирования и технико-экономического обоснования.
Библиографический список
1. Петрухин В.П., Колыбин И.В., Разводовский Д.Е. Ограждающие конструкции котлованов, методы строительства подземных и заглубленных сооружений. Режим доступа: http://www.eccpf.com/upload/publikazii/Ograzhdenija%20kotlovanov.pdf. Дата обращения: 02.04.14.
2. Речицкий В.В. Прогнозирование величин осадок зданий при строительстве подземных сооружений // Известия Тульского государственного университета. Серия: Геомеханика. Механика подземных сооружений. 2003. Вып. II. С. 21—23.
3. Знаменский В.В., Чунюк Д.Ю., Морозов Е.Б. Устройство ограждающих систем котлованов в стесненных городских условиях // Жилищное строительство. 2012. № 9. С. 60—63.
4. Гарагаш Б.А. Надежность пространственных регулируемых систем «сооружение — основание» при неравномерных деформациях основания. Сочи : Кубанькино, 2004. 908 с.
5. Зерцалов М.Г., Конюхов Д.С. Применение высоких технологий при освоении подземного пространства городов // Вестник МГСУ 2010. № 4. С. 37—43.
6. Анализ деформаций в окружающей застройке при сооружении глубоких котлованов в Москве / Д.С. Конюхов, В.Ю. Леушин, В.Я. Шишкин, М.И. Карабаев, В.Е. Шмыков // БСТ. 2011. № 3. С. 57—63.
7. Разводовский Д.Е., Шулятьев О.А, Никифорова Н.С. Оценка влияния нового строительства и мероприятия по защите существующих зданий и сооружений // РАСЭ. 2008. Т. XII : Строительство подземных сооружений. Режим доступа: http://www.eccpf. com/upload/publikazii/XII%20tom%20RASEh_prognoz%20vlyaniya.pdf. Дата обращения: 02.04.14.
8. Ильичев В.А., Коновалов П.А., Никифорова Н.С. Прогноз деформаций зданий вблизи котлованов в условиях тесной городской застройки Москвы // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2004. № 4. С. 17—21.
9. Конюхов Д.С., Ламонина Е.В. Строительство подземных сооружений открытым способом в условиях неблагоприятных геологических процессов в г. Москве // Вестник МГСУ 2009. Спецвып. № 1. С. 500—502.
10. Моделирование реконструкции и нового строительства сооружений исторической застройки / М.Г. Зерцалов, Д.В. Устинов, М.В. Королев, Г.Е. Скрылев, М.С. Гутерман // Вестник МГСУ 2010. № 4. C. 85—87.
11. Hsieh P.G., Ou C.Y. Shape of ground surface settlement profiles caused by excavation // Canadian Geotechnical Journal. 1998. Vol. 35. No. 6. Pp. 1004—1017.
12. Kung G.T.C., Ou C.Y., Juang C.H. Modelling small-strain behavior of Taipei clays for finite element analysis of braced excavations // Computers and Geotechnics. 2009. Vol. 36. No. 1—2. Pp. 304—319.
13. Son M., Cording E.J. Evaluation of building stiffness for building response analysis to excavation-induced ground movements // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. ASCE. August 2007. Vol. 133. No. 8. Pp. 995—1002.
14. Zdravkovic L., Potts D.M., St John H.D. Modelling of a 3D excavation in finite element analysis // Geotechnique. 2005. Vol. 55. No. 7. Pp. 497—513.
15. Moormann C. and Moormann H.R. A Study of wall and ground movements due to deep excavation in soft soil based on worldwide experiences // Geotechnical Aspects of Underground Construction in Soft Ground. Toulouse, Spécifique, Lyon, 2002.
Поступила в редакцию в апреле 2014 г.
Об авторах: Зерцалов Михаил Григорьевич — доктор технических наук, профессор, профессор кафедры механики грунтов и геотехники, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, zertsalov@mgsu.ru;
Казаченко Сергей Андреевич — ассистент кафедры механики грунтов и геотехники, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, serg.kazachenko@gmail.com.
Конюхов Дмитрий Сергеевич — кандидат технических наук, профессор, профессор кафедры механики грунтов и геотехники, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, gidrotehnik@mgsu.ru.
Для цитирования: Зерцалов М.Г., Казаченко С.А., Конюхов Д.С. Исследование влияния разработки котлована на окружающую застройку // Вестник МГСУ 2014. № 6. С. 77—86.
M.G. Zertsalov, S.A. Kazachenko, D.S. Konyukhov
INVESTIGATION OF FOUNDATION PIT EXCAVATION INFLUENCE ON ADJACENT
BUILDINGS
Modern urban policies, particularly in major towns, involve the active use of underground space that poses the problem of assessing the impact of excavation on the existing buildings as one of the most urgent. Surface and semi-closed construction methods are currently widespread in the process of urban civil and transport underground facilities construction. The depth of excavation can reach 30 m, but more often, in everyday practice common foundation pits have shallower depth, accommodating 2—4 underground levels (6—12 m).
In the process of solving such problems not only the forces occurring in the foundation pit fence are of great interest, but also a quantitative change in the stress-strain state of the rock mass. In modern engineering practice in order to solve them numerical methods based on the finite element method are widely applied, which can quantify soil stress-strain state.
In this study, the authors present the investigation of the influence of various factors within their variation on the additional deformations of adjacent buildings located in the influence zone, using the design of experiment method. The study is based on 3-dimen-sional numerical simulation with the use of finite element method. Such calculated factors were taken: the depth of excavation (X1), modulus of deformation (X2), the distance to the building (X3) and distributed load of the building (X4).
As a result, regression equations to determine the maximum additional deformation of building and horizontal displacement of the pit fence were derived from the calculations carried out. Also, the graphs describing these dependencies and illustrating the effect of each factor were presented.
Key words: town-planning policy, experiment planning, underground space, foundation pit, yield of the building foundation, rock mass, stress-strain state, regression equation, slurry wall.
References
1. Petrukhin V.P., Kolybin I.V., Razvodovskiy D.E. Ograzhdayushchie konstruktsii kot-lovanov, metody stroitel'stva podzemnykh i zaglublennykh sooruzheniy [Foundation Pits Fence, Methods of Construction of Underground and Buried Structures]. Available at: http:// www.eccpf.com. Date of access: 4.04.2014.
2. Rechitskiy V.V. Prognozirovanie velichin osadok zdaniy pri stroitel'stve podzemnykh sooruzheniy [Forecasting of the Additional Deformations of Buildings under Construction of Underground Structures]. Izvestiya Tul'skogo gosudarstvennogo universiteta [News of Tula State University]. 2003, pp. 21—24.
3. Znamenskiy V.V., Chunyuk D.Yu., Morozov E.B. Ustroystvo ograzhdayushchikh sistem kotlovanov v stesnennykh gorodskikh usloviyakh [Arrangement of Protecting Systems of Foundation Pits under Constrained City Conditions]. Zhilishhnoe stroitel'stvo [Housing Construction]. 2012, no. 9, pp. 60—63.
4. Garagash B.A. Nadezhnost' prostranstvennykh reguliruemykh sistem «sooruzhenie-osnovanie» pri neravnomernykh deformaciyakh osnovaniya [Reliability of Spatial Adjustable Systems "Structure-Foundation" with Nonuniform Deformation of the Base]. Sochi, Kuban'kino Publ., 2004.
5. Zertsalov M.G., Konyukhov D.S. Primenenie vysokikh tekhnologiy pri osvoenii podzemnogo prostranstva gorodov [High Technologies in the Use of Cities Undeground Space]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2010, no. 4, pp. 37—43.
6. Konyukhov D.S., Leushin V.Ju., Shishkin V.Ja., Karabaev M.I., Shmykov V.E. Analiz deformatsiy v okruzhayushchey zastroyke pri sooruzhenii glubokikh kotlovanov v Moskve [Analysis of the Adjacent Buildings Deformations, while Constructing Deep Excavations]. BST «Dostupnoe i komfortnoe zhil'e» [Bulletin of Construction Technologies. Affordable and Comfortable Housing]. 2011, no. 3, pp. 57—63.
7. Razvodovskiy D.E., Shulyat'ev O.A, Nikiforova N.S. Otsenka vliyaniya novogo stroitel'stva i meropriyatiya po zashchite sushchestvuyushchikh zdaniy i sooruzheniy [Impact Assessment of New Construction and Measures for the Protection of Existing Buildings and Constructions]. Available at: http://www.eccpf.com. Date of access: 4.04.2014.
8. Il'ichev V.A., Konovalov P.A., Nikiforova N.S. Prognoz deformatsiy zdaniy vblizi kotlovanov v usloviyakh tesnoy gorodskoy zastroyki Moskvy [Forecast of Deformations of Buildings near the Pits in the Conditions of Dense Construction in Moscow]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Bases, Foundations and Soil Engineering]. 2004, no. 4. pp. 17—21.
9. Konyukhov D.S., Lamonina E.V. Stroitel'stvo podzemnykh sooruzheniy otkrytym spo-sobom v usloviyakh neblagopriyatnykh geologicheskikh protsessov v g. Moskve [Construction of Underground Structures with the Surface Method in Unfavorable Geological Processes in Moscow]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2009, special issue no. 1, pp. 500—502.
10. Zertsalov M.G., Ustinov D.V., Korolev M.V., Skrylev G.E., Guterman M.S. Mode-lirovanie rekonstruktsii i novogo stroitel'stva sooruzheniy isto-richeskoy zastroyki [Numerical Simulation of Reconstruction and Construction of Historical Structures]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2010, no. 4, pp. 85—87.
11. Hsieh P.G., Ou C.Y. Shape of ground surface settlement profiles caused by excavation. Canadian Geotechnical Journal.1998, vol. 35, no. 6, pp. 1004—1017. DOI: http://dx.doi. org/10.1139/t98-056.
12. Kung G.T.C., Ou C.Y. & Juang C.H. Modeling Small-strain Behavior of Taipei Clays for Finite Element analysis of Braced Excavations. Computers and Geotechnics. 2009, vol. 36, no. 1—2, 304—319. DOI: http://dx.doi.org/10.1016/j.compgeo.2008.01.007.
13. Son M., Cording E.J. Evaluation of Building Stiffness for Building Response Analysis to Excavation-Induced Ground Movements. Journal of Geotechnical and Geoenviron-mental Engineering. ASCE. August 2007, vol. 133, no. 8, pp. 995—1002. DOI: http://dx.doi. org/10.1061/(ASCE)1090-0241(2007)133:8(995).
14. Zdravkovic L., Potts D.M., St John H.D. Modelling of a 3D Excavation in Finite Element Analysis. Geotechnique. 2005, vol. 55, no. 7, pp. 497—513. DOI: http://dx.doi.org/10.1680/ geot.2005.55.7.497.
15. Moormann C. and Moormann H.R. Study of Wall and Ground Movements due to Deep Excavation in Soft Soil Based on Worldwide Experiences. Geotechnical Aspects of Underground Construction in Soft Ground. Toulouse, Spécifique, Lyon, 2002.
About the authors: Zertsalov Mikhail Grigor'evich — Doctor of Technical Sciences, Professor, Department of Soil Mechanics and Geotechnics, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; zertsalov@mgsu.ru;
Kazachenko Sergey Andreevich — Assistant Lecturer, Department of Soil Mechanics and Geotechnics, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; serg.kazachenko@gmail.com;
Konyukhov Dmitriy Sergeevich — Candidate of Technical Sciences, Professor, Department of Soil Mechanics and Geotechnics, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; gidrotehnik@ mgsu.ru.
For citation: Zertsalov M.G., Kazachenko S.A., Konyukhov D.S. Issledovanie vliyaniya razrabotki kotlovana na okruzhayushchuyu zastroyku [Investigation of Foundation Pit Excavation Influence on Adjacent Buildings]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2014, no. 6, pp. 77—86.
