CC BY
94
УДК 624.1 DOI: 10.22227/1997-0935.2017.8.839-845
ПРОГНОЗ ВЛИЯНИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНОГО КОМПЛЕКСА НА ОКРУЖАЮЩУЮ ЗАСТРОЙКУ
В.В. Орехов, Г.В. Алексеев
Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское ш., д. 26
АННОТАцИЯ. Рассматриваются методика, постановка задачи и результаты численного моделирования изменения напряженно-деформированного состояния грунтового массива при строительстве подземного комплекса. Для получения достоверных результатов прогноза учитываются все основные факторы, влияющие на результаты расчетных исследований, в т.ч. пространственная работа грунтового массива, ограждающей конструкции и прилегающих сооружений, поэтапность строительства, инженерно-геологическая обстановка, начальное НДС грунтового массива и упруго-пластическое деформирование грунтов.
Дается оценка влияния разработки котлована и последующего строительства на окружающую застройку и конструкции метрополитена. Результаты исследований показывают, что предполагаемое строительство подземного комплекса на площади Тверской заставы не оказало бы существенного влияния на окружающую застройку и конструкции метрополитена. Распространение воронки оседания грунта вокруг ограждающей конструкции котлована прогнозируется на 30...80 м. Непосредственно под дном котлована в местах расположения станций метрополитена и транспортных тоннелей поднятие грунта составит около 0,1 см.
КЛЮчЕВЫЕ СЛОВА: численное моделирование, подземное строительство, окружающая застройка
ДЛЯ цИТИРОВАНИЯ: Орехов В.В., Алексеев Г.В. Прогноз влияния строительства подземного комплекса на окружающую застройку // Вестник МГСУ 2017. Т. 12. Вып. 8 (107). С. 839-845. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.8.839-845
виях плотной городской застройки эффективным ное состояние (НДС) грунтового массива, упруго-методом оценки безопасности проектных решений пластическое деформирование грунтов и т.д.
FORECAST OF INFLUENCING THE UNDERGROUND COMPLEX CONSTRUCTION ON A CONTEXT AREA
V.V. Orekhov, G.V. Alekseev
Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation
ABSTRACT: The present paper is concerned with the method, research objective and the results of numerical simulation of change of stress-strain behaviour of soil masses when constructing underground complex. In order to get consistent results of forecast, all major factors affecting the results of design studies have been taken into account, including spatial performance of soil mass, enclosure structure and an adjacent context area, phasing of construction, site investigation, initial stress-strain behaviour of soil mass and elasto-plastic strain of soils. The authors give assessment of influence of pit excavation and subsequent construction on a context adjacent area and construction of an underground railroad. Results of the studies show that the proposed construction of an underground complex on the Tverskaya Zastava square would not have a significant impact on the surrounding buildings and subway structures. The spreading of the subsidence crater И around the excavating pit is projected by 30...80 m. the ground lift directly below the bottom of the excavation pit in the С places of metro stations and transport tunnels will be about 0.1 cm. H
KEY WORDS: numerical simulation, underground construction, context area
Я
FOR CITATION: Orekhov V.V., Alekseev G.V. Prognoz vliyaniya stroitel'stva podzemnogo kompleksa na okruzhayushchuyu м zastroyku [Forecast of Influencing the Underground Complex Construction on a Context Area]. Vestnik MGSU [Proceedings Г of Moscow State University of Civil Engineering]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Q Engineering]. 2017, vol. 12, issue 8 (107), pp. 839-845. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.8.839-845 У
Т
Разработка глубоких котлованов для подзем- исследований: пространственную работу грунто- 0 ного строительства вызывает изменение грунто- вого массива, ограждающую конструкцию и при- 2 вых условий и подвижки грунта, которые могут легающие сооружения, поэтапность строительства, В быть опасны для прилегающей инфраструктуры инженерно-геологическую и гидрогеологическую Z [1-3]. При строительстве нового объекта в усло- обстановку, начальное напряженно-деформирован- у
С
00
является математическое моделирование процесса В качестве примера, рассмотрим постанов- (
строительства [4-15]. При этом для получения ре- ку задачи и результаты математического прогноза q ального прогноза необходимо учитывать все основ- зоны влияния строительства подземного комплекса ные факторы, влияющие на результаты расчетных на площади Тверской заставы (проект не реализо-
© Орехов В.В., Алексеев Г.В., 2017 839
■ч
ван) на прилегающую территорию, существующую застройку и конструкции метрополитена.
Был рассмотрен следующий возможный вариант технического решения.
Ограждающая конструкция котлована устраивается способом «стена в грунте». Толщина «стены в грунте» - 0,8 м. В котловане выделяются два характерных участка с отметками дна, составляющими 131,8 м (зона С) и 137,8 м (зоны А-В) и глубинами 24 м и 18 м соответственно. В связи с опережающей разработкой котлована на первом участке он отделяется от второго участка «внутренней стеной в грунте», выполняемой из буросеку-щих свай диаметром 0,83 м. Крепление «стены в грунте» осуществляется с помощью инъекционных анкеров, расположенных в шесть ярусов по высоте для первого участка и четыре яруса для второго участка. Установка анкеров в плане осуществляется с шагом 1 м после понижения дна котлована на 0,5 м от отметки соответствующих ярусов анкеров.
Основание проектировавшегося многофункционального комплекса представлено отложениями четвертичного, юрского и каменноугольного возраста. Литологические разности, представляющие эти отложения, отличаются большим разнообразием генезиса, состава и свойств. Анализ материалов изысканий свидетельствует, что значения физико-механических свойств некоторых разностей достаточно близки, что позволяет объединять их в качестве единого расчетного геологического элемента (РГЭ). Всего выделено девять расчетного геологических элементов.
Для расчета НДС «основание—сооружения» необходима информация об упруго-пластических свойствах грунтов в объемном напряженном состоянии. В течение инженерно-геологических изысканий такие исследования не проводились. Этот факт
заставляет прибегнуть к поиску грунтов-аналогов [16-18], исследованных в приборах трехосного сжатия, которые моделируют характер деформирования и разрушения в объемном напряженном состоянии. В качестве таковых выступают грунты того же генезиса, близкие по составу, состоянию и свойствам, полученным с помощью стандартных испытаний. Грунтами-аналогами являются грунты, представленные в таблице. Сравнение физико-механических свойств исследуемых грунтов и грунтов-аналогов свидетельствует о высокой степени их близости.
На основе построенной объемной геометрической модели для исследования гидрогеологического режима рассматриваемой территории была создана модель-врезка [19] для расчета НДС грунтового основания в непосредственной близости от проектируемого сооружения (рис. 1). Размеры модели в плане 375 х 470 м, верхней границей является поверхность земли (абсолютная отметка 156 м), нижняя принята на абсолютной отметке 90 м.
При использовании твердотельного моделирования [20] были созданы объемные геометрические модели проектируемой «стены в грунте» (для ограждения котлована) и сооружений московского метрополитена: станция «Белорусская-кольцевая», станция «Белорусская-радиальная», переход, транспортные туннели, туннели наклонных эскалаторных ходов.
В объемную математическую модель также вошли здания окружающей застройки, расположенные в непосредственной близости от площадки строительства (рис. 1, рис. 2). Здания окружающей застройки моделировались как жесткие конструкции, передающие на основание расчетные нагрузки, равномерно распределенные по площади всего здания на отметке заложения их фундаментов, заглубление которых составляет 3.. .4 м.
N О
со
о >
с во
N ^
2 о
н *
о
X 5 I н
о ф
ю
Таблица. Физико-механические свойства грунтов
Номер Описание грунта Плотность р, Прочность Деформируемость
РГЭ г/ см3 ^Ф С, МПа Е, МПа т
1 Насыпной грунт 1,65 - - - -
2 Песок мелкий, средней плотности, средней степени водонасыщения 1,88 0,600 0,001 23 0,20
3 Песок гравелистый, местами крупный, средней плотности, насыщенный водой 2,05 0,810 0,001 38 0,20
4 Суглинок 2,03 0,287 0,03 23 0,27
5 Песок, насыщенный водой 2,01 0,727 0,001 34 0,20
6 Суглинок 1,96 0,384 0,036 18 0,30
7 Глина полутвердая, местами твердая 1,83 0,325 0,068 24 0,30
8 Известняк средней прочности, местами малопрочный 2,45 - - 210 0,22
9 Глина твердая, с прослоями мергеля 2,09 0,445 0,06 44 0,30
В разработанной математической модели системы «основание — сооружения» были реализованы следующие этапы расчета:
1. Моделирование природного напряженного состояния основания (от собственного веса грунтов).
2. Устройство зданий окружающей застройки и туннелей метрополитена.
3. Устройство стены в грунте в зоне С.
4. Устройство стены в грунте в зоне АВ.
5. Разработка котлована в зоне С до отметки 152,5 м.
6. Разработка котлована в зоне С до отметки 147,8 м. Установка анкеров на отметках 152 и 149 м.
7. Котлован в зоне С: разработка до отметки 144,8 м, установка анкеров на отметке 146 м. Котлован в зоне АВ: разработка до отметки 152,3 м.
8. Котлован в зоне С: разработка до отметки
141.8 м, установка анкеров на отметке 143 м. Котлован в зоне АВ: разработка до отметки 147,8 м, установка анкеров на отметках 152 и 149 м.
9. Котлован в зоне С: разработка до отметки
138.9 м, установка анкеров на отметке 140 м.
10. Котлован в зоне С: разработка до отметки 136,0 м, установка анкеров на отметке 137 м. Котло-
ван в зоне АВ: разработка до отметки 144,8 м, установка анкеров на отметке 146 м.
11. Котлован в зоне С: разработка до отметки
133.0 м, установка анкеров на отметке 134 м. Котлован в зоне АВ: разработка до отметки 141,8 м, установка анкеров на отметке 143 м.
12. Котлован в зоне С: разработка до отметки
130.1 м.
13. Котлован в зоне АВ: разработка до отметки 138,9 м, установка анкеров на отметке 140 м.
14. Котлован в зоне АВ: разработка до отметки 136,0 м.
15. Возведение конструкции подземного комплекса
Моделирование конструкции подземного комплекса выполнялось при помощи введения в область котлована объемных элементов с приведенными жесткостными характеристиками и удельным весом.
Математическое моделирование формирования НДС системы «грунтовое основание — сооружения» при строительстве выполнялось с помощью вычислительной геотехнической программы «*****», реализующей метод конечных элементов и упруго-пластическую модель грунта с упрочнением [21, 22].
Проектируемое сооружение
Рис. 1. Объемная геометрическая модель системы «сооружение — основание» с учетом окружающей застройки и
к
Рис. 2. Разрез конечно-элементной модели основания (на момент полной разработки котлована) по оси станции
метро «Белорусская-кольцевая»
Результаты математического моделирования НДС грунтового массива при строительстве подземного комплекса на площади тверской заставы показали, что в результате разработки котлована в непосредственной близости от ограждающей конструкции происходит его изменение (рис. 3), связанное с двумя процессами: движением ограждающей конструкции в сторону котлована под действием бокового давления грунта и разгрузкой основания в результате снятия нагрузки от веса вынимаемого из котлована грунта.
При этом на последнем этапе разработки котлована формируется максимальная по размерам область влияния строительства подземного комплекса на окружающий грунтовый массив и существующую застройку.
Воронка оседания грунта вокруг ограждающей конструкции (с точностью до 0,1 см) распространяется на 40.80 м в стороны от котлована в зоне С и на 30.50 м в зоне АВ.
Максимального значения осадка грунта достигает на отметке 152 м прогнозируется расчетом вблизи наиболее протяженной в плане стены в грунте для зоны С котлована со стороны Бутырского вала и достигает 6 см.
В этом же районе наблюдаются и максимальные горизонтальные перемещения основания в сторону котлована. так, горизонтальные перемещения по оси Y вблизи стены в грунте достигают 8 см (см. рис. 3, б), а по осиX — 5 см (см. рис. 3, а)
Влияние котлована в зоне АВ на окружающий грунтовый массив значительно меньше. Здесь максимальные горизонтальные перемещения грунта в сторону котлована (как по оси X, так и по оси У) составляют 2 см.
При возведении конструкции подземного комплекса происходит повторное нагружение основания. При этом вес сооружения передается как на основание котлована, так и на ограждающую конструкцию, используемую в качестве несущих стен сооружения. При повторном нагружении в
10 Рис. 3. Перемещения грунтового массива, см, на отметке 152 м при полной разработке котлована: а — по оси X,
б — по оси У, в — по оси (вертикальные)
Рис. 4. Вертикальные перемещения, см, грунтового массива после возведения конструкций подземного комплекса: а — разрез по оси радиальной станции метрополитена; б — разрез по оси кольцевой станции метрополитена
грунтовом массиве развиваются в основном упругие деформации. Поскольку эти деформации малы, возведение конструкции подземного комплекса практически не оказывает влияния на деформированное состояние основания.
Область влияния котлована, распространяясь вглубь грунтового массива, оказывает незначительное влияние и на конструкции метрополитена. Однако непосредственно под дном котлована в местах расположения станций метрополитена и транспортных тоннелей поднятие грунта имеет равномерный характер и его величина составляет порядка 0,1 см (рис. 4).
Наибольшей деформации подвержены наклонные ходы эскалаторов. В местах выхода на
поверхность наклонных ходов метрополитена осадка основания составляет 0,1 см, а в местах их примыкания к станциям — прогнозируется поднятие грунта на 0,1 см.
Как показали результаты выполненных исследований, предполагаемое строительство подземного комплекса на площади Тверской заставы не оказало бы существенного влияния на окружающую застройку и конструкции метрополитена. Распространение воронки оседания грунта вокруг ограждающей конструкции котлована прогнозируется на 30...80 м. Непосредственно под дном котлована в местах расположения станций метрополитена и транспортных тоннелей поднятие грунта составит около 0,1 см.
литература
1. Ильичев В.А., Мангушев Р.А., Никифорова Н.С. Опыт освоения подземного пространства российских мегаполисов // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2012. № 2. С. 17-20.
2. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Геотехнические проблемы развития городов. М., 2012. 114 с.
3. Moormann Ch., Moormann H.R. A study of wall and ground movements due to deep excavations in soft soil based on worldwide experiences // Proceedings of the 3rd International Symposium "Geotechnical Aspects of Underground Construction in Soft Ground", Toulouse, 23-25 October, 2002. Lyon : Specifique, 2002. Pp. 477-482.
4. Власов А.Н., Волков-Богородский Д.Б., Знаменский В.В., Мнушкин М.Г. Численное моделирование строительства зданий с фундаментами глубокого заложения в условиях плотной городской застройки // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Строительство и архитектура. 2014. № 2. С. 170-179.
5. Орехов В.В. Математический прогноз изменения напряженно-деформированного состояния грунтового массива при строительстве здания в глубоком котловане // Вестник МГСУ. 2008. № 2. С. 51-54.
6. Зарецкий Ю.К., Орехов В.В. Математическая мо- до дель участка застройки ММДЦ «МОСКВА-СИТИ» // С Основания, фундаменты и механика грунтов. 2001. № 4. т С. 2-4. *
7. Никифорова Н.С. Прогноз деформаций зданий Я вблизи глубоких котлованов // Вестник гражданских ин- § женеров. 2005. № 2(3). С. 38-43. С
8. Никифорова Н.С., Зехниев Ф.Ф. Буртовая О.В., у Астафьев С.В. Влияние строительства уникальных объ- ^ ектов с подземной частью на примыкающие историче- О ские здания // Вестник гражданских инженеров. 2009. Я № 2(19). С. 126-130. ^
9. Bakker K.J. A 3D FE model for excavation analy- ^ sis // Geotechnical aspects of underground construction in ы soft ground : Proceedings of the 5th International Symposium 3 TC28, Amsterdam, the Netherlands, 15-17 June 2005 / Bak- С ker K.J., Bezuijen A., Broere W., Kwast E.A. (eds.). Taylor Я and Francis, 2006. Pp. 473-478.
10. Dong Y.P., BurdH.J, Houlsby G.T., Hou Y.M. Ad- 1 vanced Finite Element Analysis of a Complex Deep Excava- О tion Case History in Shanghai // Frontiers of Structural and ^ Civil Engineering. 2014. Vol. 8. Issue (1). Pp. 93-100.
11. Zdravkovic, L., Potts D. M., St. John H. D. Modeling of a 3D excavation in finite element analysis // Geotechnique.
2005. Vol. 55(7). Pp. 497-513.
12. Arai Y., Kusakabe O., Murata O., Konishi S. A numerical study on ground displacement and stress during and after the installation of deep circular diaphragm walls and soil excavation // Computers and Geotechnics. 2008. Vol. 35(5). Pp. 791-807.
13. Hou Y. M., Wang J. H., Zhang L. L. Finite-element modeling of a complex deep excavation in Shanghai // Acta Geotechnica. 2009. Vol. 4(1). Pp. 7-16.
14. Lee F., Hong S., Gu Q., Zhao P. Application of Large Three-Dimensional Finite-Element Analyses to Practical Problems // International Journal of Geomechanics. 2011. Vol. 11(6). Pp. 529-539.
15. Schäfer R., Triantafyllidis T. The influence of the construction process on the deformation behavior of diaphragm walls in soft clayey ground // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics.
2006. Vol. 30(7). Pp. 563-576.
16. Количко А.В. Применение метода инженерно-геологических аналогий при обосновании проектов гидро-
Поступила в редакцию в марте 2017 г. Принята в доработанном виде в мае 2017 г. Одобрена для публикации в июле 2017 г.
технических сооружений // Гидротехническое строительство. 1985. № 6. С. 3-7.
17. Количко А.В. Метод инженерно-геологических аналогий. Проблемы и перспективы // Сборник научных трудов Гидропроекта. 2000. Вып. 159. С. 5-9.
18. Черкасова Л.И. Опыт использования материалов-аналогов для исследования грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2012. № 6. С. 21-24.
19. Орехов В.В., Хохотва С.Н., Алексеев Г.В. Математическое моделирование изменения гидрогеологического режима территории в результате строительства подземного комплекса // Вестник МГСУ. 2016. № 4. С. 43-51.
20. Lawrence K.L. Ansys tutorial release 14. SDC Publication 2012. 176 p.
21. Зарецкий Ю.К. Вязкопластичность грунтов и расчеты сооружений. М. : Стройиздат, 1988. 350 с.
22. Зарецкий Ю.К., Орехов В.В. Напряженно-деформированное состояние грунтового основания под действием жесткого ленточного фундамента // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1983. № 6. С. 21-24.
Об авторах: Орехов Вячеслав Валентинович — доктор технических наук, главный научный сотрудник, научно-технический центр «ЭксПО», Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское ш., д. 26; v.orehov@rambler.ru;
Алексеев Герман Валерьевич — кандидат технических наук, доцент кафедры механики грунтов и геотехники, заместитель начальника научно-технического центра «ЭксПО», Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское ш., д. 26; alexeev_german@bk.ru.
references
1. Il'ichev V.A., Mangushev R.A., Nikiforova N.S. Opyt osvoeniya podzemnogo prostranstva rossiyskikh mega-polisov [Experience in the Development of the Russian P Megacities Underground Space]. Osnovaniya, fundamenty i q mekhanika gruntov [Soil Mechanics and Foundation Enge-J", neering]. 2012, no. 2, pp. 17-20. (In Russian) B 2. Ulitskiy V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Geo-
^ tekhnicheskie problemy razvitiya gorodov [Geotechnical O Problems of Urban Development]. Moscow, 2012. 114 p. (In Russian)
3. Moormann Ch., Moormann H.R. A Study of Wall 10 and Ground Movements Due to Deep Excavations in Soft <N Soil Based on Worldwide Experiences. Proceedings of the ^ 3rd International Symposium "Geotechnical Aspects of Un-2 derground Construction in Soft Ground", Toulouse, 23-25 |2 October, 2002. Lyon : Specifique, 2002. Pp. 477-482. ^ 4. Vlasov A.N., Volkov-Bogorodskiy D.B., Znamens-
0 kiy V.V., Mnushkin MOSCOWG. Chislennoe modelirovanie ^ stroitel'stva zdaniy s fundamentami glubokogo zalozheniya
v usloviyakh plotnoy gorodskoy zastroyki [Numerical Modeling of Building Construction with Deep Foundations in
1 Conditions of Dense Urban Development]. Vestnik Permsk-jj ogo natsional'nogo issledovatel'skogo politekhnicheskogo O universiteta. Stroitel'stvo i arkhitektura [Perm National Re-®0 search Polytechnic University Construction and Architecture
Bulletin]. 2014, no. 2, pp. 170-179. (In Russian)
5. Orekhov V.V. Matematicheskiy prognoz izmen-eniya napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya grunto-vogo massiva pri stroitel'stve zdaniya v glubokom kotlovane [Mathematical Forecast of the Change in the Stress-Strain State of the Soil Massif during the Building Construction in a Deep Foundation Pit]. Vestnik MGSU [Proceedings of the Moscow State University of Civil Engineering]. 2008, no. 2, pp. 51-54. (In Russian)
6. Zaretskiy Yu.K., Orekhov V.V. Matematicheska-ya model' uchastka zastroyki MMDTs «MOSKVA-SITI» [Mathematical Model of the MIBC "Moscow-City" Site]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Soil Mechanics and Foundation Engeneering]. 2001, no. 4, pp. 2-4. (In Russian)
7. Nikiforova N.S. Prognoz deformatsiy zdaniy vblizi glubokikh kotlovanov [Forecast of the Buildings Deformation near Deep Excavations]. Vestnik grazhdanskikh inzhen-erov [Bulletin of Civil Engineers]. 2005, no. 2(3), pp. 38-43. (In Russian)
8. Nikiforova N.S., Zekhniev F.F. Burtovaya O.V., Astafev S.V. Vliyanie stroitel'stva unikal'nykh ob"ektov s podzemnoy chast'yu na primykayushchie istoricheskie zdaniya [Influence of Construction of Unique Objects with the Subterranean Part on the Adjoining Historical Building]. Vestnik grazhdanskikh inzhenerov [Bulletin of Civil Engineers]. 2009, no. 2(19), pp. 126-130. (In Russian)
9. Bakker K. J. A 3D FE model for excavation analysis. Geotechnical aspects of underground construction in soft ground : Proceedings of the 5th International Symposium TC28, Amsterdam, the Netherlands, 15-17 June 2005 / Bakker K.J., Bezuijen A., Broere W., Kwast E.A. (eds.). Taylor and Francis, 2006. Pp. 473-478.
10. Dong Y.P., Burd H.J., Houlsby G.T., Hou Y.M. Advanced Finite Element Analysis of a Complex Deep Excavation Case History in Shanghai. Frontiers of Structural and Civil Engineering. 2014, vol. 8, issue (1), pp. 93-100.
11. Zdravkovic, L., Potts D.M., St. John H.D. Modeling of a 3D Excavation in Finite Element Analysis. Geotech-nique, 2005, vol. 55(7), pp. 497-513.
12. Arai Y., Kusakabe O., Murata O., Konishi S. A Numerical Study on Ground Displacement and Stress During and after the Installation of Deep Circular Diaphragm Walls and Soil Excavation. Computers and Geotechnics. 2008, vol. 35(5), pp. 791-807.
13. Hou Y.M., Wang J.H., Zhang L.L. Finite-element Modeling of a Complex Deep Excavation in Shanghai. Acta Geotechnica. 2009, vol. 4(1), pp. 7-16.
14. Lee F., Hong S., Gu Q., Zhao P. Application of Large Three-Dimensional Finite-Element Analyses to Practical Problems. International Journal of Geomechanics. 2011, vol. 11(6), pp. 529-539.
15. Schäfer R., Triantafyllidis T. The Influence of the Construction Process on the Deformation Behavior of Diaphragm Walls in Soft Clayey Ground. International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. 2006, vol. 30(7), pp. 563-576.
16. Kolichko A.V. Primenenie metoda inzhenerno-geo-logicheskikh analogiy pri obosnovanii proektov gidrotekh-nicheskikh sooruzheniy [Application of the Engineering-Geo-
logical Analogies Method in the Substantiation of Hydraulic Structures Projects]. Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo [Hy-drotechnical Construction]. 1985, no. 6, pp. 3-7. (In Russian)
17. Kolichko A.V. Metod inzhenerno-geologicheskikh analogiy. Problemy i perspektivy [Engineering-Geological Analogies Method. Problems and Prospects]. Sbornik nauch-nykh trudov Gidroproekta [Collection of the Gidroproekt's Scientific Works]. 2000, issue 159, pp. 5-9. (In Russian)
18. Cherkasova L.I. Opyt ispol'zovaniya materialov-analogov dlya issledovaniya gruntov [Experience in the Use of Analog Materials for the Study of Soils]. Osnovaniya, fun-damenty i mekhanika gruntov [Soil Mechanics and Foundation Engeneering]. 2012, no. 6, pp. 21-24. (In Russian)
19. Orekhov V.V., Khokhotva S.N., Alekseev G.V. Matematicheskoe modelirovanie izmeneniya gidrogeo-logicheskogo rezhima territorii v rezul'tate stroitel'stva podzemnogo kompleksa [Mathematical Modeling of the Change in the Hydrogeological Regime of the Territory as a Result of the Construction of An Underground Complex]. Vestnik MGSU [Proceedings of the Moscow State University of Civil Engineering]. 2016, no. 4, pp. 43-51. (In Russian)
20. Lawrence K.L. Ansys tutorial release 14. SDC Publication, 2012. 176 p.
21. Zaretskiy Yu.K. Vyazkoplastichnost' gruntov i ra-schety sooruzheniy [Soils Viscoplasticity and Structures Calculations]. Moscow : Stroyizdat Publ., 1988. 350 p. (In Russian)
22. Zaretskiy Yu.K., Orekhov V.V. Napryazhenno-deformirovannoe sostoyanie gruntovogo osnovaniya pod deystviem zhestkogo lentochnogo fundamenta [Stress-strain State of the Ground Base under the Action of a Rigid Tape Foundation]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Soil Mechanics and Foundation Engeneering]. 1983, no. 6, pp. 21-24. (In Russian)
Received in March 2017.
Adopted in revised form in May 2017.
Approved for publication in July 2017.
About the authors: Orekhov Vyacheslav Valentinovich — Doctor of Technical Sciences, Chief Scientific Officer, Scientific and Technical Center "EXPO", Moscow state University of civil Engineering (National Research University) (MGsU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; V.orehov@rambler.ru;
Alekseev German Valer'evich — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the Department of Soil Mechanics and Geotechnics, Moscow state University of civil engineering (National Research University) (MGsU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; Alexeev_german@bk.ru.
m
ф
0 т
1
s
*
о
Я
Т
о S
M n
г
3 у
о
Я
00
о ■ч
