CC BY
20
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ХИМИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ НА ХАРАКТЕР ИХ РАСПЫЛЕНИЯ ИЗ ДОЗАТОРА ПРИ СВАРКЕ В ИНЕРТНЫХ ГАЗАХ
Атабаев И. Г., Комилова Д. Р., Рахимова Ф. М., Мухитдинов З. С., Саидов Р. М., Ахадов Ж. З, Йонг Хуанг, Марио Куш
8.3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ХИМИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ НА ХАРАКТЕР ИХ РАСПЫЛЕНИЯ ИЗ ДОЗАТОРА ПРИ СВАРКЕ В ИНЕРТНЫХ ГАЗАХ
Атабаев Илхом Гафурович, профессор, директор. Институт материаловедения НПО «Физика-Солнце» Академия Наук Республики Узбекистан, e-mail: atvi@uzsci.net
Комилова Дурдона Рустамовна, младший научный сотрудник. Институт материаловедения НПО «Физика-Солнце» Академия Наук Республики Узбекистан, e-mail: komilova78@mail.ru
Рахимова Фатима Маратовна, младший научный сотрудник. Институт материаловедения НПО «Физика-Солнце» Академия Наук Республики Узбекистан, e-mail: fazuh@rambler.ru
Мухитдинов Зайниддин Салохитдинович, научный сотрудник. Институт материаловедения НПО «Физика-Солнце» Академия Наук Республики Узбекистан, e-mail: zayniddin79@gmail.com
Саидов Рустам Маннапович, канд. техн. наук, старший научный сотрудник. Институт материаловедения НПО «Физика-Солнце» Академия Наук Республики Узбекистан, e-mail: saidov_r@yahoo.com
Ахадов Жобир Замирович, канд. техн. наук, старший научный сотрудник. Институт материаловедения НПО «Физика-Солнце» Академия Наук Республики Узбекистан; Международный институт Солнечной энергии, e-mail: ahadovj@mail.ru
Йонг Хуанг, Др., Зав. лабораторией, Ланжоуский Технологический Университет, КНР, e-mail: hyorhot@lut.cn
Марио Куш, Др.-Инж., Департамент производства и сварочной техники, Хемницкий технологический университет, Германия, e-mail: mario.kusch@mb.tu-chemnitz.de
Аннотация: В настоящей статье приведены результаты исследований по изучению влияния физико-механических свойств химических соединений, используемых в газопорошковых смесях для их дозированной подачи в зону сварки при сварке в инертных газах. Полученные результаты исследований позволили определить влияние физико-механических свойств химических соединений, используемых в газопорошковых смесях, на характер их распыление из дозатора и выявить рекомендации к подбору химических соединений на основе оптимальных физико-механических свойств, которые обеспечивали бы оптимальное распыление газопорошковых смесей из дозаторов при сварке в среде инертных газов.
Ключевые слова: Физико-механические свойства химических соединений, газопорошковые смеси, дозатор, сварка в среде инертных газов.
STUDY OF INFLUENCE OF PHYSICAL AND-MECHANICAL PROPERTIES OF CHEMICAL COMPOUNDS TO SPRAY FROM THE DISPENSER DURING
INERT GASES WELDING
Atabaev Ilkhom Gafurovich, Professor, Director of the Institute of Material Sciences, SPA «Physics-Sun» Academy of Science of Uzbekistan, e-mail: atvi@uzsci.net
Komilova Durdona Rustamovna, Senior research of the Institute of Material Sciences, SPA «Physics-Sun» Academy of Science of Uzbekistan, e-mail: komilova78@mail.ru
Rakhimova Fatima Maratovna, Senior research of the Institute of Material ScUinces, SPA «Physics-Sun» Academy of Science of Uzbekistan, e-mail: fazuh@rambler.ru
Mukhitdinov Zayniddin Salokhitdinovich, scientist of the Institute of Material Sciences, SPA «Physics-Sun» Academy of Science of Uzbekistan, e-mail: zayniddin79@gmail.com
Saidov Rustam Мannapovich, PhD, Senior research of the Institute of Material Sciences, SPA «Physics-Sun» Academy of Science of Uzbekistan, e-mail: saidov_r@yahoo.com
Akhadov Jobir Zamirovich, PhD, Senior research of the Institute of Material Sciences, SPA «Physics-Sun» Academy of Science of Uzbekistan; International Solar Energy Institute, e-mail: ahadovj@mail.ru
Huang Yong, Dr., Head of Laboratory of Lanzhou University of Technology, China, e-mail: hyorhot@lut.cn
Mario Kusch, Dr.-Ing., Department of Manufacturing and Welding Engineering, Chemnitz University of Technology, Germany, e-mail: mario.kusch@mb.tu-chemnitz.de
Abstract: This article presents the results of research on the effect of physical and mechanical properties of chemical compounds used in the gas-powder mixture for their feeding to the welding zone during inert gases welding. The results obtained allowed to determine the influence of the physical and mechanical properties of chemical compounds used in the gas-powder mixture, the nature of their spraying from the feeder and to identify recommendations for the selection of chemical compounds based on optimal physical and mechanical properties that ensure optimum spraying powder mixture of feeders for inert gases welding.
Index terms: Physical and mechanical properties of chemical compounds, gas-powder mixture, feeder, inert gases welding.
ВВЕДЕНИЕ
Одной из распространенных способов соединения нержавеющих сталей является полуавтоматическая сварка электродной проволокой в среде инертного (аргона) газа (МЮ). Сварка нержавеющей стали этим способом, обеспечивает высокую производительность и хорошее качество шва. Главными достоинствами процесса сварки МИГ являются высокая производительность и высокое качество сварного шва. Высокая производительность объясняется отсутствием потерь времени на смену электрода, а также тем, что этот способ позволяет использовать высокий ток сварки.
Недостатком этого способа является наличие газового баллона и ограниченное использование на открытом воздухе. Также, при сварке в чистом инертном газе, несмотря на хорошую защиту сварочной зоны от воздействия окружающего воздуха, формирование сварного шва ухудшается, а дуга становится нестабильной.
Применение порошковой проволоки при этом способе сварки позволяет успешно устранить эти недостатки. Однако недостатками использования порошковой проволоки является образование большого количества шлаков и высокая стоимость порошковой проволоки.
Эти проблемы, возможно, решить применением вместо порошковой проволоки обычной плавящейся проволоки и специальных порошков [1-3] которые наносятся на свариваемые кромки в виде пасты, с помощью кисточки или аэрозольного баллончика.
Однако, недостатком этих способов является повышение трудоёмкости процесса, слой с неравномерный по толщине и ширине (при нанесении кисточкой), большой расход порошка и затрудняется автоматизация процесса сварки.
Наиболее эффективным и экономичным способом использования этих порошков при сварке в среде защитных газов является способ подачи специальных порошков в виде газопорошковой смеси [4-6], которую получают в дозаторе [7] в результате смешивания защитного газа и порошка. Получаемая в дозаторе газопорошковая смесь поступает непосредственно в зону сварочной дуги.
Однако, до настоящего времени не изучены влияние физико-механических свойств химических соединений, которые могут использоваться в газопорошковых смесях, на характер распыления этих смесей из дозатора. Также, не разработаны рекомендации к подбору химических соединений на основе оптимальных физико-механических свойств, которые обеспечивали бы оптимальное распыление порошковых смесей из дозаторов в зону сварки.
Целью данных исследований являлось изучение влияния
физико-механических свойств химических соединений, используемых в газопорошковых смесях и выявление на их основе оптимальных требований к указанным свойствам для получения качественных сварных соединений при дуговой сварке в среде инертных газов.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ПОДХОД Исследование влияния физико-механических свойств порошковых смесей на характер их распыления из шнекового дозатора проводилось на новой модернизированной конструкции устройства для непрерывной дозированной подачи газопорошковой смеси в зону сварки нержавеющих сталей [7].
Устройство для подготовки и дозированной подачи га-зопоршковых смесей (дозатор) представлено на рис. 1.
Рис.1. Устройство для подготовки и дозированной подачи газопорошковых смесей
Принципиальная схема шнекового дозатора толкающего типа приведена на рисунке 2. В бункер питателя воронкообразного типа 1 засыпается необходимое количество флюса. В нижней части бункера размещается шнековый дозатор 3, который приводится во вращение электродвигателем 8 с плавным регулированием частоты вращения винта шнека. Под действием шнека флюс ссыпается в транспортный канал питателя и заполняет пространство между витками шнека. При вращении винта порция флюса перемещается вдоль шнека и подается в смесительную камеру смесителя 5, где она смешивается с потоком технологического газа (аргон, гелий и т.д.) и во взвешенном состоянии подается в зону обработки. Газ подается в дозатор под давлением 3,68 МПа при расходе аргона 10 л/мин.
Корпус шнека имеет форму цилиндра, на торцах которого расположены фланцы для установки торцевых стенок с уплот-нительными и подшипниковыми узлами.
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ХИМИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ НА ХАРАКТЕР ИХ РАСПЫЛЕНИЯ ИЗ ДОЗАТОРА ПРИ СВАРКЕ В ИНЕРТНЫХ ГАЗАХ
Атабаев И. Г., Комилова Д. Р., Рахимова Ф. М., Мухитдинов З. С., Саидов Р. М., Ахадов Ж. З, Йонг Хуанг, Марио Куш
Рис. 2. Принципиальная схема дозатора для порошкообразных материалов: 1 - корпус питателя; 2 - крышка; 3 - винтовой шнек; 4, 9 - подшипники; 5 - смеситель; 6, 7 - штуцеры; 8 - электродвигатели-Исследования истечения порошковых смесей из дозатора проводились при различных скоростях вращения шнека и расходах инертного газа (аргона), подаваемого в дозатор, установленный на роботизированную установку для аргонодуго-вой сварки (см. рис.3). Исследуемый порошок весом 10 гр. засыпался в бункер дозатора и плотно закрывался крышкой.
Рис. 4. Виброустановка с мерной пробиркой для определения объема порошка На электронных весах взвешивают 10,0 г порошка с точностью до 0,001 г и засыпают его в измерительную пробирку, которую устанавливают в виброустановку (рис. 4).
Частота колебаний устанавливается в пределах 60 кол/мин посредством регулировочного тумблера, при котором амплитуда колебаний будет равна 1,0 мм и устанавливают время колебаний до 1 мин. После автоматической остановки виброустановки, в соответствии с установленным временем, снимают замеры уровня порошка в пробирке. Насыпную плотность рассчитывается по формуле:
111
РН— =
5 х 10 V
Рис.3. Роботизированное устройство для аргонодуговой сварки с дозатором для дозированной подачи газопорошковых смесей В качестве химических соединений для исследования физико-механических свойств порошковых смесей и их влияние на характер распыления из дозатора при аргонодуговой сварке нержавеющих сталей использовались порошки оксидов и фторидов ^О, SiO2, ТЮ2, CaZrO3, WO3, А1203, №3А^6, CaF2 и MgF2) с различными гранулометрическими составами (от 25 до 100150 мкм), которые применяются в составах флюсов для сварки нержавеющих сталей.
Определение насыпной плотности порошка проводилась по методике, заключающейся в определении объёма навески порошка весом 10 граммов в мерной пробирке после её утряски на виброустановке (рис.4) в течение одной минуты с амплитудой колебаний 1,0 мм.
где рн - насыпная плотность, г/см ; т - масса порошка, г.;
V - объем порошка в цилиндре после уплотнения, см3.
Сыпучесть определяли на приборе ERWEKA GTL для тестирования сыпучести порошков и гранулятов. Он оборудован сменной загрузочной воронкой из нержавеющей стали (200 мл) с заменяемой насадкой для выходного отверстия (стандартно - насадки трех размеров: 100,0; 50,0 и 25,0 мм). После взвешивания образец засыпается в воронку, и световой датчик, расположенный под выходным отверстием воронки, измеряет время высыпания образца.
Сыпучесть рассчитывают по формуле:
V =■ 111
t + 20
где: Vc - сыпучесть, кг/с; m - масса навески, кг; t - полное время опыта, с; 20 - время утряски, с.
Степень влияния физико-химических свойств оксидов на сварных швах морфологии нержавеющей стали оценивали с помощью коэффициента детерминированности R2. Формула коэффициент корреляции может показать, насколько сильно существует линейная связь между двумя переменными. R2 представляет собой квадрат коэффициента корреляции г (отсюда термин R в квадрате). Коэффициент детерминированности находится в диапозоне 0<R2<1, и обозначает силу линейной корреляции между свойствами оксидов и морфологией сварных швов (отношение глубины про-плавления к ширине шва- P/W).
Коэффициент детерминации R представляет процент данных, которые ближе всего к линии наилучшего соответствия. Например, коэффициенты определений, величина которых составляет от 0,81 до 1,0 указывают на переменные, которые можно считать очень сильно коррелируют. Коэффициенты определений, величина которых находятся между 0,49 и 0,81 указывают на переменные, которые можно считать сильно коррелируют. Коэффициенты корреляции, величина которых составляет от 0,25 до 0,49 указывают на переменные, которые можно считать умеренно коррелируемыми. Коэффициенты корреляции величина которых составляет от 0,09 до 0,25 указывают на переменные, которые имеют низкую корреляцию. Коэффициенты корреляции, величина которых меньше 0,09 не имеют какой-либо (линейной) корреляции [8]. При построении графиков зависимостей морфологии сварных швов от различных свойств оксидов использовались полиноминальные аппроксимирующие кривые.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ По результатам проведенных замеров определены значения насыпной плотности, исследуемых оксидных и фторидных соединений и их зависимость от гранулометрического состава порошков (рис. 5).
Рис. 5. Насыпная плотность некоторых химических соединений в зависимости от гранулометрического состава В соответствии с полученными результатами, представленными на рисунке 5 величины насыпной плотности таких соединений как SiO2, MgO, А1203, №3А^6 и CaF2 почти не меняется от величины гранулометрического состава, а величины насыпной плотности соединений ТЮ2, CaZrO3, WO3 и MgF2 зависит от размера их гранул. Причем, увеличение размера гранул соединений CaZrO3 и MgF2 способствуют повышению величины их насыпной плотности, а у ТЮ2 наблюдается обратная зависимость. Значение насыпной плотности WO3 повышается при увеличении гранул от 25 - 50 мкм до 50 - 100 мкм, а затем, при увеличении размера гранул свыше 100 мкм понижается.
На рисунках 6-8 приведены результаты характера распыления порошковых соединений из дозатора в зависимости от их насыпной плотности и гранулометрического состава. В соответствии с этими результатами, при гранулометрическом составе порошков равном 100 мкм наблюдается снижение количества распыляемого из дозатора порошка с увеличением их насыпной плотности (см. рис.6). Противоположная картина наблюдается при гранулометрическом составе порошков 50 и 25 мкм (см. рис. 7 и 8). При этом, увеличение насыпной плотности порошков способствует увеличению количества распыляемого из дозатора порошка.
Учитывая, что для сварки нержавеющих сталей применяются оксиды, в основном, со средней и тяжелой насыпной плотностью наиболее подходящими порошками являются порошки с гранулометрическим составом 50 мкм.
100 Utk А
R'=0.68ö А
N,
j L "Ч. А А
А ■ч. ''А
Насыпная плотность, г/см3
Рис. 6. Зависимость распыления порошка из дозатора от насыпной плотности порошка соединений с гранулометрическим составом 100 мкм и влажности 0%
Насыпная плотность. г,'смЗ
Рис. 7. Зависимость распыления порошка из дозатора от насыпной плотности порошка соединений с гранулометрическим составом 50 мкм и влажности 0%
сое о.м
0.07
оое
0.05 001 о.оз 0.02 0.01 о
25 мкм
А
-
11.4 0.6 0.8 i 1.2
Насыпная плотность, г/см1
Рис. 8. Зависимость распыления порошка из дозатора от насыпной плотности порошка соединений с гранулометрическим составом 25 мкм и влажности 0%
Характер распыления порошковых соединений из дозатора в зависимости от их сыпучести и гранулометрического состава приведен на рис. 9-11. Полученные результаты показывают на слабую зависимость характера распыления порошков из дозатора при гранулометрическом составе 100 и 50 мкм (см. рис. 9 и 10) и умеренную зависимость для гранулометрического состава 25 мкм (см. рис.11). В соответствии с этими результатами, при гранулометрическом составе порошков равном 100 мкм наилучшее распыление порошков наблюдается при сыпучести порошков в районе 0,3-0,4 г/мин.
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ХИМИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ НА ХАРАКТЕР ИХ РАСПЫЛЕНИЯ ИЗ ДОЗАТОРА ПРИ СВАРКЕ В ИНЕРТНЫХ ГАЗАХ
Атабаев И. Г., Комилова Д. Р., Рахимова Ф. М., Мухитдинов З. С., Саидов Р. М., Ахадов Ж. З., Йонг Хуанг, Марио Куш
100 мкм
▲
А à
А к А - (■ = 0,102
» 0 21 0.« DM an
Сыпучесть. Г/О
Рис. 9. Зависимость распыления порошка из дозатора от сыпучести порошка соединений с гранулометрическим составом 100 мкм и влажности 0%
50 мкм
А А
А ,,<•((■ = 0,1«
А
Сыпучесть, г/с
Рис. 10. Зависимость распыления порошка из дозатора от сыпучести порошка соединений с гранулометрическим составом 50 мкм и влажности 0%
Рис. 11. Зависимость распыления порошка из дозатора от сыпучести порошка соединений с гранулометрическим составом 25 мкм и влажности 0% При гранулометрическом составе порошка 50 мкм максимальное количество, распыляемого порошка наблюдается при величине сыпучести 0,4-0,8 г/мин (см. рис.10), а при размерах частиц порошка 25 мкм, количество (см. рис.11), распыляемого порошка максимальна при величине сыпучести от 0,3 до 0,4 мкм.
Учитывая, что наилучшее распыление порошков из дозатора обеспечивается при сыпучести порошков с гранулометрическим составом 50 мкм, этот размер зерен порошков может быть рекомендован для использования в газопорошковой смеси. По результатам проведенных замеров определены значения
насыпной плотности и сыпучести порошков в зависимости от гранулометрического состава порошков соединений и выявлены наиболее оптимальные размеры зерен порошков, обеспечивающих максимальное их распыление из дозатора.
Также проведенные исследования позволили выявить зависимость между насыпной плотностью флюсов и их сыпучестью для различных гранулометрических составов порошков (рис. 12-14). В соответствии с этими результатами при размере зерен 100 мкм имеется очень слабая линейная зависимость между насыпной плотностью и сыпучестью, а для гранулометрического состава 50 и 25 мкм эта зависимость достаточно сильная.
й и«
100 мкм А
А
А ____----— R' = '.C-1'i
А à.
А
01 О» I V 1.8
Насыпная плотность, г/смЗ
Рис. 12. Зависимость между насыпной плотностью и сыпучестью порошков соединений при гранулометрическом составе порошка 100 мкм
Ï 0.Î
Î. с 2
50 мкм i f l ï= 0,594
А
А v' и" А А А
Насыпная плотность. ЬсмЗ
Рис. 13. Зависимость между насыпной плотностью
и сыпучестью порошков соединений при гранулометрическом составе порошка 50 мкм
25 мкм
к А
'* Я'=0,722
V'
■
A J
IV 1JS
Нас ып ная плотность, г/см1
Рис. 14. Зависимость между насыпной плотностью и сыпучестью порошков соединений при гранулометрическом составе порошка 25 мкм
Наряду с этим, учитывая, что расход порошка флюса при скорости сварки 20 см/мин и расходе аргона 10 л/мин (1860 г/мин) должен обеспечивать количество распыляемого порошка из дозатора от 0,6 до 1,2 г/мин, насыпная плотность флюсов не должна быть ниже 2,0 г/см3;, а сыпучесть порошка флюса не должна быть ниже 0,2 г/с.
Все вышеизложенные исследования позволили установить требования к физико-механическим свойствам газопорошковых смесей, соблюдение которых будет способствовать получению наиболее эффективного действия этих смесей при горячей обработки нержавеющих сталей.
Основные рекомендации к физико-механическим свойствам порошков соединений для их использования в газопорошковой смеси для сварки в заключаются в следующем:
- Гранулометрический состав порошков должен быть в пределах 50 мкм;
- Порошки, используемые для газопорошковых смесей должны быть сухими и их влажность не должна превышать 0,1%;
- Насыпная плотность порошков не должна быть ниже 2,0 г/см3;
- Сыпучесть порошков не должна быть ниже 0,2 г/с.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Проведены исследования влияния физико-механических свойств газопорошковых смесей (гранулометрического состава, насыпной плотности и сыпучести) на характер (равномерность и стабильность) их распыления из дозатора.
В результате проведенных исследований выявлены основные рекомендации к физико-механическим свойствам порошков соединений для их использования в газопорошковой смеси для сварки, которые обеспечивают лучшее распыление порошков из дозатора.
Список литературы:
1. Макара А.М., Кушниренко Б.Н., Замков В.Н. Аргонодуговая сварка высокопрочных сталей мартенситного класса с применением флюса// Автоматическая сварка. - 1968. -№7. - С. 73-74.
2. Абралов М.А.. и др. - "Способ дуговой сварки" - Авторское свидетельство СССР № 1687396, 1991.
3. Duniachin Sergey P, Mourton Hervé, Saindrenan Guy, Saidov Rustam M,: MIG welding method of articles from construction metals (A-MIG)., June 8, 2000: W0/2000/032345.
4. Huang Yong, Li Tao : An gas transfer flux activating TIG welding method, Patent number: ZL 201210242233.3, Publication Number: CN102744503A, Filing Date: 07-13-2012, Publication Date: 07-09-2014
5. Karimov Sh.A., Yuldashev А.Т., Song Yong Won, Kusch Mario, Mikael Borges, Saidov R.M., Mukhitdinov Z.S. - Method of flux application at arc welding of structure metals and alloys// Uzbek Patent application # IP 20110463 from November 4, 2011
6. Gafurov B., Karimov Sh., Mukhitdinov Z., Saidov R., Song Y. W., Ko Y., Kusch M.. - Highly effective method of the welding of stainless steel with dosed supply of gas-powder mixture. International scientific journal "Science and World", No 8 (12), 2014, p. 36-39.
7. Гафуров Б. Х., Каримов Ш. А., Саидов Р. М., Мухитдинов З. С., Сонг Йонг Вон, Бор А.Р., Куш Марио, Боргес Микаэль. Устройство для подготовки и дозированной подачи газопорошковых смесей. Заявка на патент Республики Узбекистан № FAP 20150106 от 26.08.20152015г. -
8. http://mathbits.com/MathBits/TISection/Statistics2/correlation.htm
РЕЦЕНЗИЯ
В статье приведены результаты исследований по изучению влияния физико-механических свойств химических соединений, используемых в газопорошковых смесях для их дозированной подачи в зону сварки при сварке в инертных газах. Полученные результаты исследований позволили определить влияние физико-механических свойств химических соединений, используемых в газопорошковых смесях, на характер их распыление из дозатора и выявить рекомендации к подбору химических соединений на основе оптимальных физико-механических свойств, которые обеспечивали бы оптимальное распыление газопорошковых смесей из дозаторов при сварке в среде инертных газов.
Известно, что главными достоинствами процесса сварки электродной проволокой в среде инертного (аргона) газа (МИГ) являются высокая производительность и высокое качество сварного шва. Высокая производительность объясняется отсутствием потерь времени на смену электрода, а также тем, что этот способ позволяет использовать высокий ток сварки.
Недостатком этого способа является наличие газового баллона и ограниченное использование на открытом воздухе. Также, при сварке в чистом инертном газе, несмотря на хорошую защиту сварочной зоны от воздействия окружающего воздуха, формирование сварного шва ухудшается, а дуга становится нестабильной.
Применение порошковой проволоки при этом способе сварки позволяет успешно устранить эти недостатки. Однако недостатками использования порошковой проволоки является образование большого количества шлаков и высокая стоимость порошковой проволоки.
В статье приведены результаты исследовании по изучению влияния физико-механических свойств химических соединений, используемых в газопорошковых смесях и выявление на их основе оптимальных требований к указанным свойствам для получения качественных сварных соединений при дуговой сварке в среде инертных газов.
Исследование влияния физико-механических свойств порошковых смесей на характер их распыления из шнекового дозатора проводилось на новой модернизированной конструкции устройства для непрерывной дозированной подачи газопорошковой смеси в зону сварки нержавеющих сталей. Исследования истечения порошковых смесей из дозатора проводились при различных скоростях вращения шнека и расходах инертного газа (аргона), подаваемого в дозатор, установленный на роботизированную установку для аргонодуговой сварки.
В качестве химических соединений для исследования физико-механических свойств порошковых смесей и их влияние на характер распыления из дозатора при аргонодуговой сварке нержавеющих сталей использовались порошки оксидов и фторидов (MgO, 5Ю2, ТЮ2, CaZrO3, WO3, А1203, №3А^6, СэР2 и MgF2) с различными гранулометрическими составами (от 25 до 100-150 мкм), которые применяются в составах флюсов для сварки нержавеющих сталей.
В результате проведенных исследований установлено требования к физико-механическим свойствам газопорошковых смесей, соблюдение которых будет способствовать получению наиболее эффективного действия этих смесей при горячей обработке нержавеющих сталей.
Выявлены основные рекомендации к физико-механическим свойствам порошков соединений для их использования в газопорошковой смеси для сварки, которые обеспечивают лучшее распыление порошков из дозатора.
Работа выполнена на высоком научно-техническом уровне и может быть опубликована в открытой печати.
Рецензент,
д-р техн. наук
Рахимов Р.Х.
