CC BY
18
УДК 622.233.53
DOI: 10.18303/2618-981 X-2018-6-207-217
ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОГРУЖНОГО ПНЕВМОУДАРНИКА С ПАРОЙ «КЛАПАН - УДАРНИК»
Владимир Владимирович Тимонин
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, кандидат технических наук, заместитель директора по научной работе, тел. (383)205-30-30, доп. 199, e-mail: [email protected]
Сергей Евгеньевич Алексеев
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, старший научный сотрудник, тел. (383)205-30-30, доп. 205, e-mail: [email protected]
Даньяр Иванович Кокоулин
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, кандидат технических наук, старший научный сотрудник, тел. (383)205-30-30, доп. 208, e-mail: [email protected]
Бакыт Кубанычбек
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, кандидат технических наук, научный сотрудник, тел. (383)205-30-30, доп. 208, e-mail: [email protected]
Евгений Михайлович Черниенков
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, инженер, тел. (383)205-30-30, доп. 203, e-mail:[email protected]
В настоящее время, остро назрел вопрос перехода отечественных погружных пневому-дарников на высокое давление энергоносителя в целях импортозамещения, увеличения скорости проходки и снижения себестоимости 1 п.м. скважины. Однако при проектировании воздухораспределительных схем на высокое давление требуется учитывать некоторые конструктивные особенности: закрытий тип пневмоударника, выхлоп отработанного воздуха на забой. С учетом данных особенностей была спроектирована схема со сдвоенными камерами рабочего хода и кольцевой камерой холостого хода, которая ориентирована на высокое давление при этом букса-адаптер позволяет применять различные буровые долота. К недостаткам данной конструкции можно отнести перетечки из камеры холостого хода в камеры рабочего хода, которые негативно и при этом существенно влияют на энергетические показатели. Для минимизации влияния перетечек, для воздухораспределительных схем с передней полостью атмосферного давления предложено использование пары «клапан - ударник». Эластичный упругий клапан устанавливается на подвижном элементе - ударнике. Его применение позволяет добиться увеличения хода ударника и как следствие повышение энергии единичного удара и мощности, не усложняя конструкции, а принцип работы клапана делает схему актуальной и для высокого давления энергоносителя.
Ключевые слова: погружной пневмоударник, принципиальная схема, перетечки воздуха, пара «клапан - ударник», ход ударника, давление воздуха.
RESEARCH ON AIR DISTRIBUTION SYSTEM OF A DOWNHOLE HAMMER PAIRED WITH «VALVE - HAMMER»
Vladimir V. Timonin
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091,
Russia, Ph. D., Deputy Director for Science, phone: (383)205-30-30, extension 199, e-mail: [email protected]
Sergey E. Alekseev
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091, Russia, Senior Researcher, phone: (383)205-30-30, extension 205, e-mail: [email protected]
Daniar I. Kokoulin
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091, Russia, Ph. D., Senior Researcher, phone: (383)205-30-30, extension 208, e-mail: [email protected]
Bakyt Kubanychbek
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091, Russia, Ph. D., Researcher, phone: (383)205-30-30, extension 208, e-mail: [email protected]
Evgeny M. Chernienkov
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091, Russia, Engineer, phone: (383)205-30-30, extension 203, e-mail: [email protected]
Currently the issue of the Russian downhole hammers' switch to the high pressure of the energy carrier for the purposes of import substitution, increasing the development rate and reducing the prime cost of a borehole 1 line meter. However, when designing air distribution systems for high pressure, it is necessary to take into account certain design features: the closing type of the hammer and the exhaust of the return air to the bottom. With regard to these features, a scheme with double working stroke chambers and an annular idle run chamber, oriented to high pressure. At the same time the box-adapter provides the opportunity to use various drill bits. The drawbacks of this design can include leakages from the idle chamber to the working chamber, which negatively and at the same time significantly affect the energy performance. In order to minimize the effect of the leakages the use of a «valve - hammer» pair is suggested for air distribution scheme with a front atmospheric pressure cavity. The elastic valve is installed on the moving element - the hammer. Its use makes it possible to increase the hammer stroke and, as a consequence, increase the energy of a single impact and power without complicating the design. The operating mode of the valve makes the circuit relevant for high pressure energy carriers.
Key words: downhole hammer, functional diagram, air leakage, «valve - hammer» pair, hammer stroke, air pressure.
Введение
В настоящее время для бурения скважин при добыче полезных ископаемых получили широкое распространение погружные пневмоударники [1]. Они используются при бурении в породах средней и высокой крепости на подземных и открытых горных работах. Погружной пневмоударник располагается непосредственно у забоя буримой скважины, что обеспечивает наилучшую передачу
энергии удара на забой. Это позволяет увеличить скорость и глубину бурения, а сжатый воздух используется как энергоноситель и очистной агент.
Первые опытные конструкции были разработаны в конце первой половины прошлого века в СССР, а в 1960-х уже получили широкое распространение [2]. Однако современные тенденции развития пневмоударного бурения требуют перехода на «высокое» давление энергоносителя до 2,0...3,2 МПа [3-9]. Что позволит за счет увеличения скорости и глубины бурения, а также снижения энергоемкости разрушения, снизить стоимость одного погонного метра скважины, тем самым повысив технико-экономическую привлекательность использования погружных пневмоударников. На данный момент таких серийно выпускаемых отечественных машин нет [10].
Конструктивные особенности современных пневмоударников [11]: закрытый тип пневмоударника; выхлоп отработанного воздуха на забой скважины; беззолотниковая система воздухораспределения, позволяющая использовать энергию расширения сжатого воздуха.
Эксперименты
В ИГД СО РАН разработана принципиальная схема погружного пневмоударника, соответствующая указанным требованиям (рис. 1) [12-14].
Рис. 1. Принципиальная схема погружного пневмоударника
Камера рабочего хода состоит из управляемой кольцевой камеры 1 и управляемой торцевой камеры 2, соединенной каналом 3. Управление камерами осуществляется подачей воздуха в торцевую камеру и выхлопом через кольцевую. Между ними расположена камера холостого хода 4, постоянно сообщенная с сетью сжатого воздуха. Выхлоп отработанного воздуха из рабочих камер осуществляется по каналу 5 в стенке корпуса 6 в камеру атмосферного давления 7. Ударник 8 имеет три ступени с посадочными поверхностями диа-
метрами В, В2, В3. Диаметр большей ступени В равен диаметру полости корпуса В^. Сжатый воздух из камеры холостого хода сетевого давления имеет
возможность перетекать в камеры рабочего хода через зазоры в подвижных посадках А и Б. При движении ударника сжатый воздух периодически поступает в камеры рабочего хода за счет чего он совершает возвратно-поступательное движение и в конце каждого рабочего цикла наносит удар по торцу бурового инструмента.
Энергетические параметры данной схемы зависят от площадей ударника, на которые действует давление воздуха со стороны рабочих камер холостого и рабочего ходов.
= \(А2 - А2 + А2); (1)
^ = ^(А2 - А2), (2)
где - площадь рабочего хода, состоящая из рабочих площадей со стороны
кольцевой и торцевой камер; Сх - площадь холостого хода, образованная со стороны камеры сетевого давления.
Другой важной характеристикой системы воздухораспределения является отношение площадей камеры со стороны холостого хода и камер со стороны рабочего хода. Для определения величины хода ударника необходимо формирование соответствующего импульса холостого хода, зависящего от рабочей площади ударника со стороны камеры холостого хода.
Теоретически для данной схемы изменение находится в пределах [15]:
с
0 < С- < 0,5. (3)
Однако в реальных конструкциях из конструктивных и прочностных соображений данное соотношение находится в диапазоне Бх / Ср = 0,2.. .0,3.
К недостаткам данной воздухораспределительной системы можно отнести перетечки воздуха через зазоры в посадочных местах ударника, а так как он является подвижной деталью избежать их полностью не представляется возможным.
Однако, перетечки, в зависимости от воздухораспределительной схемы имеют различную степень влияния на энергетические параметры. Так для дроссельных и струйных систем влияние перетечек невелико, и в основном приводит к увеличению расхода воздуха. В ряде схем, перетечки могут происходить из управляемых камер холостого и рабочего ходов друг в друга. Здесь их влияние более существенно. Они понижают энергетические параметры машины.
Наиболее опасны перетечки воздуха из воздушной сети в рабочие камеры. Имеет значение количество мест перетечек.
В рассматриваемой схеме перетечки имеются в зазорах А и Б (рис. 1). При движении ударника во время холостого хода в камеру рабочего хода поступает воздух и препятствует его движению, уменьшая ход. Так как площадь холостого хода относительно невелика, то перетечки оказывают существенное влияние и необходимо определить их допустимую величину. Для более точного определения влияния перетечек на энергетические параметры были запланированы натурные эксперименты.
По данной воздухораспределительной схеме был спроектирован и изготовлен погружной пневмоударник ПВ170 для проходки скважин диаметром 170 мм для использования энергоносителя в диапазоне давлений 0,6...2,0 МПа. Ударник имеет массу 17,1 кг, и соотношение площадей Sx / Sp = 0,23.
Исследование осуществлялось на вертикальном лабораторном стенде ГД-251 путем записи осциллограмм давлений камерах пневмоударника.
Запись осуществлялась при различных вариантах настройки машины по методике [19, 20], с суммарной площадью SAB зазоров A и Б 0,587, 0,747, 1,207
л
и 1,527 см . Давление в сети сжатого воздуха составляло 0,6 МПа (рис. 2).
Рис. 2. Диаграммы давлений в рабочих камерах и камере холостого хода:
2 2 а) при = 0,587 см ; б) при = 1,527 см ; М - момент впуска сжатого воздуха
в рабочие камеры; Т - время рабочего цикла; t - время холостого хода; I - время рабочего хода
На диаграммах видно, что к моменту впуска сжатого воздуха в рабочие камеры, поступающий через зазоры воздух, создающий сопротивление движения ударника на холостом ходу, составляет 0,2 МПа и более, что существенно ограничивает ход ударника. Чем больше площадь сечения зазора, тем больше давление сопротивления.
С целью снижения влияния перетечек воздуха в ИГД СО РАН был разработан разрядный клапан, устанавливающийся на подвижном элементе воздухо-
распределительной системы - ударнике. Разрядный клапан представляет собой эластичное кольцо, установленное в специальном посадочном месте. Технические решения с применением клапанов применялись и ранее в пневматических ударных механизмах, например, металлические клапаны [18] и эластичные клапаны [19-24].
Для установки клапана был спроектирован и изготовлен погружной пнев-моударник ПП110 (рис. 3). Испытания проводились в диапазоне давлений 0,4.0,7 МПа на выше указанном стенде. Масса ударника 4 кг, соотношение площадей Сх / Бр = 0,29.
12 3 4 5 6 7 8 9
Рис. 3. Погружной пневмоударник ПП110 с парой «клапан - ударник»:
1 - долото; 2 - букса; 3 - корпус; 4 - ударник; 5 - эластичный клапан; 6 - разрезное кольцо; 7 -пьезоэлектрические датчики давления; 8 - гильза; 9 - переходник
Эластичный клапан установлен с натягом в проточке большей ступени ударника, а ее полость соединена каналами с камерой между ударником и долотом, сообщенным с атмосферой. В начале рабочего цикла камера рабочего хода через кольцевой зазор между эластичным клапаном и верхней поверхностью проточки сообщается с атмосферой и производится выпуск из этой камеры, дополнительно к выхлопу через проточку в стенке корпуса. Этот выпуск сохраняется до момента впуска сжатого воздуха в рабочую камеру, когда давление с ее стороны растягивает эластичный клапан и он перекрывает зазор между ним и верхней поверхностью проточки. В оставшееся время цикла он сохраняет это положение. Выпуск воздуха из камеры рабочего хода в период холостого хода позволяет уменьшить сопротивление движению ударника и увеличить его ход, что на рабочем ходу позволяет увеличить энергию удара.
Во время исследования изменялись геометрические параметры пары «клапан - ударник». Производилась сьемка диаграмм давлений в камерах холостого и рабочего ходов посредством пьезоэлектрических датчиков. Начальные и конечные измерения отображены на диаграммах (рис. 4).
Рис. 4. Диаграммы давления в рабочих камерах и камере холостого хода:
а) без клапана; б) с клапаном;-----давление в камере холостого хода, МПа; М -
момент впуска сжатого воздуха в рабочие камеры; — давление в кольцевой камере холостого хода, МПа; Т - время цикла, с; X - время от окончания выхлопа до момента впуска в рабочею камеру, с
Обсуждение
На диаграммах видно, что при работе пневмоударника с клапаном, давление, создающее усилие сопротивления движению ударника на холостом ходу, заметно меньше, чем при работе без клапана. Это позволяет увеличить ход ударника и повысить энергию удара.
По результатам эксперимента составлена таблица энергетических параметров ПП110.
Энергетические параметры погружного пневмоударника с установленным клапаном и без него
С парой «клапан -ударник»/без Энергия удара А, Дж Частота ударов п, мин-1 Коэффициент отскока, ко Скорость удара м/с Ход ударника Ь, мм Мощность, Вт
- 99,13 22,67 0,31 7,04 82,41 2247,79
+ 120,14 20,94 0,21 7,75 92,34 2516,09
Заключение
Применение пары «клапан - ударник» для воздухораспределительной схемы со сдвоенными камерами рабочего хода и промежуточной камеры холостого хода, позволяет уменьшить влияние перетечек, увеличить величину рабочего хода в сравнении с такой же конструкцией без клапана, а также мощность на 10 % и энергию удара в целом на 20 %. При этом не происходит существенного
усложнения конструкции, а принцип работы клапана позволяет ему работать и на высоком давлении энергоносителя.
Благодарности
От коллектива авторов выражаем благодарность сотрудникам лаборатории бурения и технологических импульсных машин Г. Д. Чупину и О. Н. Афанасьеву за активное участие и помощь в проведении экспериментов.
Работа выполнена в рамках проекта ФНИ № гос. регистрации АААА-А17-117122090003-2.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Тимонин В. В., Алексеев С. Е., Кокоулин Д. И. Создание системы воздухораспреде-ления погружного пневмоударника для расширенного диапазона рабочего давления // Интерэкспо ГЕ0-Сибирь-2017. XIII Междунар. науч. конгр. : Междунар. науч. конф. «Недропользование. Горное дело. Направления и технологии поиска, разведки и разработки месторождений полезных ископаемых. Экономика. Геоэкология» : сб. материалов в 4 т. (Новосибирск, 17-21 апреля 2017 г.). - Новосибирск : СГУГиТ, 2017. Т. 2. - С. 283-288.
2. Воздвиженский Б. И., Сидоренко А. К., Скорняков А. Л. Современныеспособыбуре-ния. - М. : Недра, 1978. - 128 с.
3. Гаун В. А., Липин А. А., Беляев Н. А. Повышение эффективности пневмоударных буровых машин. - Новосибирск : ИГД СО РАН, 1987. - С. 3-9.
4. A - Z of DTH drilling // Halco Rock Tools. - 05.2016 - рр.76.
5. Фокс Брайан и др. Бурение взрывных скважин на открытых горных выработках. Издатель: Ульф Линде. Перевод на русский язык // Atlas Copco Drilling Solutions LLC, Gar-land, Texas, USA. - 2011. - 274 с.
6. Погружные пневмоударники Secoroc QLX5 инструкция по эксплуатации / Перевод на русский язык. Atlas Copco Secoroc ABFagersta, Sweden. - 2015. - 34 с.
7. Technical specification DHD hammers / Atlas Copco Secoroc AB. Update, February, -2005. 4 р.
8. Atlas Sopco Rock Drilling Tools. Secoroc Down-the-hole equipment: Operators instruction and spare parts list down-the-hole hammers/Atlas Copco Secoroc AB, Fagestra, Sweden, 2002. - 23 p.
9. Тимонин В. В., Алексеев С. Е., Карпов В. Н., Черниенков Е. М. Влияние энергетических параметров погружного пневмоударника на технико-экономические показатели бурения скважин с одновременной обсадкой // ФТПРПИ. - 2018. - № 1. - С. 61-70.
10. Еременко В. А., Карпов В. Н., Филатов А. Р., Котляров А. Р., Шахторин И. О. Совершенствование разработки с отбойкой руды на зажатую среду при освоении удароопасных месторождений // Горное дело. - 2014. - № 1. - С. 50-55.
11. Репин А. А., Алексеев С. Е. Создание пневмоударников для работы на повышенном давлении энергоносителя // Фундаментальные проблемы формирования техногенной геосреды. Т. III. Машиноведение. - Новосибирск : ИГД СО РАН, 2010. - C. 324.
12. Алексеев С. Е. Пат. 2090730 Российская Федерация, МПК7 E21B 4/14, E21C 3/24. Погружной пневматический ударный механизм; правообладатели ИГД СО РАН. -№ 95107596/03; заяв.11.05.95; опубл. 20.09.97 в Бюл. № 26.
13. Репин А. А., Алексеев С. Е., Пятнин Г. А. Пат. 2343266 Российская Федерация, МПК7 E21B 4/14. Погружной пневмоударник; правообладатель ИГД СО РАН. -№ 2007124972/03; заявл. 02.07.2007; опубл. 10.01.2009 в Бюл. № 1.
14. Репин А. А., Алексеев С. Е., Карпов В. Н. Полезн. модель 121854 РФ. Погружной пневмоударник; правообладатель ИГД СО РАН. - № 2012118740/03; заяв. 04.05.2012; опубл. 10.11.2012 в Бюл. № 31.
15. Тимонин В. В., Алексеев С. Е., Кокоулин Д. И., Кубанычбек Б. Исследование процесса воздухораспределения для бурения дегазационных скважин // ФПВГН. - 2017. - Т. 1, № 3. - С. 154-159.
16. Репин А. А., Алексеев С. Е., Попелюх А. И. Методы повышения надежности деталей ударных машин // ФТПРПИ. - 2012. - № 4. - С. 94-101.
17. Murakami Yukitaka. MetalFatigue: Effects of Small Defects and Nonmetallic Inclusions/ Yukitaka Murakami. - Elsevier. - 2002.
18. Есин Н. Н. Методика исследования и доводки пневматических молотков. Новосибирск. Редакционно-издательский отдел Сибирского отделения АН СССР. 1965. - С. 215.
19. Петреев А. М., Воронцов Д. С., Примычкин А. Ю. Кольцевой упругий клапан в пневмоударных машинах // ФТПРПИ. - 2010. - № 4. - С. 56-55.
20. Петреев А. М., Примычкин А. Ю. Особенность работы кольцевого упругого клапана круглого сечения в системе воздухораспределения пневмоударных машин // ФТПРПИ. -2013. - № 3. - С. 64-69.
21. Червов В. В., Смоляницкий Б. Н. Экспериментальная оценка диапазона изменения энергетических параметров пневмомолота с механических замыканием упругого клапана // ФТПРПИ. - 2016. - № 5. - С. 92-99.
22. Гаун В. А. Авторское свидетельство № 848615 СССР. Пневматический ударный механизм; правообладатель ИГД СО РАН. - Опубл. в БИ, 1981, № 27.
23. Primychkin A. Yu., Kondratenko A. S., Timonin V. V. Determination of variables for air distribution system with elastic valve for down-the-hole pneumatic hammer. IOP Conference Series: Earth and Environmental Science Сер: "All-Russian Conference on Challenges for Development in Mining Science and Mining Industry Devoted to the 85th Anniversary of Academician Mikhail Kurlenya" 2017. С. 012025.
24. Petreev A. M., Primychkin A. Y. Influence of air distribution system on energy efficiency of pneumatic percussion unit of circular impact machine. Journal of Mining Science. 2015. Vol 51. № 3. - С. 562-567.
REFERENCES
1. Timonin V.V., Alekseev S.E., & Kokoulin D.I. (2017). Sozdanie sistemy vozduhoraspredeleniya pogruzhnogo pnevmoudarnika dlya rasshirennogo diapazona rabochego davleniya [Theair-distribution system in downhole air hammer with expanded operating] Interehkspo GEO-Sibir'-Interexpo GEO-Siberia, Vol. 2, 283-288.
2. Vozdvizhenskij B.I., Sidorenko A.K., &Skornyakov A.L. (1978). Sovremennye sposoby bureniya skvazhin [Modern ways of well-drilling]. Moscow: Nedra,378 [in Russian].
3.. Gaun V.A., Lipin A.A., & Belyaev N.A. et al. (1987). Povyshenie ehffektivnosti pnevo-udarnyhburovyhmashin [Increase in efficiency of pnevo-shock boring machines]. Novosibirsk: N.A. Chinakal Institute of Mining, Siberian Branch, Russian Academy of Sciences, 3-9 [in Russian].
4. A - Z of DTH drilling. (2016). Halco Rock Tools, 76.
5. B. Fox et al. (2011).Drilling of explosive wells on open excavations. (Ulf Linde, Trans). Texas: Gar-land, 274.
6. Pneumatic impact Secoroc QLX5 maintenance instruction. (2015). Sweden: Atlas Copco Secoroc AB Fagersta.2, 34.
7. Technical specification DHD hammers. (2005). Sweden: Atlas Copco Secoroc AB Fagersta, 4,4.
8. Atlas Sopco Rock Drilling Tools. Secoroc Down-the-hole equipment: Operators instruction and spare parts list down-the-hole hammers. (2002). Sweden: Atlas Copco Secoroc AB, Fagestra, 23.
9. Timonin V. V., Alekseev S. E., Karpov V. N., & CHernienkov E. M. (2018). Vliyanie EHnergeticheskih parametrov pogruzhnogo pnevmoudarnika na tekhniko-ehkonomicheskie pokazateli bureniya skvazhin s odnovremennoj obsadkoj [Influence of Power parameters of the submersible pneumatic impact tool on technical and economic indicators of well-drilling with acasing]. Fiziko-tekhnicheskie problem razrabotki poleznyh iskopaemyh - Journal of Mining Science, 1, 61-70.
10. Eremenko V.A., Karpov V.N., Filatov A.P., & Kotlyarov A.A. (2014). Sovershenstvovanie razrabotki s otbojkoj rudyt na zazhatuyu sredu pri osvoenii udaroopasnyh mestorozhdenij [Improvement of development from breaking the rock ore on the clamped environment at development of fields which the mountain blows affects]. Gornyjzhurnal - Mining Journal, 1, 50-55 [in Russian].
11. Repin A. A., & Alekseev S. E. (2010). Sozdanie pnevmoudarnikov dlya raboty na povyshennom davlenii ehnergonositelya [Creation of pneumatic impact tools for work on the elevated pressure of the energy carrier]. Fundamental'nye problem formirovaniya tekhnogennoj geosredy. Mashinovedenie- Fundamental problems of formation of a technogenicgeosreda. Engineering science. Novosibirsk, N.A. Chinakal Institute of Mining, Siberian Branch, Russian Academy ofSciences,Vol. 3, 324 [in Russian].
12. Alekseev S.E. (1997). Patent RF No2090730. Novosibirsk: IP Russian Federation.
13. Repin A.A., Alekseev S.E., & Pyatnin G.A. (2009). Patent RF No 2343266. Novosibirsk: IP Russian Federation.
14. Repin A.A., Alekseev S.E., & Karpov V. N. (2012). Poleznaya model' RF, no. 121854. Novosibirsk: IP Russian Federation.
15. Timonin V.V., Alekseev S.E., Kokoulin D.I., Kubanychbek B. (2017). Issledovanie processa vozduhoraspredeleniya dlya bureniya degazacionnyh skvazhin [ Investigation of the air distribution process for drilling degassing wells]. Fiziko-tekhnicheskie problem razrabotki poleznyh iskopaemyh - Journal of Mining Science, 1, 3, 154-159.
16. Repin A.A., Alekseev S.E., & Popelyuh A.I. (2012). Metody povysheniya nadezhnosti detalej udarnyh mashin [Enhancing reliability of parts of percussion machines]. Fiziko-tekhnicheskie problem razrabotki poleznyh iskopaemyh- Journal of Mining Science, 4, 94-101.
17. Murakami Yukitaka. (2002). Metal Fatigue: Effects of Small Defects and Nonmetallic Inclusions. Yukitaka Murakami. Elsevier.
18. Esin N.N. (1965). Metodika issledovaniya i dovodki pnevmaticheskih molotkov [Technique of a research and operational development of pneumatic hammers]. Novosibirsk:Publishing department of the Siberian office AS USSR. 165.
19. Petreev A.M., Voroncov D.S., & Primychkin A.YU. (2010). Kol'cevoj uprugij klapan v pnevmoudarnyh mashinah [Ring-shape elastic valve in the air percussion machines] Fiziko-tekhnicheskie problem razrabotki poleznyh iskopaemyh -Journal of Mining Science, 4, 55-65.
20. Petreev A.M., & Primychkin A.YU. (2015). Osobennost' raboty kol'cevogo uprugogo klapana kruglogo secheniya v sisteme vozduhoraspredeleniya pnevmoudarnyh mashin [Specify of operation of round elastic valve in air distribution system of pneumatic percussion machines]. Interehkspo GEO-Sibir'-Interexpo GEO-Siberia, Vol. 3, 201-205.
21. Chervov V.V., & Smolyanickij B.N. (2016). Ehksperimental'naya ocenka diapazona izmeneniya ehnergeticheskih parametrov pnevmomolota s mekhanicheskim zamykaniem uprugogo klapana [Experimental Estimate of Power Variation Range of Pneumatic Hammer with Mechanical Locking of Elastic Valve] Fiziko-tekhnicheskie problem razrabotki poleznyh iskopaemyh - Journal of Mining Science, 5, 92-98.
22. Gaun V.A. (1981).Pnevmaticheskij udarnyj mekhanizm [Pneumatic shock mechanism]. Avtorskoe svidetelstvo USSR, no. 848615.
23. Primychkin A.Yu., Kondratenko A.S., & Timonin V.V. (2017). Determination of variables for air distribution system with elastic valve for down-the-hole pneumatic hammer. IOP Conference Series: Earth and Environmental Science Сер: "All-Russian Conference on Challenges for Development in Mining Science and Mining Industry Devoted to the 85th Anniversary of Academician MikhailKurlenya", 012025.
24. Petreev A.M., & Primychkin A.Y. (2015). Influence of air distribution system on energy efficiency of pneumatic percussion unit of circular impact machine. Journal of Mining Science, Vol. 51, 3, 562-567.
© В. В. Тимонин, С. Е. Алексеев, Д. И. Кокоулин, Б. Кубанычбек, Е. М. Черниенков, 2018
