CC BY
9
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА BUILDING AND ARCHITECTURE
УДК 691.175.5/624.121.54
DOI: 10.21822/2073-6185-2023-50-1-229-237 Оригинальная статья/Original Paper
Исследование работы ПВХ-мембран для инженерной гидроизоляции
в условиях повышенной сейсмики 1 11 2 В.Н. Шалимов , А.В. Цыбенко , И.Н. Гоглев , С.А. Логинова
корпорация «Технониколь»,
1129110, г. Москва, ул. Гиляровского, д. 47, стр. 5, Россия,
2Ярославский государственный технический университет, 2
150023, г. Ярославль, Московский пр-кт, 88, Россия
Резюме. Цель. В настоящее время к гидроизоляционным материалам, применяемым в зонах сейсмической опасности, предъявляют повышенные требования. Целью исследования является оценка возможности использования полимерных мембран LOGICBASE в регионах повышенной сейсмической активности на территории РФ. Метод. Рассмотрен механизм работы полимерных мембран в конструкциях фундаментов, в условиях постоянных перемещений и трения. Проведены эксперименты по определению коэффициента трения согласно методике государственных стандартов на разрывной машине МИРК-1000К. Исследованы образцы круглой формы из полимерных мембран на специальной установке многоосного растяжения согласно требованиям государственных стандартов. Результат. По результатам исследований полимерных мембран
тм
LOGICBASE V-SL на многоосное растяжение выявлено, что максимальная прочность образцов при разрыве составила 6948,22 кПа (~ 6,95 МПа), а удлинение образцов при разрыве составило 113,89%. Определен коэффициент трения в системе «Полимерный гидроизоляционный материал - бетонная конструкция» в условиях повышенной сейсмической активности по шкале MSK-64. Вывод. ПВХ-мембраны для инженерной гидроизоляции можно использовать в районах строительства с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64.
Ключевые слова: трение, мембрана, гидроизоляция, сейсмическая зона
Для цитирования: В Н. Шалимов, А.В. Цыбенко, И.Н. Гоглев, С.А. Логинова. Исследование работы ПВХ-мембран для инженерной гидроизоляции в условиях повышенной сейсмики. Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. 2023;50(1):229-237. DOI:10.21822/2073-6185-2023-50-1-229-237
Study of work of PVC membranes for engineering waterproofing under increased seismic
conditions
V.N. Shalimov1, A.V. Tsybenko1, I.N. Goglev1, S.A. Loginova2
1TechnoNIKOL Corporation, 1 47 Gilyarovskogo St., building 5, Moscow 129110, Russia, Yaroslavl State Technical University, 288 Moskovsky Ave., Yaroslavl 150023, Russia
Abstract. Objective. At present, increased requirements are imposed on waterproofing materials used in seismic hazard zones. The aim of the study is to assess the possibility of using LOGICBASE™ polymer membranes in regions of increased seismic activity in the Russian Federation. Method. The mechanism of operation of polymeric membranes in foundation structures under conditions of constant displacement and friction is considered. Experiments were carried out to determine the coefficient of friction according to the method of state standards on a tensile testing machine MIRK-1000K. Samples of a round shape made of polymeric membranes were
studied on a special multiaxial stretching device in accordance with the requirements of state standards. Result. Multiaxial tensile testing of LOGICBASE™ V-SL polymeric membranes revealed that the maximum tensile strength of the samples was 6948.22 kPa (~ 6.95 MPa), and the elongation of the samples at break was 113.89%. The coefficient of friction in the system "polymer waterproofing material - concrete structure" was determined under conditions of increased seismic activity according to the MSK-64 scale. Conclusion. According to the studies, it was concluded that PVC membranes for engineering waterproofing can be used in construction areas with seismicity up to 9 points inclusive on the MSK-64 scale.
Keywords: friction, membrane, waterproofing, seismic zone
For citation: V.N. Shalimov, A.V. Tsybenko, I.N. Goglev, S.A. Loginova. Study of work of PVC membranes for engineering waterproofing under increased seismic conditions. Herald of the Daghestan State Technical University. Technical Science. 2023; 50 (1):229-237. DOI: 10.21822 /2073-6185-2023-50-1-229-237
Введение. Для территории Российской Федерации характерно большое разнообразие ландшафтов, часовых и климатических поясов. Свыше четверти территории Российской Федерации подвержено сейсмическим воздействиям [1-3]. Например, Саяны, Байкал, Сахалин, Курильские острова и др. [2]. Согласно СП 14.13330.2018, Приложение А, карты сейсмического районирования (0СР-2015-А, В), сейсмическая активность, например, на Курильских островах составляет 10 баллов по шкале MSK-64.Строительство в таких зонах требует максимальной надежности и высокой прочности от применяемых строительных материалов и изделий [2, 3]. Для объектов класса КС-3[4] любого строительства подбор качественных материалов на этапе проектирования также предусмотрен нормативными документами. Например, при строительстве зданий и сооружений повышенного уровня ответственности, для которых, согласно ГОСТ 27751-2014 п.3.7, отсутствуют апробированные решения (в том числе и в области гидроизоляции), необходимо использовать данные экспериментальных исследований на моделях или натурных конструкциях [5,6]. Расчёт конструкций и оснований для таких сооружений рекомендуется выполнять на основе специальных теоретических и апробированных численных и экспериментальных исследований, проводимых на натурных моделях [5-8].
К гидроизоляционному материалу, применяемому в таких зонах строительства, предъявляются следующие требования: повышенная прочность на растяжение, высокие характеристики относительного удлинения, а также способность восприятия различных многоосевых нагрузок [9,10]. К таким материалам, безусловно, относятся полимерные (ПВХ) мембраны для инженерной гидроизоляции [9,10]. Особенно это актуально в зонах деформационных швов зданий, поскольку именно там возникают многоосные растягивающие нагрузки, например, продольный сдвиг.
Постановка задачи. При использовании гидроизоляционного материала в подобных условиях возникает трение материала о стенки бетонных (железобетонных) конструкций фундаментных зон. Возникающие многоосные растягивающие нагрузки позволяют оценить работу материала, направленную на обеспечение целостности и долговечности бетонных и железобетонных конструкций при воздействии подземных вод. В случае повреждения гидроизоляции может начаться процесс коррозии бетона или железобетона [11-13], сопряженный с рядом рисков. В связи с этим, актуальны исследования работы гидроизоляционных ПВХ-мембран на многоосное растяжение, а также исследования на сдвиг и опрокидывание здания в условиях повышенной сейсмической активности.
Методы исследования. Испытания проводились в соответствии с требованиями государственных стандартов. Экспериментальная часть №1. Испытание полимерных мембран на многоосное растяжение.
ГОСТ 33067-2014 «Материалы геосинтетические для тоннелей и подземных сооружений. Общие технические требования» содержит раздел по определению прочности при многоосном растяжении для материалов, применяемых для гидроизоляции тоннелей и
230
подземных сооружений, что связано с большим количеством деформационных узлов и швов в габаритных сооружениях.
Испытания выполнялись в соответствии с методикой ГОСТ 33067-2014, Приложение ДВ (актуализированная и переведенная редакция европейского стандарта EN 14151:2010 «Геосинтетики. Определение прочности при разрыве»). Объектами исследования служили образцы круглой формы (диаметром 200±2мм), выполненные из полимерной мембраны LOGICBASE™V-SL (мембрана толщиной 2 мм с сигнальным слоем). Лицевая поверхность образцов предварительно была очищена и не имела видимых дефектов.
Образцы находились в условиях кондиционирования до постоянной массы при относительной влажности воздуха (65±5)% и температуре (20±2)°С. В общем виде установка представлена на рис. 1. ___
Рис. 1. Общий вид испытательной установки Fig. 1. Main view of the test facility
Состав испытательного оборудования приведен на рис.2.
Рис. 2. Принципиальная схема испытательной установки на многоосное растяжение: 1 - подача воды с заданным расходом; 2 - манометр; 3 - электронный датчик давления; 4 - автоматизированный комплекс управления (компьютер); 5 - датчик перемещения; 6 - тестируемый образец; 7 - зажимное кольцо; 8 - основание испытательной камеры Fig. 2. Schematic diagram of a multiaxial tension test facility: 1- water supply with a specified flow rate; 2 - pressure gauge; 3 - electronic pressure sensor; 4 - automated control system (computer); 5 - displacement sensor; 6 - test sample; 7 - clamping ring; 8 - base of the test chamber Испытательная камера состоит из основания и зажимных колец внутренним диаметром (200±2) мм, что соответствует размеру образцов для испытаний. Нижний внутренний край зажимных колец имеет радиус закругления 3 мм. Температура жидкости должна поддерживаться в течение всего испытания на уровне (20±2)°С.
Образцы укладывались на опорную поверхность испытательной камеры сигнальным слоем вверх, тыльной стороной черного цвета - к основанию. Основание испытательной камеры имеет конусовидную форму, поэтому для плотного прилегания к нему образцов оно заполнялось водой через впускное отверстие. К испытуемым образцам ступенчато прикладывалось гидравлическое давление до момента разрыва, а во время прове-
дения испытаний фиксировались гидравлическое давление под образцом для испытания и деформация образца для испытания. Образцы для испытания закреплялись в зажимных кольцах испытательной камеры с помощью прижима верхнего кольца (болтовым соединением на обечайке установки) для защиты их от проскальзывания во время испытаний. В центр испытательных образцов устанавливалось устройство для измерения прогиба. Далее к каждому образцу прикладывалось гидравлическое давление. Скорость потока жидкости при этом составляла 3 см/с. Образцов, сместившихся при испытании или разорвавшихся у кромок зажимных колец, зафиксировано не было.
Экспериментальная часть №2. Определение коэффициента трения полимерных мембран.
Для определения коэффициента трения использовалась разрывная машина МИРК-1000К, предназначенная для статических испытаний образцов стальных канатов и изделий из них (рис. 3). Технические характеристики машины: наибольшая номинальная нагрузка - 1000 кН; цена деления единицы наименьшего разряда динамометра - 0,02 кН; ширина рабочего пространства - 450 мм; габаритные размеры - 3000x900x600 мм.
Рис. 3. Разрывная машина МИРК-1000К Fig. 3. Burstingmachine MIRK -1000K
Испытательный образец заделывался согласно требованиям ГОСТ Р 58753-2019 (Приложение В) и устанавливался в захватные устройства [14-16], одно из которых установлено на подвижной траверсе, а другое выполнено неподвижным. Для давлений от 0,10,3 МПа использовался динамометр фирмы Tidemann с максимальным усилием растяжения до 1 кН, для давлений 0,4-0,9 МПа - динамометр ДПУ-5 с максимальным усилием растяжения до 5 кН.
Между бетонными поверхностями укладывался гидроизоляционный ковер размером 200х400мм, состоящий из 2-х слоев геотекстильного материала, между которыми располагалась полимерная ПВХ-мембрана LOGICBASE™марки V-SL. Для подстилающего и разделительного слоев в гидроизоляционном ковре использовался иглопробивной ^ ^ 2 термообработанный полипропиленовый геотекстиль плотностью 300^500 г/м .
Бетонные образцы вместе с гидроизоляционным ковром и держателями устанавливались на машину, после чего к ним прикладывалось усилие, обеспечивающее создание удельной нагрузки 0,1^1,0 МПа, после чего начинался процесс проведения испытания. В процессе возникающего перемещения измерялась сила трения. Измерение силы трения проводится каждые 5 минут после начала испытания, а само испытание считалось законченным по достижению постоянной силы трения, но не ранее чем через 25±5 минут после начала испытания.
Обсуждение результатов. Экспериментальная часть № 1. Испытание полимерных мембран на многоосное растяжение. Специфика работы деформационных швов в конструкциях подразумевает под собой наличие большого количества разнонаправленных растягивающих и сдвигающих нагрузок [10,17,18], которые могут возникнуть в ходе сейсмических воздействий. Классические испытания полимерных мембран на растяжение [9] проводятся отдельно для образцов в продольном и поперечном направлении и на самом
деле не позволяют максимально приблизить условия работы гидроизоляционного материала к работе реальных деформационных швов.
Ниже представлены результаты испытаний для полимерного рулонного гидроизоляционного материала LOGICBASE™ V-SL по определению прочности при разрыве, выполненных на базе лаборатории ООО «ВНИИСТРОМ-НВ» (рис. 4, а, б; табл.1).
деформации образцов
Fig. 4. a), b)Graphs of hydraulic pressure and corresponding deformations of samples
Таблица 1. Результаты испытаний по определению прочности при многоосном растяжении ПВХ мембран LOGICBASE Table 1. Test results to determine the multiaxial tensile strength of LOGICBASE™ PVC membranes
№ Определяемые показатели Единица Обозначение Условия Результаты
испытываемой продукции Determined indicators of tested products измерения Unit нормативной документации на методы испытаний Designation of regulatory documentation for test methods испытании Test conditions Results
1 Прочности при разрыве Tensile strength кПа ГОСТ 33067-2014 приложение ДВ t = 22,2 °C, W = 46,8 % среднее: 5591,22 average
2 Максимальная прочность кПа ГОСТ 33067-2014 t = 22,2 °C, среднее:
Maximum strength приложение ДВ W = 46,8 % 6948,22 average
3 Деформацию образца при раз- % ГОСТ 33067-2014 t = 22,2 °C, среднее:
рыве Deformation of the sample at приложение ДВ W = 46,8 % 113,89 average
break
Выполненные испытания наглядно демонстрируют высокую эластичность мембран LOGICBASE™ одновременно с их высокой прочностью. Материал равномерно воспринимает растягивающую многоосную нагрузку и пропорционально удлиняется с ее ростом до разрыва. Такой нелинейный характер разрушения образца свидетельствует о высокой изотропии материала, т.е. его прочность при воздействии многоосной нагрузки сохраняется в неизменном виде, без зависимости от направления приложения нагрузки. Отсутствие в материале зоны пониженной прочности значительно снижает риск возникновения разрыва гидроизоляционного материала в процессе его эксплуатации.
Экспериментальная часть №2. Определение коэффициента трения полимерных мембран. В табл. 2 представлены результаты испытаний на определение коэффициента трения в системе «полимерный гидроизоляционный материал - бетонная конструкция».
Таблица 2. Результаты экспериментов по определению коэффициента трения ПВХ мембраны о бетонную поверхность Table 2. Results of experiments to determine the coefficient of friction of a PVC membrane
on a concrete surface
Масса пригруза, m, кг Weight Площадь опирания, S,cm2 Support area Давление на опорную поверхность, P, МПа Ground pressure Показания динамометра, F, кг Indications dynamometer Коэффициент трения, ц Friction coefficient
для давлений от 0,1 до 0,3 МПа - бетонная призма размерами 5х18х10 см; динамометр до 100кг for pressures from 0.1 to 0.3 MPa - a concrete prism with dimensions of 5x18x10 cm; dynamometer up to 100 kg
97 90 0,106 30 31 32 0,309 0,32 0,33
172 90 0,187 54 56 59 0,314 0,326 0,343
207 90 0,226 71 73 75 0,343 0,353 0,362
278 90 0,303 91 93 95 0,327 0,335 0,342
для давлений от 0,4 до 1,0 МПа - бетонный кубик размером 5х5х5 см; динамометр до 1000 кг for pressures from 0.4 to 1.0 MPa - a concrete cube measuring 5x5x5 cm; dynamometer up to 1000 kg
100 25 0,4 32,6 33,6 35,4 0,326 0,336 0,354
156 25 0,624 36,1 45,9 49,5 0,282 0,359 0,387
210 25 0,84 70,68 73,14 77,2 0,337 0,348 0,368
255 25 1,02 86,1 90,61 101,66 0,338 0,355 0,399
На рис. 5 показан график динамики изменения коэффициента трения в зависимости от величины давления на гидроизоляционный пакет.
Для моделирования процесса опрокидывания в условиях сейсмических активностей была рассмотрена упрощенная классическая модель. С точки зрения сопротивления материалов теоретическая модель такого процесса выглядит следующим образом [15-19]: брусок с привязанной к длинной грани нитью устанавливается торцом на горизонтальную поверхность стола. Если нить закреплена невысоко над поверхностью стола, то при потягивании нити брусок будет скользить (и в случае большой высоты закрепления нити, брусок может просто опрокинуться с минимальным скольжением).
Рис. 5. График динамики изменения коэффициента трения в зависимости от давления на
гидроизоляционный пакет Fig. 5. Graph of the dynamics of the change in the coefficient of friction depending on the pressure
on the waterproofing package При определенной высоте h точки A крепления нити сила натяжения нити F опрокидывает брусок (рис.6).
Рис. 6. Брусок и действующие на него усилия Fig. 6. The bar and the forces acting on it
Условия равновесия для этого случая относительно точки - угла опрокидывания выглядят следующим образом:
Fh- mga/2= 0 (1)
(2) (3)
В тоже время известно, что В результате:
F- Fтр= 0 N- mg= 0
Fтр= pN
(4)
Р
2h
(5)
Сдвиг здания как полноценной системы произойдёт при условии ^Гр = pN<Amg, где А=0,1; 0,2 или 0,4 при сейсмичности площадки 7, 8 и 9 баллов (см. СП 14.13330.2018) соответственно [16-20]. Таким образом, при условии р>Л опрокидывания не произойдёт при данных показателях сейсмичности.
Вывод. В результате исследований было установлено, что коэффициент трения ПВХ-мембран не превышал р=0,4. Данная величина «р» удовлетворяет устойчивому состоянию здания, исключающему опрокидывание при сейсмичности площадки 7,8 и 9 баллов. Также исследования показали высокую эластичность гидроизоляционных ПВХ-мембран, что обеспечивает высокую прочность на многоосное растяжение и высокие показатели относительного удлинения. Расчёт коэффициента трения и численное моделирование процесса опрокидывания здания с гидроизоляцией из мембран LOGICBЛSE™ показали, что они могут успешно применяться в зонах с сейсмичностью до 9 баллов включительно.
a
Библиографический список:
1. Бобров, И.М. Проектирование и строительство зданий и сооружений в сейсмических районах / И.М. Бобров, И.Н. Сегаев // Аллея науки. - 2018. - Т. 4. № 4 (20). - С. 230-233.
2. Аминтаев, Г.Ш. Сейсмическая безопасность - цель, сейсмостойкость сооружений - средство // Инженерные изыскания. - 2014. - № 2. - С. 48-53.
3. Пузанков, Ю.И. Сейсмобезопасность зданий и сооружений / Ю.И. Пузанков, А.А. Хорошев, Г.Ю. Чариков // Электронный сетевой политематический журнал «Научные труды КубГТУ». - 2020. - № 8. - С. 123-133.
4. Кловский, А.В. Особенности проектирования объектов повышенного уровня ответственности при пограничных значениях сейсмичности площадки строительства / А.В. Кловский, О.В. Мареева // Природообустройство. - 2018. - № 3. - С. 63-69.
5. Травуш, В.И. О параметрической (Performance Based) модели нормирования и требованиях ГОСТ 27751-2014 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения» / В.И. Травуш, Ю.С. Волков // БСТ: Бюллетень строительной техники. - 2018. - № 2 (1002). - С. 36-38.
6. Еременко, Д.Б. Технический регламент как источник объективных требований к применяемым материалам (в порядке обсуждения) // Промышленное и гражданское строительство. - 2015. - № 11. -С. 57-62.
7. Лебедева, И.В. Проблемы нормирования надежности строительных конструкций и экспертная деятельность в области международной стандартизации // Строительная механика и расчет сооружений. - 2022. - № 2 (301). - С. 39-46.
8. Ершов, Г.А. Нормативное обеспечение терминологии в области надежности. Хорош или плох ГОСТ 27751-2014? / Г.А. Ершов, В.Н. Семериков, Н.В. Семериков, Ю.И. Тарасьев // Стандарты и качество. - 2023. - № 2. - С. 37-41.
9. Шалимов, В.Н. Исследование расхода инъекционных составов в ремонтопригодных системах гидроизоляции фундаментов / В.Н. Шалимов, А.В. Цыбенко, И.Н. Гоглев // Умные композиты в строительстве. - 2022. - Т. 3. № 2. - С. 29-44.
10. Цыбенко, А.В. Многоосное растяжение полимерного рулонного гидроизоляционного материала. Определение прочности при разрыве // Фундаменты. - 2022. - № 3(9). - С.55-57.
11. Румянцева, В.Е. Применение полевых и лабораторных методов определения карбонизации, хлорид-ной и сульфатной коррозии при обследовании строительных конструкций зданий и сооружений /
B.Е. Румянцева, И.Н. Гоглев, С.А. Логинова // Строительство и техногенная безопасность. - 2019. -№ 15(67). - С. 51-58.
12. Федосов, С.В. Выявление сульфатной и хлоридной коррозии бетона на полевой и лабораторной стадиях обследования строительных конструкций зданий и сооружений / С.В. Федосов, В.Н. Федосеев, С.А. Логинова, И.Н. Гоглев // БСТ: Бюллетень строительной техники. - 2021. - № 10 (1046). -
C. 29-31.
13. Логинова, С.А. Индикаторные способы определения долговечности железобетонных конструкций при их обследовании / С.А. Логинова, И.Н. Гоглев // Строительство и техногенная безопасность. -2022. - № S1. - С. 119-126.
14. Загородникова, М.А. Определение статического коэффициента трения ПВХ-мембраны в зоне контакта при гидроизоляции железобетонного фундамента / М.А. Загородникова, В.П. Ярцев // Кровельные и изоляционные материалы. - 2017. - № 4. - С. 30-33.
15. Бартенев, Г.М. Трение и износ полимеров/Г.М. Бартенев, В.В. Лаврентьев. -Л.: Химия. 1972. - 240 с.
16. Mailyan, L. R. Seismic resistance evaluation of high-rising structures under ductility level earthquake by nonlinear static method / L. R. Mailyan, M. A. Zubritskiy, O. Y. Ushakov, L. S. Sabitov // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020. 913(3), [032064]. https://doi.org/10.1088/1757-899X/913/3/032064
17. Симбиркин, В.Н. Учет указаний СП 14.13330.2018 при реализации расчета сооружений на сейсмические воздействия в программном комплексе STARK ES / В.Н. Симбиркин, Ю.В. Панасенко // Вестник НИЦ Строительство. - 2019. - № 2 (21). - С. 103-113.
18. Соколов, Н.С. Длительные исследования процессов деформирования оснований фундаментов при повышенных нагрузках // Жилищное строительство. - 2018. - № 5. - С. 3-8.
19. Джинчелашвили, Г.А. Определение коэффициента трения на уровне материала рулонного полимерного гидроизоляционного LOGICROOFT-SL // Научно-технический отчёт, 2015. - 18 с.
20. Minhao, Wu. Study on Seismic Resistance and Isolation Method of Concrete Frame Structure //IOP Conference Series Earth and Environmental Science. 2021. 638(1):012045
References:
1. Bobrov, I.M. Design and construction of buildings and structures in seismic areas. I.M. Bobrov, I.N. Segaev. Alley of Science. 2018; 4 (20): 230-233.
2. Amintaev, G.Sh. Seismic safety is the goal, seismic resistance of structures is a means. Engineering surveys. 2014;2: 48-53.[In Russ]
3. Puzankov Yu.I., A.A. Khoroshev, G.Yu. Charikov. Seismic safety of buildings and structures. Electronic networkpolythematic journal "Scientific works of KubGTU". 2020; 8:123-133. [In Russ]
4. Klovsky A.V., O.V. Mareeva. Features of the design of objects of a high level of responsibility with boundary values of the seismicity of the construction site. Nature arrangement. 2018;3:63-69. [In Russ]
5. Travush, V.I. About the parametric (Performance Based) model of regulation and the requirements of GOST 27751-2014 "Reliability of building structures and foundations. Basic provisions" / V.I. Travush, Yu.S. Volkov. BST: Bulletin of construction equipment. 2018; 2 (1002): 36-38. [In Russ]
6. Eremenko, D.B. Technical regulations as a source of objective requirements for the materials used (in order of discussion). Industrial and civil construction. 2015; 11: 57-62. [In Russ]
7. Lebedeva I.V. Problems of rating the reliability of building structures and expert activity in the field of international standardization. Stroitelnaya mekhanika i raschet sooruzheniy. 2022; 2 (301): 39-46. [In Russ]
8. Ershov, G.A. Normative provision of terminology in the field of reliability. Good or bad GOST 277512014? / G.A. Ershov, V.N. Semerikov, N.V. Semerikov, Yu.I. Tarasiev. Standards and quality. 2023; 2:. 37-41. [In Russ]
9. Shalimov, V.N. Investigation of the consumption of injection compounds in repairable systems for waterproofing foundations / V.N. Shalimov, A.V. Tsybenko, I.N. Goglev. Smart composites in construction. 2022; 3( 2): 29-44. [In Russ]
10. Tsybenko, A.V. Multiaxial stretching of a polymeric rolled waterproofing material. Determination of tensile strength. Fundamentals. 2022; 3(9):55-57. [In Russ]
11. Rumyantseva, V.E. Application of field and laboratory methods for determining carbonization, chloride and sulfate corrosion during the survey of building structures of buildings and structures / V.E. Rumyantseva, I.N. Goglev, S.A. Loginova. Construction and technogenic safety. 2019; 15(67):51-58. [In Russ]
12. Fedosov, S.V. Identification of sulfate and chloride corrosion of concrete at the field and laboratory stages of inspection of building structures of buildings and structures / S.V. Fedosov, V.N. Fedoseev, S.A. Loginova, I.N. Goglev. BST: Bulletin of construction equipment. 2021;10 (1046): 29-31. [In Russ]
13. Loginova S.A., I.N. Goglev. Indicator methods for determining the durability of reinforced concrete structures during their examination. Construction and technogenic safety. 2022; 1: 119-126. [In Russ]
14. Zagorodnikova, M.A. Determination of the static coefficient of friction of a PVC membrane in the contact zone during waterproofing of a reinforced concrete foundation / M.A. Zagorodnikova, V.P. Yartsev. Roofing and insulation materials. 2017; 4: 30-33. [In Russ]
15. Bartenev G.M., V.V. Lavrentiev.Friction and wear of polymers, L. : Chemistry. 1972; 240. [In Russ]
16. Mailyan, L. R. Seismic resistance evaluation of high-rising structures under ductility level earthquake by non-linear static method / L. R. Mailyan, M. A. Zubritskiy, O. Y. Ushakov, L. S. Sabitov // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020. 913(3), [032064]. https://doi.org/10.1088/1757-899X/913/3/032064[In Russ]
17. Simbirkin, V.N. Taking into account the instructions of SP 14.13330.2018 when implementing the calculation of structures for seismic effects in the STARK ES software package / V.N. Simbirkin, Yu.V. Panasen-ko. Bulletin of the Research Center for Construction. 2019; 2 (21):103-113.
18. Sokolov, N.S. Long-term studies of the processes of deformation of foundation foundations under increased loads. Zhilishchnoe stroitel'stvo. 2018;5:3-8. [In Russ]
19. Jinchelashvili, G.A. Determination of the coefficient of friction at the level of the material of the rolled polymeric waterproofing LOGICROOFT-SL.Scientific and technical report, 2015; 18. [In Russ]
20. Minhao, Wu. Study on Seismic Resistance and Isolation Method of Concrete Frame Structure //IOP Conference Series Earth and Environmental Science. 2021.638(1):012045
Сведения об авторах:
Шалимов Владимир Николаевич, кандидат технических наук, руководитель технической службы направления «Полимерные мембраны и PIR»; prc@tn.ru
Цыбенко Алексей Васильевич, руководитель технической службы направления «Инженерная гидроизоляция»; prc@tn.ru
Гоглев Илья Николаевич, технический специалист направления «Инженерная гидроизоляция и PLANTER»; prc@tn.ru
Светлана Андреевна Логинова, кандидат технических наук, доцент; sl79066171227@yandex.ru Information about authors:
Shalimov Vladimir Nikolaevich, candidate of technical sciences, head of the technical service of the direction "Polymer membranes and PIR"; prc@tn.ru
Tsybenko Aleksey Vasilievich, head of the technical service of the direction "Engineering waterproof-ing";prc@tn.ru
Goglev Ilya Nikolaevich, technical specialist of the direction "Engineering waterproofing and PLANTER"; Svetlana A. Loginova, Cand. Sci. (Eng.), Assoc. Prof.,Department of Building Structures; sl79066171227@yandex.ru
Конфликт интересов/Conflict of interest.
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов/The authors declare no conflict of interest. Поступила в редакцию/Received 04.02.2023 Одобрена после рецензирования/ Reviced 27.02.2023. Принята в печать/Accepted for publication 27.02.2023.
