Исследование работоспособности фильтрующих элементов фильтр-осушителей бытовых холодильных приборов Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

ДИАГНОСТИКА И РЕМОНТ

УДК 641.546.44

ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ФИЛЬТРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ФИЛЬТР-ОСУШИТЕЛЕЙ БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ

ПРИБОРОВ

А.В. Кожемяченко1, М.А. Лемешко2, А.В.Новиков3

Институт сферы обслуживания и предпринимательства (филиал) Донского государственного технического университета (ИСОиП (филиал) ДГТУ),

346500, Шахты, ул. Шевченко, 147

В статье рассмотрены причины засорения фильтрующих элементов фильтр-осушителей в процессе эксплуатации бытовых холодильных приборов компрессионного типа вызывающие снижение их энергетической эффективности. Сформулированы рекомендации по выбору фильтрующих элементов фильтр -осушителей и адсорбента используемого в них с целью повышения долговечности и снижения энергопотребления бытовым холодильным прибором в процессе эксплуатации.

Ключевые слова: бытовой холодильный прибор, эксплуатационные отложения, фильтрующий элемент, фильтр-осушитель, энергетическая эффективность.

STUDY OF PERFORMANCE FILTER-DRIER ELEMENTS HOUSE HOLD REFRIGERATION

DEVICES

A.V. Kozhemyachenko, M.A. Lemeshko, A.V. Novikov Institut service sector and enterprise (branch) of the Don State Technical University (ISOiP (branch) DGTU), 346500, Schachty, str. Shevchenko, 147

The article discusses the causes of clogging of the filter elements filter drier in the operation of household refrigeration appliances such as compression causes a reduction in their energy efficiency. Recommendations on the choice of filter elements filter drier and the adsorbent used in them in order to improve durability and reduce the energy consumption of household refrigerating appliance during operation.

Keywords: household refrigeration appliances, operating deposits, filter element, filter-drier, energy efficiency

Актуальность работы

В бытовых холодильных приборах (БХП) в условиях повышенных температур и давлений, при наличии электромагнитного поля, искровых разрядов и разнородных материалов происходят сложные гомогенные и гетерогенные физико-химические процессы между компонентами рабочей среды и материалами элементов агрегата, результатом которых является образование различных промежуточных и конечных продуктов. Совокупность этих продуктов образует загрязнения, количественный и

качественный состав которых в настоящее время изучен не достаточно полно. Это связано, в первую очередь, с малыми концентрациями веществ, участвующих в реакциях и малой скоростью их протекания во времени в процессе эксплуатации холодильной машины [1].

Наиболее подробно процессы взаимодействия компонентов рабочей среды и материалов элементов герметичных агрегатов изучены при моделировании реальных условий эксплуатации холодильных машин в запаянных трубках методами Элси и Филиппа-Тиффани [2].

1 Кожемяченко Александр Васильевич — доктор технических наук, профессор, профессор кафедры "Технические системы жилищно-коммунального хозяйства и сферы услуг", ИСОиП (филиал) ДГТУ в г. Шахты, моб.: +7 918 503 81 30, email: mabn@dssa.ru;

2ЛемешкоМихаил Александрович — кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры "Технические системы жилищно-коммунального хозяйства и сферы услуг", ИСОиП (филиал) ДГТУ в г. Шахты, моб.: 8 988 252 85 53, email: mabn@dssa.ru;

2Новиков Артем Вадимович — студент механико-радиотехнического факультета, группы БХТ-Р51 ИСоиП (филиал) ДГТУ в г. Шахты, моб.: +7 908 182 45 65, email: corppi@yandex.ru.

Результаты теоретических и экспериментальных исследований, отражающих вопросы физико-химической стабильности системы «рабочая среда - элементы холодильных агрегатов», включая агрегаты бытовых холодильников, представлены в работах [3, 4] отечественных и зарубежных исследователей.

Доказано, что основными источниками образования большинства загрязнений являются химические реакции между маслом, хладо-ном и влагой. Причинами наличия влаги являются недостаточная степень вакуумирования герметичной системы агрегата перед заправкой хладагентом: недостаточная степень обезвоживания масла и хладона; недостаточная степень осушки отдельных элементов агрегата перед сборкой; попадание в систему агрегата частиц флюса или использование гигроскопичных материалов во встроенном электродвигателе хла-донового компрессора [4].

Наличие загрязнений вызывает уменьшение пропускной способности элементов жидкостной линии герметичного холодильного агрегата и, в частности, фильтр-осушителя, что в свою очередь обуславливает увеличение затрат энергии на получение единицы холода холодильной машиной [5].

Уменьшение пропускной способности фильтр-осушителя вызывает снижение массового расхода холодильного агента, который в этом случае скапливается в конденсаторе. Для достижения требуемого температурного уровня в соответствующих отделениях холодильника, компрессор работает с большим коэффициентом рабочего времени. При этом расход потребляемой электроэнергии возрастает и надежность машины снижается [6,7].

Учитывая вышесказанное, можно утверждать, что наиболее отрицательное влияние физико-химической нестабильности рабочей среды и элементов агрегата на снижение его работоспособности выражается в образовании эксплуатационных отложений, засоряющих внутренние полости элементов жидкостной линии, характеризующихся малыми проходными сечениями [8].

В литературных источниках практически отсутствуют сведения о допустимой степени загрязнения фильтр-осушителей бытовых холодильников, влияния их засорения на основные показатели качества герметичных агрегатов и, в первую очередь, на работоспособность, как один из основных показателей надежности машин [9,10].

Учитывая вышесказанное, обеспечение чистоты рабочей среды и внутренних поверхностей элементов холодильных агрегатов имеет важное значение в условиях массового производства современных моделей бытовых холодильников и морозильников, имеющих дополнительные дроссельные устройства, регенеративные теплообменники, регулировочные трех-

ходовые клапаны и высокооборотные компрессоры, характеризующиеся малыми проходными сечениями и низкими расходами рабочего тела. Использование вышеперечисленных элементов в системах холодильных агрегатов, наряду с повышением функциональных и температурно-энергетических параметров делает их более чувствительными к эксплуатационным отложениям, что может свести на нет все мероприятия по совершенствованию технического уровня бытовых холодильных машин.

Особую актуальность эта проблема приобретает при ремонте холодильников в условиях специализированных ремонтных предприятий, где вопросы диагностики проходимости отдельных элементов холодильных агрегатов и очистки их внутренних полостей играют решающее значение в обеспечении повышения качества восстановления исходной годности холодильных машин. Отсутствие данных о предельно допустимой степени засорения фильтр-осушителей, оборудования для объективной диагностики их проходимости, эффективного способа удаления эксплуатационных отложений из внутренних полостей элементов агрегата и стенда для его реализации не позволяют положительно решить задачи повышения надежности бытовых холодильных приборов.

Методика проведения экспериментальных исследований

Объектом экспериментальных исследований являлся герметичный холодильный агрегат производства ЗАО «Индезит» и фильтр-осушители двух моделей: с фильтрующей латунной полутомпаковой сеткой простого переплетения по ГОСТ 6613-93 и с фильтрующей сеткой простого саржевого переплетения по ГОСТ 4601-93 [11].

Экспериментальные исследования включали в себя:

- определение физико-химического состава эксплуатационных загрязнений на фильтрующих элементах реальных фильтр-осушителей;

- определение степени засорения фильтрующих элементов реальных фильтр-осушителей;

- теплоэнергетические испытания герметичного агрегата при различной степени засорения его жидкостной линии;

- определение влияния температурных режимов и агрессивных сред на прочность и долговечность клеевых композиций, разработанных для восстановления исходной годности подсистем БХП.

Для проведения исследования отсоединяли фильтр-осушители от агрегатов бытовых холодильников, поступивших в ремонт после 315-летней эксплуатации с последующей разрезкой и извлечением фильтрующих элементов.

Фильтрующие элементы распределяли по группам с учетом времени, места установки и вида фильтрующей сетки.

Степень и характер засорения фильтрующих элементов определяли визуально с использованием биологического микроскопа «Биолам Р7» исполнения У4.2.

При определении физико-химического состава эксплуатационных отложений проводили спектральный, химический, рентгеност-руктурный и гранулометрический анализы.

Качественный состав загрязнений определяли спектральным анализом на кварцевом спектрографе типа ИСП-51.

Фильтрующие элементы предварительно прокаливали в муфельной печи при температуре 823 К в течение 3 часов с целью удаления органических соединений в виде смазочного масла, кислот, лаков и др.

Пробу прокаленных отложений в виде порошка набивали в отверстие угольного электрода и при возбуждении спектра эмиссии сжигали в дуге переменного тока /сила тока дуги 67 А. Полученный спектр фиксировали на фотопластинку и после проявления определяли качественный состав загрязнений по атласу спектральных линий для кварцевого спектрографа.

Потери органической части отложений определяли следующим образом. Отложения, извлеченные с фильтрующих элементов, разделили по цвету на 4 группы: черные, коричневые, желтые и белые, которые в количестве 2-3 г измельчали растиранием в агатовой ступке до мелкодисперсной массы. Навески подготовленных проб в количестве взвешенных с точностью не менее 0,0002 г на лабораторных рычажных весах по ГОСТ 9490-75, помещали в фарфоровый тигель по ГОСТ 9147-80, доведенный до постоянной массы путем выпаривания с его поверхности влаги при температуре 393 К в течении 0,5 часа.

Тигель с навеской помещали в муфельную печь и при температуре 1223^1273 К выдерживали в течение часа, затем извлекали, охлаждали до температуры окружающей среды и взвешивали.

Содержание оксида натрия определяли пламенно-фотографическим методом на пламенном фотометре типа "Флафокол" производства ГДР с использованием смеси воздух - природный газ.

Перевод пробы в раствор осуществляли её разложением фтористоводородной по ГОСТ 10484-78 и серной по ГОСТ 2204-80 кислотами.

В платиновую чашку по ГОСТ 6563-75 отвешивали около 0,4 г пробы с погрешностью не более 0,0002 г. Навеску смачивали несколькими каплями воды по ГОСТ 6709-72, добавляли 15 мл фтористо - водородной кислоты, 0,5 мл серной кислоты и упаривали на песчаной бане. Затем чашку охлаждали, добавляли 12,5 мл соляной кислоты по ГОСТ 3118-77, разбав-

ленной в отношении 1:2 и нагревали до полного растворения осадка. Полученный раствор "А переносили в мерную колбу по ГОСТ 177074 вместимостью 250 мл, который использовали для определения содержания оксидов натрия, железа, алюминия и оксидов редкоземельных элементов /РЗЭ/ в исследуемых пробах.

Аналогично готовили растворы холостого опыта, используемые при замене реактивов.

Параллельно готовили стандартные растворы содержание соответственно 1,55х10" 6; 3,1х10" 6; 6,2х10"6; 9,3х10"6; 12,4х10"6; 18,6х10"6 г/мл оксида натрия, путем смешивания дистиллированной воды, фиксанала "натрий хлористый" и соляной кислоты.

При подготовке фотометра к работе нулевую точку шкалы гальванометра устанавливали по дистиллированной воде, а стопроцентную точку - по наибольшему стандартному раствору оксида натрия. Затем строили калибровочный график зависимости показаний прибора от оксида натрия в стандартных растворах, по которому концентрацию оксида натрия в анализируемом растворе "А1.

Содержание оксида железа определяли методом, основанном на способности сульфо-салициловой кислоты образовывать в аммиачном растворе желтое соединение, так и с ионами трехвалентного железа ионами двухвалентного железа /П/. Для этого готовили растворы железа /Ш/, нулевой раствор и раствор холос-1тем в мерные колбы вместимостью 100 мл при помощи микробюретки помещали последовательно 0,5; 1,0; 2,0; 3,0; 4,0 мл раствора и 25 мл раствора холостого опыта. В каждую колбу добавляли дистиллированную воду до объема 50 мл, I г сухого аммония, 5 мл 20 %-го раствора сульфосалициловой кислоты, после чего помешивали аммиак до появления желтой окраски раствора.

На калориметре с синим светофильтром / X = 420^430 мкм/, в кювете с рабочей гранью, равной 20 мм, измеряли оптическую плотность раствора. Строили калибровочный график зависимости оптической плотности от концентрации оксида железа, по которому определяли содержание оксида железа в анализируемом растворе.

Содержание оксида алюминия определяли методом, основанным на титровании избытка раствора трилона "Б" раствором сернокислого цинка при РН=5 в присутствии индикатора ксиленолового оранжевого.

Для проведения анализа готовили ацетатный буферный раствор с РН=5^5,5, растворы сернокислого цинка и трилона "Б" и определяли соотношение их объемов, готовили стандартные растворы окиси и определяли титр раствора трилона "Б" по окиси алюминия.

Затем в коническую колбу для титрования вместимостью 250 мл помещали адекватную часть раствора "А", равную 20 мл. Туда же добавляли 10 мл раствора трилона "Б", доводя рН среды до 3,0, добавляя по каплям водный аммиак, разбавленный 1:1. Смесь кипятили в течение 3 мин., после чего добавляли 10 мл ацетатного буферного раствора с РН=5,0-5,5. Раствор охлаждали до температуры окружающей среды и тировали сернокислым цинком в присутствии нескольких капель 0,1% -ого раствора ксиленолового оранжевого до перехода окраски от соломенно-желтой до розовой или сиреневой.

Содержание диоксида кремния определяли калориметрическим методом, сущность которого заключается в способности кремния образовывать с молибдатом аммония оранжевый комплекс. Метод основан на дифференциальном калориметрировании синего кремнемо-либденового комплекса.

Аналогично, вышерассмотренным опытам, готовили соответствующие растворы для проведения анализа.

После этого в мерные колбы вместимостью 100 мл помещали порции по 15, 20, 25 мл рабочего стандартного раствора и адекватную порцию 10 мл рабочего анализируемого раствора. Затем в каждую колбу приливали по 40мл дистиллированной воды, по 2 мл соляной кислоты, по 5 мл 5%-го раствора молибдата аммония. Через 15 минут в каждую колбу добавляли по 5 мл восстановительной смеси, а через 30-40 минут проводили измерение оптической плотности исследуемых растворов на фото-электрокалориметре в кювете с рабочей гранью, равной 10 мм и красным светофильтром / ^=687 мкм/.

Анализ проводили на фотоэлектрокало-риметре типа ФЭК-М, для которого в качестве нулевого раствора принимали смесь, содержащую 20 мл стандартного раствора, устанавливаемого на давление 0,25 шкалы плотности.

Для построения градуировочного графика на оси абсцисс откладывали концентрацию рабочих стандартных растворов, на оси ординат - соответствующие значения оптической плотности, по которому определяли содержание диоксида кремния.

За истинные потери неорганической части отложений и содержание в последних оксидов натрия, железа, алюминия и диоксида кремния брали среднее арифметическое между результатами параллельных опытов, расхождение между которыми не превышало 5 % относительно средней величины при доверительной вероятности 95 % / 12,46 /.

Гранулометрический состав отложений определяли ситовым и седиментометрическим методами.

При реализации ситового метода определяли содержание фракции отложений разме-

ром более 0,1 мм. Для этого на поддон прибора модели 029 Усманского механического завода последовательно устанавливали сита №№0100, 0160, 0315 с проволочными тканными сетками по ГОСТ 3584-73 нормальной прочности. На верхнее сито помещали пробу отложений в количестве 10 ±0,01 г. Рассев производили в течение 15 минут, после чего остатки на ситах взвешивали с погрешностью 0,01 г, достаточной для данных испытаний.

За истинное содержание фракции отложений более 0,1 мм принимали среднее арифметическое между результатами двух параллельных опытов. При этом суммарная масса всех фракций не превышала 101 %, а нижний предел составлял 97 %.

При реализации седиментометрическо-го метода определяли содержание фракций отложений размером менее 0,04 мм, сущность которого заключается в в последовательном отборе проб суспензии с известной глубиной и определении количества твердой фазы в пробе, выраженной в процентах от массы начальной пробы.

Навеску пробы отложений массой 5-10 г, взвешенную с точностью +-0,01г, помещали в цилиндрическую емкость и заливали дистиллированной водой до объема У=75 мл, перемешивая смесь в течение 15минут. Затем пробу переносили в цилиндр, который плотно пробкой и, доведя объем смеси до 500 см3 добавлением дистиллированной воды, в течение I минуты поворачивали цилиндр на 180°при температуре окружающей среды 293-298 К.

После чего пробы отбирали пипеткой через промежутки времени, определяемые по формуле:

" 18 Нп

т =-г> С1)

(Рабв-Ръ)-£-<1 где Н - высота оседания осадка; п - коэффициент вязкости седиментационной жидкости; d -диаметр частицы; g - ускорение силы тяжести; Рабе - плотность частицы, поры которой заполнены седиментационной жидкостью; р^, -

плотность седиментационной жидкости.

Отобранные пробы переносили в фарфоровые тигли, туда же суспензии на стенках пипетки, используя дистиллированную воду. Затем прокаливали тигли в муфельной печи при температуре 1023 К-в течение I часа и после их остывания в эксикаторе до температуры окружающей среды взвешивали с точностью не более 0,0001 г на рычажных весах.

Массу твердой фазы определяли, как разность между массами тиглей с осадком и пустого.

За истинное содержание фракции принимали среднее арифметическое двух параллельных опытов, расхождение между которы-

ми не превышает 16 % относительно среднего значения при 95%-ной доверительности.

Рештеноструктурный анализ адсорбента проводили на рентгеновском дифрактометре УСР-50 ИМ с использованием рентгеновской трубки типа БСВ-6, счетчика Гейгера типа МСГР-4, гониометра типа ГУР-4 и гониметри-ческой приставки типа ГП-4 с вращением образца в собственной плоскости.

Образцы адсорбента, извлеченного из фильтр-осушителей при разборке их корпуса, разделяли на четыре группы, отличающихся по цвету (жёлтая, коричневая и черная), измельчали в ступке до фракции, проходящей через сито № 0053 и в количестве около 0,3 г помещали в кварцевые кюветы.

Рентгенограммы получали при следующих условиях: излучение (Х=1,54 А), напряжение на рентгеновской трубке - 25 кВ, высота освещенной части образца - 15 мм, щель счетчика - 0,25х8 мм, скорость вращения счетчика - I град/мин, скорость вращения диаграммной ленты - 720 мм/час.

Полученная на диаграммной ленте самописца типа Э1II1-04 рентгенограмма представляет собой кривые распределения дифрагированных исследуемым образом рентгеновских лучей по углам, отсчитываемым в экваториальной плоскости гониометра от направления первичного пучка. Углы дифракции переводили по таблицам /иХ=^зт0/ в межплоскостные расстояния. Полученный набор межплоскостных расстояний сравнивали с набором межплоскостных расстояний нового чистого адсорбента.

Результаты экспериментальных исследований

Эксплуатационные отложения, присутствующие в герметичной системе малой холодильной машины, могут включать органические и неорганические соединения. С целью удаления и определения количества органических соединений в отложениях пробы белого, желтого, коричневого и черного цветов подвергали прокаливанию с предварительным и последующим определением массы. Процент по массе удаленных органических единений при термообработке проб составил:

- для отложений белого цвета - 0,88

- для отложений желто-коричневого цвета - 0,99

- для отложений черного цвета - 3,4 Аналогичные результаты получены при

прокаливании проб адсорбента, извлеченного из соответствующих фильтр-осушителей и имеющих тот же цвет.

Результаты термообработки проб отложений и адсорбента показывают, что изменение их цвета на более темный связано с присутствием органических соединений.

Спектральный анализ термически обработанных проб отложений при сравнении со

спектральными линиями атласа для кварцевого спектрографа показал, что по химическому составу эксплуатации отложения в основном содержат: оксиды натрия, железа, меди, диоксид кремния, а также цинк, марганец и другие соединения.

При проведении количественного анализа и определения процентного соглашения вышеперечисленных неорганических соединений получены результаты:

- алюминия - 30,0 % масс пробы;

- натрия - 12,3 % масс пробы;

- кремния - 6,8 % масс пробы;

- железа - 12,0 % масс пробы;

-меди -21,0 % масс пробы;

- марганца,

цинка и других - 17,9 % масс пробы.

соединений

Первые три составляющие неорганической части отложений представляют собой продукты распада адсорбента - цеолита типа №А-2МШ, что в сумме составляет 49,1 % всей массы отложений. Следовательно, есть все основания утверждать, что одним из основных источников образования эксплуатационных отложений в системе холодильного агрегата является фильтр-осушитель и, в частности, помещенный в нем адсорбент, продукты распада которого представляют белую массу.

Остальная часть неорганических соединений образует в совокупности с частицами адсорбента желто-коричневую массу отложений, отложения являются продуктами деструкции лаковой изоляции статора встроенного электродвигателя и смазочного масла, так как фильтрующие элементы с черными отложениями были установлены в фильтр-осушителях, снятых с герметичных агрегатов, поступивших в ремонт с дефектом "грязное" сгорание электродвигателя компрессора.

При проведении гранулометрического анализа эксплуатационных отложений ситовым и седиментометрическим методами определили, что 85,3% масс отложений состоит из фракции частиц размером более 63 мкм и задерживается фильтрующими элементами. Учитывая тот факт, что максимальный размер ячеек сеток простого переплетения в свету составляет 125 мкм, одновременное прохождение двух частиц этого размера через неё невозможно.

Результаты анализа фракционного состава эксплуатационных отложений показывали, что около 15 % частиц не задерживаются фильтр осушителем. Учитывая, что внутренний диаметр капиллярной трубки составляет 0,8 мм, эта масса отложений поступает далее в систему данного агрегата или засоряет дроссельный элемент. Таким образом, применяемые в настоящее время фильтрующие сетки простого переплетения не обеспечивают требуемой тонкости фильтрования рабочей среды, и вопрос выбора оптимальных размеров фильт-

рующего элемента требует дополнительного обоснования.

С целью определения причин, вызывающих изменение цвета, адсорбент с белого на желтый, коричневый и черный, был проведен рентгеноструктурный анализ проб адсорбента соответствующих цветов, при котором определяли содержание чистого в фазовом отношении цеолита типа КаА.

В качестве сравнительного брали новый адсорбент. Исследуемые образцы адсорбента не содержали в себе чистый в фазовом отношении продукт - цеолит типа КаА. Это связано с тем, что цеолит типа №А-2МШ содержит не менее 20 % связывающего материала, в качестве которого используют кремнезем. Такая пропорция компонентов соответствует новому неиспользованному адсорбенту белого цвета, изменении цвета адсорбента на более темный происходит снижение чистого в фазовом отношении цеолита №А, что указывает структурное разрушение под воздействием органической части рационных отложений и примесей, вызывающих его потемнение [7].

Уменьшение содержания чистого в фазовом отношении цеолита типа КаА в исследуемых пробах приводит к снижению их влаго-емкости в соответствующей пропорции. Так, например, поглотительная способность по влаге пробы адсорбента черного цвета составила 6,75%, а белого неиспользованного цеолита -12 %.

Выводы:

На основании результатов, проведенных физико-химических анализов проб адсорбента и эксплуатационных отложений на фильтрующих элементах фильтр-осушителей, можно сделать следующие основные выводы:

- эксплуатационные отложения на фильтрующих элементах содержат до 3,4% масс органических соединений и до 99,12 % масс неорганических, среди которых, в свою очередь, 49,1 % составляют продукты в виде диоксида кремния, оксида натрия и, частично, оксида алюминия;

- около 15% масс эксплуатационных отложений с фракцией размерами до 63 мкм не задерживаются сетками простого переплетения, которые используются в современных моделях фильтр-осушителей;

- используемый в настоящее время цеолит типа КаА-2МШ в эксплуатации претерпевает необратимые структурные изменения, снижающие его поглотительную способность, что обуславливает нецелесообразность его регенерации с целью повторного использования при ремонте герметичных агрегатов;

- с целью повышения энергетической эффективности работы бытового компрессионного холодильного прибора необходимо использовать адсорбент более высокой степени изно-

состойкости и более эффективные фильтрующие элементы.

Литература

1. Малкин Л.Ш. Применение запаянных трубок для исследования химической стабильности материалов холодильных машин. Холодильная техника. - 1968. -№ 1. -С.52-54.

2. Elsey Н.М., Flowers К.С. and Kelley J.B. - Refr. Engng. - V.60. - 1952. - № 7. - Р.737.

3. Кожемяченко А.В. Влияние эксплуатационных примесей на работоспособность холодильных агрегатов. - Экспресс-информ. /ЦБНТИ МБОН РСФСР, сер. Ремонт бытовой техники. - 1984. - Вып.3. -С.1-10.

4. Малкин Л.Ш., Колин В.Л. Осушка и очистка малых холодильных машин. - М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. - 152 с.

5. Borchardt.I. Reaction des frigrigerhes avec les huiles. - Revue pratigue du froud et du contionnement d'air. - 1979. - N 472; Р.59-62

6. Кожемяченко, А.В. Результаты испытания агрегата БХП в условиях воздействия эксплуатационных факторов [Текст]/А.В.Кожемяченко, С.П.Петросов //Известия ВУЗов. Северокавказский регион. Технические науки. - 200б, № 10. С. 134-136.

7. Кожемяченко, А.В. Влияние загрязнений на работоспособность герметичных агрегатов бытовых холодильников и повышение их эксплуатационных характеристик при ремонте [Текст] / А.В. Кожемяченко // Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук, специальность 05.02.12 -М., 1988 г.

8. Кожемяченко, А.В. Результаты испытания агрегата бытового холодильного прибора в условиях воздействия эксплуатационных факторов [Текст] / А.В. Кожемяченко, С.П. Петросов // Известия вузов Сев.-Кавк. регион техн. науки. - 2006. - Приложение № 10. - С. 77-81

9. Кожемяченко, А.В. Определение предельных значений засорения фильтр-осушителей бытовых холодильных приборов [Текст] / А.В. Ко-жемяченко. - Приоритетные направления развития науки и технологий: доклады Всероссийской научн.-техн. конф.: под общей ред. чл.корр. Российской акад. Наук В.П.Мешалкина. - Тула: Изд-во ТулГУ, 2009. - С.99-102

10. Кожемяченко, А.В. Определение предельно допустимых значений энергетических показателей качества бытовых компрессионных холодильных приборов [Текст] / А.В. Кожемяченко, С.П. Петросов, М.А. Лемешко, В.В. Рукасевич // Известия вузов. Сев. Кавк., регион. техн. науки, 2013 г. -№6. - С 132-138

11.Кожемяченко, А.В. Диагностирование технического состояния бытовых холодильных машин [Текст] / А.В. Кожемяченко, М.А. Ле-мешко, В.В. Рукасевич // Известия вузов Сев.-Кавк. регион техн. науки. - 2012. - № 4. - С. 110-115.