CC BY
14
ХИМИЧЕСКАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ПЕРЕРАБОТКИ РАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯ
УДК 66.015.23
Хвойные бореальной зоны. 2018. Т. XXXVI, № 2. С. 198-204
ИССЛЕДОВАНИЕ ПАРЦИАЛЬНОЙ КОНДЕНСАЦИИ
ПРИ НЕАДИАБАТНОЙ РЕКТИФИКАЦИИ
Н. А. Войнов1, Д. А. Земцов1, Н. В. Дерягина2
1 Сибирский государственный университет науки и технологий имени академика М. Ф. Решетнева Российская Федерация, 660037, г. Красноярск, просп. им. газ. «Красноярский рабочий», 31
Е-mail: Voynov@siberianet.ru 2Сибирский федеральный университет Российская Федерация, 660041, г. Красноярск, просп. Свободный, 79
Исследован процесс ректификации широко используемый в технологиях переработки растительного сырья при очистке уксусной кислоты, переработки метанола-сырца, разделении многокомпонентной смеси терпенов, получении этанола, ректификации пихтового масла.
Представлен анализ известных зависимостей для расчета парциальной конденсации при наличии массооб-мена на ступени и его отсутствии. Показано, что уравнения для описания процесса неадиабатной ректификации требуют проверки и выявления закономерностей тепломассообменана на контактных ступенях. Представлены результаты расчета легколетучего компонента в парах по уравнению Рэлея и установлено, что оно адекватно описывает процесс только при низкой летучести компонентов. Представлены результаты исследования неадиабатной ректификации при конденсации паров смеси этанол-вода и ацетон-вода на поверхности труб дефлегматора длиной 0,07-2 м. По результатам исследования сделан вывод о том, что при осуществлении парциальной конденсации на трубах дефлегматора длинной менее 0,5 м влиянием массообмена на процесс укрепления паров практически можно пренебречь. Определена температура конденсата на теплопередающей поверхности труб дефлегматора и показано, что она на 5-8 градусов ниже в сравнении с температурой конденсирующих паров. Выявлено влияние на процесс неадиабатной ректификации степени конденсации, температуры кипения компонентов смеси и концентрации компонентов. Получены значения кинетических параметров процесса в зависимости изменения соотношения потоков жидкости и паровой смеси. Представлена зависимость для определения концентрации легколетучего компонента в смеси при парциальной конденсации в условиях неадиабатной ректификации. Результаты исследования представляют интерес для разработки ректификационных установок в лесохимической промышленности с улучшенной разделяющей способностью, за счет эффективного использования укрепляющего эффекта вызванного парциальной конденсацией.
Ключевые слова: парциальная конденсация (недиабатная ректификация), этанол-вода, ацетон-вода, степень конденсации, массообмен, коэффициент теплоотдачи.
Conifers of the boreal area. 2018, Vol. XXXVI, No. 2, P. 198-204
PARTIAL CONDENSATION RESEARCH IN NON-ADIABATIC RECTIFICATION CONDITION
N. A. Voynov1, D. A. Zemtsov1, N. V. Deryagina2
:Reshetnev Siberian State University of Science and Technology 31, Krasnoyarsky Rabochy Av., Krasnoyarsk, 660037, Russian Federation E-mail: Voynov@siberianet.ru 2Siberian Federal University 79, Svobodny Av., Krasnoyarsk, 660041, Russian Federation
The process of partial rectification in the condensation of ethanol-water and acetone-water vapor on the surface of reflux tubes of length 0.07-2 m, widely used in technologies for processing plant material, was studied. The analysis of known dependences for the calculation of partial condensation in the presence of mass transfer on a step and its absence is presented. It is shown that the equations for describing the process of nonadiabatic rectification require verification and search of heat and mass transfer regularities at the contact steps. The results of calculating the light boiling component in pairs by Rayleigh equation are presented and it is found that it adequately describes the process
only at low volatility of components. It was established from the results of the study that, with partial condensation on pipes of a length less than 0.5 m, the influence of mass transfer on the product concentrating process can practically be neglected. The temperature of the condensate on the heat transfer surface was studied and it is shown that it is 5-8 degrees lower than the condensing vapor temperature. The influence of condensation degree and boiling point of the mixture components on the process is revealed. The dependence for determining the concentration of the volatile component in the mixture for nondiabatic rectification is obtained. The results of the research are of interest for the development of rectification plants in the wood chemical industry with improved separating capacity, due to the effective use of the concentrating effect ofpartial condensation.
Keywords: partial condensation (non-diabatic rectification), ethanol-water, acetone-water, degree of condensation, mass transfer, heat rejection ratio.
ВВЕДЕНИЕ
Ректификация широко применяется в технологиях химической переработки биомассы древесины [1-4] при очистке уксусной кислоты, переработки метанола-сырца, разделении многокомпонентной смеси терпенов, получении этанола, ректификации пихтового масла и т. д.
При разделении таллового масла [5-7], получении концентрата пальмитиновой кислоты используют установки парциальной конденсации [8-9], которые позволяют увеличить выход и качество товарных жирных кислот и получить концентрат с содержанием пальмитиновой кислоты до 40 %.
Колонны реализующие эффект от парциальной конденсации, используются в испарительно-конденсационных схемах [10] и технологиях с повторным использованием тепла по принципу многокорпусной ректификации, что позволяет достигнуть экономию энергозатрат, например, в лесохимической промышленности при ректификации таллового масла [11; 12]. С помощью метода парциальной конденсации можно сравнительно быстро и точно разделить, смесь жирных кислот С4-С20 на фракции С1-С4, С4-С9 и С9-С20.
Целенаправленное проведение парциальной конденсация в ректификационных колоннах способствует повышению ее разделяющей способности [13; 14].
Процесс ректификации с применением парциальной конденсации на ступенях ввиду его сложности и недостаточной изученности не поддается теоретическому расчету и требует всестороннего анализа и экспериментальных исследований.
Эффект от парциальной конденсации, заключается в том, что жидкость, образованная при частичной конденсации паровой фазы, обогащается высоко кипящим компонентом, а пар - низкокипящим, так как по данным [15] он находится в равновесии со стекающим конденсатом.
При парциальной конденсации, протекающей без массообмена, в идеальных условиях, когда образующийся конденсат находится в равновесии с конденсирующимися парами, эффективность разделения предлагают рассчитывать по уравнению Рэлея [16]:
щ 5 = | (1)
ХВ Хя
где - общее число молей жидкости, остающейся в кубе; хя - мольная доля более летучего компонента в жидкости куба; хв - мольная доля более летучего компонента в дистилляте.
Для идеальных смесей уравнение представлено в виде [10; 11]
ln(U +1) = 2,303-a-lg
fC ^
К CL J
- (a-1) - (Ca - CL), (2)
где а - относительная летучесть; и = Ь / Овых - степень конденсации; Са, СЬ - мольные концентрации легколетучего компонента в паре и жидкости.
Согласно [17] разделяющую способность дефлегматора при парциальной конденсации предлагается рассчитывать по формуле:
1g(vra +1) =
1
a-1
'a lg * + 1g^1'
У1
1 - У2
(3)
где Уви - флегмовое число, равное отношению количества конденсата (моль/час) к количеству входящего пара (моль/час); у1 - концентрация низкокипящего компонента в паре на входе в дефлегматор (мол. доли); у2 - концентрация низкокипящего компонента
в паре на выходе их дефлегматора (мол. доли).
Согласно [10] использование зависимости (1) не правомерно, поскольку его вывод основан на взаимоисключающих допущениях о равновесии составов и отсутствии диффузионного массопереноса в аппарате.
Сравнение опытных данных концентраций легколетучего компонента в парах и рассчитанных по уравнению (2) (рис. 1) показало их удовлетворительную сходимость только при низких концентрациях легколетучего компонента в смеси, а при более высоких значениях концентрации, рис. 1, б, зависимость дает большую погрешность.
При протекании на ступени одновременно парциальной конденсации и массопереноса для расчета концентрации паров используются зависимости типа [18-24].
Например, при пренебрежении искажением профилей концентраций на массоотдачу дифференциальное уравнение, описывающее тепломассообмен при неадиабатической ректификации, представлено в виде [10]
Ыи = у(Яе, Бе, Яем), (4)
где Бе - критерий Шмидта; Яем - аналог критерия Рейнольдса, отражающий величину поперечного потока при конденсации; у - эмпирический коэффициент.
А для расчета высоты единиц переноса в случае парциальной конденсации на охлаждаемой поверхности труб, получена зависимости в виде
^г(неад) = ^ (1 + Яе М )0Л27, (5)
К(неад) = К (1 + 104Яеж )^ (6)
где кг, кж - высота единиц переноса, соответственно в газовой и жидкой фазе при адиабатической ректификации, м.
Согласно [25], в зависимости для расчета числа Шервуда введен критерий интенсивности тепломассообмена.
Согласно представленным уравнениям (5) и (6), парциальная конденсация снижает кинетику массо-обмена в паровой фазе и интенсифицирует ее в жидкой фазе.
В ряде работ перенос легколетучего компонента в процессе ректификации рассматривают как сумму диффузионного и термического потоков, что обычно представляют в виде
N = Ыа + т, (7)
Величина диффузионного потока определяется согласно
т, = к, (/ - у), (8)
Для вычисления величины термического потока, вызываемого процессами испарения жидкости и конденсации пара, известно несколько уравнений, например в виде:
N =-(у- х ) • (^ - ), (9)
г
где а - коэффициент теплоотдачи, Вт/м2оС; х и у мольные концентрации; ^, , ^ 4 - температуры
пара и жидкости, соответственно, °С; г - скрытая теплота испарения (конденсации) смеси, Дж/моль.
Обработка данных по уравнению (7) способствует выявлению связи между коэффициентами массоотда-чи при ректификации и массоотдачи при физической абсорбции, однако непригодна для осуществления конструирования ступеней термической ректификации. Кроме того отсутствие надежных данных о коэффициентах теплоотдачи при конденсации и испарении, не позволяет доказать достоверность предложенных моделей.
В настоящее время процесс с использованием парциальной конденсации внедрен в колоннах неадиабатной ректификации. Наиболее перспективные из них являются установки, выполненные из пластин или вихревых контактных устройств [26; 27]. На ступенях, которых осуществляется частичная конденсация поднимающихся паров на поверхности дефлегматоров, выполненных из труб. В связи с небольшой длиной труб дефлегматоров, соизмеримой с расстоянием между ступенями, процесс парциальной конденсации на них осуществляется без протекания массо-обмена. Для ускорения внедрения данного оборудования в инженерную практику требуется дальнейшее изучение закономерностей процесса парциальной ректификации.
В этой связи целью работы является исследование закономерностей парциальной ректификации не осложненной массообменом.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Схема экспериментальной установки, на которой осуществлялась недиабатная ректификация, представлена на рис. 2. Процесс конденсации осуществлялся на поверхности труб, выполненных из меди диаметром 28*1 мм и длиной (0,07-2) м с поверхностью теплообмена равной 0,0062-0,075 м2, в полость которой подавалась охлаждающая вода (теплоноситель) с начальной температуре (10-62) оС. Наружная поверхность корпуса установки тепло изолировалась. Состав представленных смесей определялся при помощи рефрактометра марки ЬЯ-3 Ро^Ые 2акШу 0рус7пе, WKC Warszawa и стеклянного спиртометра ГОСТ 18481-81. Использовались бинарные смеси этанол-вода и ацетон-вода.
Концентрация компонентов измерялась в паровой и жидкой фазах. Показания температуры определялись термометрами сопротивления марки ТСМв, при помощи вторичных приборов Термодат 11М2. Тепловой поток выходящей из куба паровой смеси составил (1-3) кВт. Изменение теплового потока регулировалось изменением напряжения в сети питания ТЭН куба, с помощью регулятора напряжения. Величина коэффициента теплоотдачи при конденсации паров смеси этанол-вода на поверхности дефлегматора составила [27] 7 000-10 000 Вт/м2К.
ГЛвх 8
6
4
*
О- 2 оЯ
О/ *
ь у
♦о ^—■
у /у
1 к вх
3,0 2,5 2,0 1,5 1,0
♦ - 1;
О- 2.
♦ О ♦ О о ♦ ОО
5 Ь, кг/ч
1
5 Ь, кг/ч
3
4
б
а
Рис. 1. Зависимость отношения концентрации Ук / Увх в паровой смеси этанол-вода (а), ацетон-вода (б) от расхода конденсата:
а - 1 - этанол х = 6 - 9 % масс., 2 - ацетон х = 8,5 % моль; б - 1 - этанол х = 51 - 75 % масс., 2 - ацетон х = 61 % моль; линии - расчет по уравнению (2)
РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ
Анализ данных по влиянию длины трубы дефлегматора на укрепление паровой смеси этанол-вода при парциальной конденсации представлен на рис. 3. Как установлено влиянием длины пленкообразующей поверхности на процесс укрепления паров можно пренебречь при i < 0,5 м. Дальнейшее увеличение длины труб дефлегматора приводит к росту концентрации легколетучего компонента в выходящих парах смеси, рис. 3, что обусловлено нагреванием поверхностных слоев стекающего конденсата и, следовательно, его испарению.
Согласно экспериментальным данным, представленным на рис. 4, а, при длине дефлегматора на ступени 70-140 мм и расходе конденсата 2-6 кг/ч, температура конденсата на поверхности дефлегматора составила на 5-8 оС меньше температуры конденсирующих паров, что обеспечивает процесс парциальной конденсации без протекания массообмена на ступени.
Согласно данным, рис. 4, б, с увеличением концентрации этанола в поднимающихся парах, прирост концентрации легколетучего компонента в смеси Ук в поднимающихся парах снижается.
Зависимости отношения Ук / Увх и Ук / У* от степени конденсации представлены для смеси этанол-вода
на рис. 5 и ацетон-вода на рис. 6. С увеличением ь / овх укрепление паров возрастает. Кроме того, можно заключить, что процесс конденсации происходит в не равновесных условиях.
Одним из механизмов укрепления паров при термической ректификации может быть снижение давления в системе при конденсации, что приводит к изменению равновесной концентрации и обеспечивает приращение легколетучего компонента в поднимающихся парах смеси. Другим механизмом, обеспечивающим укрепление паров, является процесс конденсации, который зависит от многих физических и конструктивных параметров [29].
Предположив что на эффект укрепления в большей степени влияет температура чистых компонентов в смеси, получена зависимость, представленная на рис. 7, которая позволила получить выражение для расчета концентрации легколетучего компонента на выходе из ступени в виде
ук / у* = а (ь / авх)0'34 (4 / о2.
(10)
Задавшись концентрацией легколетучего компонента в конденсате по уравнению (10) несложно определить Ук.
Рис. 2. Установка для исследования парциальной ректификации (а) и схема потоков в дефлегматоре (б): - пар; > - конденсат; 1 - куб; 2 - корпус; 3 - дефлегматор; 4 - конденсатор
Ук/Увх
б
а
Рис. 3. Зависимость отношения концентрации этанола Гк / Увх от длины трубы дефлегматора при отношении расхода конденсата к расходу входящего пара Ь / бвх = 0,8. Экспериментальные точки (1-3): 1 - х = 5% масс., 2 - х = 30% масс., 3 - х = 80 % масс.
а б
Рис. 4. Изменение температуры конденсата, образованного на поверхности дефлегматора (а) и отношения Ук / Увх (б) от концентрации этанола в конденсате при I = 140 мм:
а - экспериментальные точки (1-3): 1 - ¡п = 6 оС; 2 - ¡п = 16 оС; 3 - ¡п = 60 оС. Пунктирная линия -температура кипения смеси [28]. Штрихпунктирная линия - экспериментальные данные при I = 70 мм; б - Ь = 2,5 кг/ч
0,8 0,6 0,4 0,2 0
Ук/У* # < с
д
д д д Л д
п -в-
—н— о и О
<Г о о-1; □ -2;
Д-3; Х-4.
0,6
0,7
0,8
0,9
ь/а„
0,6
0,7
0,8
0,9
Ь/Ов,
б
Рис. 5. Зависимость отношения концентрации этанола Ук / Увх и Ук / У* в паровой смеси от Ь / бвх при I = 0,14 м (где У* - равновесная концентрация легколетучего компонента в парах в зависимости от концентрации конденсата).
Экспериментальные точки: (1-4): 1 - х = 5 % масс., 2 - 13-20, 3 - 34-42, 4 - 50-67
Ук/У*
о
о - О
о
- ■и о - —в- о-1;
—"^лл/Л Л- А- □ -2-Д-з.
1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0
д
о
О-1; П-2;
д-3.
0,2
0,4
0,6
Ь/Ов)
0,0
0,2
0,4
0,6
Ь/Ов>
Рис. 6. Зависимость отношения концентрации ацетона Ук / Увх и Ук / У* в паровой смеси от Ь / Св. при I = 0,14 м. Экспериментальные точки: (1-3): 1 - х = 5 % моль, 2 - 56 %, 3 - 88 %
Ук/У*
4
3
2
0
а
Ук//Увх
0
Рис. 7. Зависимость концентрации легколетучих компонентов Ук / У* от отношения температуры чистого компонента ¿к и смеси ¿см при Ь / бвх = 0,6. Экспериментальные точки (1-2) : 1 - этанол-вода, 2 - ацетон-вода
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Результаты данного исследования необходимы при разработке и конструировании установок недиа-батной ректификации в лесохимической и других отраслях промышленности.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЕ ССЫЛКИ
1. Гордон Л. В., Скворцов С. О., Лисов В. И. Технология и оборудование лесохимических производств. М. : Лесн. пром-сть, 1988. 360 с.
2. Химическая технология древесины / О. К. Славянский [и др.]. М. : Гослесбумиздат, 1962. 577 с.
3. Чудинов С. В., Трофимов А. Н., Узлов Г. А. Справочник лесохимика. М. : Лесная пром-ть, 1987. 172 с.
4. Дёмин В. А. Технология и оборудование лесохимических производств [Электронный ресурс] : учеб. пособие : самост. электрон. изд. ; Сыктывкар. лесной ин-т. Сыктывкар, 2013. 119 с.
5. Трофимов, А. Н., Чупрова В. А., Змачинский Б. С. Методика расчета выхода продуктов ректификации таллового масла // Гидролизн. и лесохим. промышленность. 1988. № 5. С. 67-87.
6. Трофимов А. Н. Сравнительный анализ схем ректификации таллового масла // Гидролизн. и лесо-хим. промышленность. 1980. № 3. С. 19-20.
7. Проблема ректификации таллового масла из древесины лиственных пород / И. П. Жукова [и др.] // Гидролизн. и лесохим. пром-сть. 1978. № 1. С. 4-7.
8. Литвиненко Н. И. Совершенствование работы установки для ректификации таллового масла // Гид-ролизн. и лесохим. пром-сть. 1976. № 7. С. 23-24.
9. Селянина Л. И. Получение концентрата пальмитиновой кислоты на установке парциальной конденсации // Лесн. журнал. 1999. № 5. С. 82-86.
10. Пленочная тепло- и массообменная аппаратура (Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии) / В. М. Олевский [и др.]. М. : Химия, 1988. 240 с.
11. Владимирова Т. М. Применение парциальной конденсации для повышения качества таловых продуктов : дис. ... канд. техн. наук. Арханг. гос. техн. ун-т. Архангельск, 2006. 166 с.
12. Владимирова Т. М., Соколов О. М., Третьяков С. И. Моделирование процесса ректификации и парциальной конденсации при разделении таллового масла // Изв. высш. учеб. завед. Лесн. журн. 2006. № 3. С. 151-153.
13. Пат. 2437698 Российская Федерация, МПК В0Ш3/14 С1. Способ ректификации [Текст] / Вой-нов Н. А., Паньков В. А., Войнов А. Н. ; заявитель. № 2010118012/05 ; заявл. 04.05.2010 ; опубл. 27.12.2011. Бюл. № 36. 7 с.
14. Пат. 2445996 Российская Федерация, МПК В0Ш3/14 С1. Ректификационная колонна [Текст] / Войнов Н. А., Паньков В. А., Войнов А. Н. ; заявитель. № 2010118010/05 ; заявл. 04.05.2010 ; опубл. 27.03.2012. Бюл. № 9. 6 с.
15. Сийрде Э. К., Теаро Э. Н., Миккал В. Я. Дистилляция. Л. : Химия, 1971. 216 с.
16. Перегонка / ред. А. Вайсбергер. М. : Изд-во иностр. лит., 1954. 572 с.
17. Крель Э. Руководство по лабораторной перегонке : пер. с нем. / под ред. В. М. Олевского. М. : Химия, 1980. 520 с.
18. Тепло- и массообмен в процессе ректификации / В. А. Малюсов [и др.] // Теоретические основы химической технологии. 1975. № 1 (9). С. 3-10.
19. Умрихин Е. Д., Константинов Е. Н. Исследование сопряженного тепломассообмена при ректификации многокомпонентных спиртовых смесей с учетом термических эффектов // Изв. высш. учеб. завед. Пищевая технология. 1999. № 4. С. 58-61.
20. Расчет массообмена при ректификации многокомпонентных смесей с учетом тепловых эффектов / Л. П. Холпанов [и др.] // Теоретические основы химической технологии. 1981. № 1(15). С. 3-11.
21. Александров И. А., Гройсман С. А. Тепло- и массообмен при ректификации в барботажном слое // Теоретические основы химической технологии. 1975. № 1 (9). С. 11-19.
22. Умрихин Е. Д., Константинов Е. Н. Термические эффекты при ректификации пищевого этилового спирта // Изв. высш. учеб. завед. Пищевая технология. 1999. № 1. С. 55-59.
23. Умрихин Е. Д. Математическое моделирование массообмена при ректификации многокомпонентных спиртовых смесей в малогабаритных установках : дис. ... канд. техн. наук. Кубан. гос. технологич. ун-т. Краснодар, 2000. 166 с.
24. Платонов В. М., Берго Б. Г. Разделение многокомпонентных смесей. Расчет и исследование ректификации на вычислительных машинах. М. : Химия, 1965. 368 с.
25. Пат. Российская Федерация 2102104, B01D3/28, B01D3/14. Способ разделения многокомпонентных смесей близкокипящих и гомогенно-растворимых жидкостей / Сайфутдинов А. Ф., Пархоменко Е. Д.; заявитель и патентообладатель: авторы. № 95114938; заявл. 21.08.95; опубл. 20.01.98. Бюл. № 2. 3 с.
26. Efficiency of a Vortex Contact Stage in Thermal Distillation / N. A. Voynov, O. P. Zhukova, D. A. Zemt-sov, A. N. Voynov // Theoretical Foundations of Chemical Engineering. 2016. Vol. 50, № 5. Р. 707-712. DOI: 10.1134/S0040579516050390, автора. 0,11 п. л.
27. Voynov N. A., Zemtsov D. A., Zhukova O. P. Study of Thermal Rectification in a Column with Low Mass Transfer on the Steps // Theoretical Foundations of Chemical Engineering. 2017. Vol. 51, № 2. P. 174-181. DOI: 10.1134/S0040579517020130, автора. 0,16 п. л.
28. Стабников В. Н. Перегонка и ректификация этилового спирта. Киев : Техника, 1979. 456 с.
29. Войнов Н. А., Жукова О. П., Николаев А. Н. Теплоотдача при конденсации и кипении в пленочном трубчатом испарителе // Теорет. основы хим. технол. 2012. Т. 46, № 3. С. 1-9.
REFERENCES
1. Gordon L. V., Skvortsov S. O., Lisov V. I. Tekh-nologiya i oborudovaniye lesokhimicheskikh proizvodstv. M. : Lesn. prom-st', 1988. 360 s.
2. Khimicheskaya tekhnologiya drevesiny / O. K. Sla-vyanskiy [i dr.]. M. : Goslesbumizdat, 1962. 577 s.
3. Chudinov S. V., Trofimov A. N., Uzlov G. A. Spravochnik lesokhimika. M. : Lesnaya prom-t', 1987. 172 s.
4. Dcmin V. A. Tekhnologiya i oborudovaniye lesokhimicheskikh proizvodstv [Elektronnyy resurs] : ucheb. posobiye : samost. elektron. izd. ; Syktyvkar. lesnoy in-t. Syktyvkar, 2013. 119 s.
5. Trofimov, A. N., Chuprova V. A., Zmachin-skiy B. S. Metodika rascheta vykhoda produktov rektifikatsii tallovogo masla // Gidrolizn. i lesokhim. promyshlennost'. 1988. № 5. S. 67-87.
6. Trofimov A. N. Sravnitel'nyy analiz skhem rektifikatsii tallovogo masla // Gidrolizn. i lesokhim. promyshlennost'. 1980. № 3. S. 19-20.
7. Problema rektifikatsii tallovogo masla iz drevesiny listvennykh porod / I. P. Zhukova [i dr.] // Gidrolizn. i lesokhim. prom-st'. 1978. № 1. S. 4-7.
8. Litvinenko N. I. Sovershenstvovaniye raboty ustanovki dlya rektifikatsii tallovogo masla // Gidrolizn. Ilesokhim. prom-st'. 1976. № 7. S. 23-24.
9. Selyanina L. I. Polucheniye kontsentrata pal'miti-novoy kisloty na ustanovke partsial'noy kondensatsii // Lesn. zhurnal. 1999. № 5. S. 82-86.
10. Plenochnaya teplo- i massoobmennaya apparatura (Protsessy i apparaty khimicheskoy i neftekhimicheskoy tekhnologii) / V. M. Olevskiy [i dr.]. M. : Khimiya, 1988. 240 s.
11. Vladimirova T. M. Primeneniye partsial'noy kondensatsii dlya povysheniya kachestva talovykh produktov : dis. ... kand. tekhn. nauk. Arkhang. gos. tekhn. un-t. Arkhangel'sk, 2006. 166 s.
12. Vladimirova T. M., Sokolov O. M., Tret'yakov S. I. Modelirovaniye protsessa rektifikatsii i partsial'noy kondensatsii pri razdelenii tallovogo masla // Izv. vyssh. ucheb. zaved. Lesn. zhurn. 2006. № 3. S. 151-153.
13. Pat. 2437698 Rossiyskaya Federatsiya, MPK V01D3/14 S1. Sposob rektifikatsii [Tekst] / Voynov N. A., Pan'kov V. A., Voynov A. N. ; zayavitel'. № 2010118012/05 ; zayavl. 04.05.2010 ; opubl. 27.12.2011. Byul. № 36. 7 c.
14. Pat. 2445996 Rossiyskaya Federatsiya, MPK V01D3/14 S1. Rektifikatsionnaya kolonna [Tekst] / Voynov N. A., Pan'kov V. A., Voynov A. N. ; zayavitel'. № 2010118010/05 ; zayavl. 04.05.2010 ; opubl. 27.03.2012. Byul. № 9. 6 c.
15. Siyrde E. K., Tearo E. N., Mikkal V. Ya. Distil-lyatsiya. L. : Khimiya, 1971. 216 s.
16. Peregonka / red. A. Vaysberger. M. : Izd-vo inostr. lit., 1954. 572 s.
17. Krel' E. Rukovodstvo po laboratornoy peregonke : per. s nem. / pod red. V. M. Olevskogo. M. : Khimiya, 1980. 520 s.
18. Teplo- i massoobmen v protsesse rektifikatsii / V. A. Malyusov [i dr.] // Teoreticheskiye osnovy khimicheskoy tekhnologii. 1975. № 1 (9). S. 3-10.
19. Umrikhin E. D., Konstantinov E. N. Issledovaniye sopryazhennogo teplomassoobmena pri rektifikatsii mnogokomponentnykh spirtovykh smesey s uchetom termicheskikh effektov // Izv. vyssh. ucheb. zaved. Pishchevaya tekhnologiya. 1999. № 4. S. 58-61.
20. Raschet massoobmena pri rektifikatsii mnogokomponentnykh smesey s uchetom teplovykh effektov / L. P. Kholpanov [i dr.] // Teoreticheskiye osnovy khimicheskoy tekhnologii. 1981. № 1(15). S. 3-11.
21. Aleksandrov I. A., Groysman S. A. Teplo- i massoobmen pri rektifikatsii v barbotazhnom sloye // Teoreticheskiye osnovy khimicheskoy tekhnologii. 1975. № 1 (9). S. 11-19.
22. Umrikhin E. D., Konstantinov E. N. Termiches-kiye effekty pri rektifikatsii pishchevogo etilovogo spirta // Izv. vyssh. ucheb. zaved. Pishchevaya tekhnologiya. 1999. № 1. S. 55-59.
23. Umrikhin E. D. Matematicheskoye modelirovaniye massoobmena pri rektifikatsii mnogokomponent-nykh spirtovykh smesey v malogabaritnykh ustanovkakh : dis. ... kand. tekhn. nauk. Kuban. gos. tekhnologich. un-t. Krasnodar, 2000. 166 s.
24. Platonov V. M., Bergo B. G. Razdeleniye mnogokomponentnykh smesey. Raschet i issledovaniye rektifikatsii na vychislitel'nykh mashinakh. M. : Khimiya, 1965. 368 s.
25. Pat. Rossiyskaya Federatsiya 2102104, B01D3/28, B01D3/14. Sposob razdeleniya mnogokomponentnykh smesey blizkokipyashchikh i gomogenno-rastvorimykh zhidkostey / Sayfutdinov A. F., Parkhomenko E. D.; zayavitel' i patentoobladatel': avtory. № 95114938; zayavl. 21.08.95; opubl. 20.01.98. Byul. № 2. 3 s.
26. Efficiency of a Vortex Contact Stage in Thermal Distillation / N. A. Voynov, O. P. Zhukova, D. A. Zem-tsov, A. N. Voynov // Theoretical Foundations of Chemical Engineering. 2016. Vol. 50, № 5. R. 707-712. DOI: 10.1134/S0040579516050390, avtora. 0,11 p. l.
27. Voynov N. A., Zemtsov D. A., Zhukova O. P. Study of Thermal Rectification in a Column with Low Mass Transfer on the Steps // Theoretical Foundations of Chemical Engineering. 2017. Vol. 51, № 2. P. 174-181. DOI: 10.1134/S0040579517020130, avtora. 0,16 p. l.
28. Stabnikov V. N. Peregonka i rektifikatsiya etilovogo spirta. Kiyev : Tekhnika, 1979. 456 s.
29. Voynov N. A., Zhukova O. P., Nikolayev A. N. Teplootdacha pri kondensatsii i kipenii v plenochnom trubchatom isparitele // Teoret. osnovy khim. tekhnol. 2012. T. 46, № 3. S. 1-9.
© Войнов Н. А., Земцов Д. А., Дерягина Н. В., 2018
Поступила в редакцию: 20.12.2017 Принята к печати: 28.04.2018
