CC BY
24
DOI: 10.26730/1999-4125-2018-4-75-83 УДК 622.831.1
ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЙ ГЕОМЕХАНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ПРИ ВХОДЕ ОЧИСТНЫХ ЗАБОЕВ В ДЕМОНТАЖНЫЕ КАМЕРЫ ПО ПЛАСТУ «БАЙКАИМСКИЙ» ШАХТЫ ИМ. «7 НОЯБРЯ» АО «СУЭК-КУЗБАСС»
STUDY OF CHANGES IN THE GEOMECHANICAL CONDITION OF THE ROCK STRATA WHEN A PRODUCTION FACE ENTERS A DISMANTLING CHAMBER IN SEAM "BAJKAIMSKY" OF 7TH NOVEMBER MINE, JSC "SUEK-KUZBASS"
Торро Виктор Оскарович,
ст. преподаватель e-mail: torrovo@mail.rn Victor О. Torro, Senior lecturer Ремезов Анатолий Владимирович, д.т.н. проф. кафедры ГМиК, e-mail: lion742@mail.ru
Anatoly V. Remezov.
Dr. Se. (Engineering), Professor
Кузбасский государственный технический университет имени Т Ф. Горбачева. Россия, 650000, г. Кемерово, ул. Весенняя, 28
T.F. Gorbachev Kuzbass State Tcchnical University, 28 street Vesennyaya, Kemerovo, 650000, Rus-sian Fédération
Аннотация: Существенной проблемой, влияющей на снижение объёмов добычи из очистных механизированных забоев, оборудованных механизированными комплексами, являются существующие сроки перемонтажа их оборудования. Например, продолжительность перемонтажей очистных механизированных комплексов на шахтах АО «СУЭК-КУЗБАСС» колеблется в пределах 50-70 дней. При этом потери добычи составляют 800000 тонн и более. Одним из способов решения этой проблемы является предварительная подготовка демонтажной камеры.
Исследования, ход и результаты которых отражены в данной статье, ставили своей целью определить наиболее эффективный способ предварительной подготовки демонтажной камеры в конкретных условиях.
Для этого были выполнены работы по исследованию геомеханического состояния массива при входе очистных забоев в демонтажную камеру, выполненные по пласту «Байкаимскому» шахты имени «7 ноября» АО «СУЭК-КУЗБАСС». Они состоят в определении:
1. Величин вертикальных смещений пород кровли и почвы в выработках вынимаемого столба;
2. Интенсивности образования куполов.
В итоге сделан ряд выводов, в частности:
1. Формирование демонтажной камеры очистным забоем является наиболее благоприятным вариантом её подготовки;
2. Для более точного определения шага обрушения кровли и нагрузки на перекрытия секций необходимо оснащать все приобретаемые механизированные комплексы автоматизированной системой контроля воздействия горного давления на элементы крепи.
Результаты исследований позволяют сделать правильный выбор способа подготовки демонтажной камеры, что даёт возможность сократить сроки демонтажа оборудования, и тем самым будет способствовать росту объёмов добычи.
Ключевые слова: демонтажная камера, демонтаж оборудования, геомеханическое состояние массива, вертикальные смещения пород, образование куполов, глубина заложения выработки, горное давление, опорное давление, зона повышенного горного давления.
Abstract: A significant problem affecting the reduction of output from production faces equipped with mechanized complexes, is the existing time for re-installation of their equipment. For example, the duration of re-installation of a set of longwall mining equipment at the mines of JSC SUEK-KUZBASS ranges from 50-70 days. Meanwhile, production losses are 800,000 tons or more. One of the ways to solve this problem is preliminary preparation of the dismantling chamber.
The studies, the course and the results of which are reflected in this article were aimed at determining the most effective way ofpreliminary preparation of the dismantling chamber in specific conditions.
To this end, work was carried out on the study of the geomechanical state of the rock strata at the entrance of the production faces into the dismantling chamber in seam "Bajkaimsky" of the "7th November" mine, JSC SUEK-KUZBASS. The work included as follows:
1. Values of vertical displacement of roof and floor rock strata soil in the mine workings of the extracted pil-
2. Intensity of formation of domes.
As a result, some conclusions have been made, including:
1. Formation of the dismantling chamber by a production face is the most favourable option of its prepara-
2. For a more exact determination of roof caving increment and loading on powered support canopies, it is necessary to equip all purchased powered systems with the automated monitoring system for control of rock pressure impact on the support components.
Results of researches allow us to select a correct method of the dismantling chamber preparation that offers the chance to reduce the time of equipment disassembly, and consequently, promote growth of extraction volumes.
Key words: dismantling chamber, equipment dismantle, a geomechanical condition of rock strata, vertical displacement of rock, formation of domes, depth of a mine working development, a rock pressure,
abutment pressure, a zone of increased rock pressure.
Продолжительность перемонтажей очистных механизированных комплексов на шахтах ОАО «СУЗК-КУЗБАСС» колеблется в пределах 50-70 дней. При этом потери добычи составляют 800000 т и более. Одним из способов решения этой проблемы является предварительная подготовка де-монтажной камеры (ДК). Значительный опыт подготовки ДК различными способами по пласту «Байкаимский» накоплен на шахте имени «7 Ноября» ОАО «СУЭК-Кузбасс» [7,8,10,111. Мощность пласта «Байкаимский» в среднем составляет 4,6м. Пласт имеет ложную кровлю мощностью 0,3-0,6м, представленную алевролитом с коэффициентом крепости по шкале М.М. Протодъяконова /= 3 и пределом прочности на одноосное сжатие
сж =30 МПа, склонную к обрушению вслед за выемкой угля. Непосредственная кровля пласта сложена алевролитом, мощностью от 0 до 14 м,/=
4-5, °~сж = 40-50 Мпа, она определяется от сред-неустойчивой до неустойчивой. Мощность основной кровли составляет до 76 метров. Она сложена
песчаником, / =8-9, <7°ж = 80-90 МПа, труднооб-рушаемым. Непосредственная почва представлена
алевролитом мощностью 8-12м,/= 3-4, = 30-40 МПа, средней устойчивости, с сопротивлением вдавливанию 3,0-4,0 МПа. Глубина ведения работ варьируется от 150 до 290 м.
Величина смещений в почве и кровле в/ш 1324,мм
■Величинасмещений в почве и кровле в/ш
1324, мм
Линейная ¡Величина смещений в почве и кровле в/ш 1324,мм)
Рис.1. График проявления вертикальных смещений на в/ш №1324 при изменении глубины заложения
выработки от 210м до 290 м. Угол падения от 2- 5° Fig. 1. The scheme of vertical displacement at air gate No. 1324 at a change of the depth of the gate development from 210m to 290 m. The angle of seam inclination is 2 to 5°
Величине смещений пород кровли и пен вы ^ш№1324 в по всейдлииз выработки, мм
Глубш-и зил«гнн1--н aiifeSoT
<№шн« cueuTHHH пород кровли н почвы н/шШШЗД в прнткзгс к муОнж аисганга вырвСоткн. IIU
Янинмя lfc.ii« нт LUEU*HMH трэд крмин
н почвы ц/шНИ324 в прмтгага к глуОнж аист ню вырвОогкн. и и |
Рис.2. График проявления вертикальных смещений в кровле и почве по всей длине вентиляционного
штрека №1324. Угол падения от 2- 5° Fig. 2. The scheme of vertical displacement in the roof and floor along the length of air gate No. 1324. The
angle of seam inclination is 2 to 5°
Исследования заключаются в определении вертикальных смещений пород кровли и почвы в оконтуривающих выработках и распределении образования куполов (куполообразования) по длине демонтажной камеры [1-6,9,12-15].
1. Демонтажная камера № 1324
В ходе перемещения мехкомплекса в ДК породы кровли опустились на 1,0-2,5 м по всей длине ДК, за исключением участков длиной 25-30 м, примыкающих к конвейерному и вентиляционному штрекам. Монорельсовая дорога была выведена из строя. В результате продолжительность перемонтажа составила 68 дней.
График проявления вертикальных смещений пород кровли и почвы на в/ш № 1324 в зависимости от глубины заложения выработки отображен на рис. 1.
Анализ графика показывает знакопеременный характер проявления горного давления, однако величина смещений невелика - (40-70) мм поскольку вмещающие породы представлены устойчивыми и среднеустойчивыми образованиями.
.Величина смещений пород кровли и почвы в/ш №1324 по всей длине выработки отображена на рис. 2.
Анализируя график (рис. 3) можно сделать вывод, что они не превышали критических величин и находились в диапазоне 28-70 мм.
Распределение куполообразования по длине демонтажной камеры № 1324 от в/ш № 1324, угол падения 1° отображено на рис. 3.
Анализ графиков (рис. 1,2,3) и рассчитанных зависимостей проявления опорного давления (1,2, 3) [1,2,3,9,12,13]:
а = 1,36л: + 34.91, (1)
а = 2,004х + 30,15 , (2)
а = 33,89* + 1441 , (3)
позволяет сделать вывод, что в выемочном столбе, на штреках и в демонтажной камере горное давление имело знакопеременный характер. Кроме того, была выявлена тенденция к его повышению с увеличением глубины залегания пласта и в связи с наличием значительных площадей ЗПГД. Всё это приводило к крупноблочному обрушению пород кровли в демонтажной камере №
. ¡fe.il« НШ ну гс-лов ПО ДЛМЖ ДЕ IIО НТВ It! ПО Н
шивры N1 1324. и - Л нк низ |Вел m Hie полов по дл нк
ДЕ1ЮН1ВЖНОН Hl ue puNil324. u I
O 15 30 С 60 75 90 105 120 135 ISO 165 130135 210 23 ЭЮ 35 30 35 SO Точи по дл и he ^:штв>кшйии:рь1Л q'iii 132 м
Рис.3. Распределение образования куполов по длине демонтажной камеры № 1324
от в/ш № 1324. Угол падения 1° Fig. 3. Distribution of dome formation along the length of dismantling chamber No. 1324from air gate No.
1324. The angle of inclination is 1°
Величина смещений пород кровли и почвы к/ш №1325 в по всей длине выработки, мм
»Величинасмещений пород кровли и почвы к/ш№1325 в прнвякзке к глуби залегания выработки, мм
- Л и н ей н ая (Велнч и н а см ещен и и п оро; кровли и почвы к/ш№1325 впривякз глубине залегания выработки, мм)
Глубина залегания выработки,м
Рис.5. График проявления вертикальных смещений в кровле и почве по всей длине конвейерного
штрека Ml325. Угол падения от 2-4° Fig. 5. The scheme of vertical displacement in the roof and floor along the length of conveyor gate No. 1325.
The angle of seam inclination is 2 to 4°
Точка по длине демонтажной камеры от к/ш 1325,м
> Велнчи н а куполов по дли н е дем онтажн ой камеры№1325 м
Л и н ей н ая (Велич и н а куполов по дли н е демонтажи où камеры№1325,м)
Рис. 6.Распределение образования куполов по длине демонтажной камеры № 1325 от конвейерного
штрека № 1325. Угол падения 2° Fig. 6. Distribution of dome formation along the length of dismantling chamber No. 1325from conveyor gate
No. 1325. The angle of inclination is 2°
1324.
2. Демонтажная камера №1325
Следует отметить, что при ведении демонтаж-ных работ происходили вывалы породы. Они носили локальный характер. Высота куполов не превышала 2,0м. Это свидетельствует об устойчивом состоянии приконтурного массива и незначительном расслоении пород непосредственной кровли.
График вертикальных смещений пород кровли и почвы на к/ш №1325 в зависимости от глубины заложения выработки изображен на (рис.4).
Анализируя данный график можно сделать вывод, что смещения не превышали критических величин и находились в диапазоне 28-70 мм. Их увеличение происходит в зонах ПГД и снижаются
в зонах разгрузки.
Распределение куполообразования по длине демонтажной камеры № 1325 от к/ш № 1325, угол падения 2°. отображено на рис. 6.
Куполообразование носило эпизодический характер. Высота куполов не превышала 2 м.
Анализ графиков (рис. 4,5,6) и рассчитанных зависимостей проявления опорного давления формулы (4, 5, 6) [1,2,3,9,12,13]:
а = 0,025* + 1,028 , (4)
а = 1,642* + 44,72 , (5)
а = 3,480* + 913,6 , (6)
позволяет сделать вывод, что в выемочном столбе, на штреках и в демонтажной камере горное давление имело знакопеременный характер. Была выявлена тенденция к его снижению. Это
2500
0 H-1-1-1-1-1-1-1
0 50 100 150 200 250 300 350
Точка по длине демонтажной камеры отк/ш 1325,м
Рис. 6.Распределение образования куполов по длине демонтажной камеры № 1325 от конвейерного
штрека № 1325. Угол падения 2° Fig. б. Distribution of dome formation along the length of dismantling chamber No. 1325from conveyor gate
No. 1325. The angle of inclination is 2°
■ Вертикальные смещения в прнвяэк< глубине расположен ня выработки, t.
-Линейная (Вертикальные смещение прнвя зке к глубине расположения выработки,мм)
Глубина залегание выработки,м
Рис. 7. График проявления вертикальных смещений на в/ш № 1362 при изменении глубины заложения выработки от 120 до 150 м. Угол падения 3° Fig. 7. The scheme of vertical displacement at air gate No. 1362 at a change of the depth of the gate development from 120m to 150 m. The angle of seam inclination is 3°
способствовало уменьшению высоты куполов до 2 м. С увеличением глубины залегания пласта и в связи с наличием значительных площадей ЗПГД давление возрастало.
Демонтажная камера № 1362
Длительный срок поддержания камеры явился причиной ухудшения прочностных характеристик деревянного перекрытия, его разрушения при извлечении секций крепи, значительного куполооб-разования и увеличения сроков демонтажа до 65 дней.
График вертикальных смещений пород кровли и почвы на в/ш № 1362 в зависимости от глубины заложения выработки изображен на рис. 7.
В итоге наблюдения показали, что процесс подготовки Д.К. и последующий период до начала демонтажа не сопровождались: увеличением нагрузки на крепь, деформациями крепи выработки, отслоением пород, отжимом в бортах. Это подтверждается незначительными смещениями - (22-
49) мм. Величина смещений пород кровли и почвы в/ш № 1362 по всей длине выработка оображе-на на рис. 8.
Анализируя данные графика, можно сделать вывод, что при приближении к ЗПГД и к демонтажной камере величина смещений увеличивалась. Это объясняется повышением напряженного состояния горного массива в этих зонах.
Распределение куполообразования по длине демонтажной камеры № 1362 от в/ш № 1362, угол падения 5° отображено на рис. 9.
Анализ графиков (рис.7,8,9) и рассчитанных зависимостей проявления опорного давления формулы (7, 8, 9) [1,2,3,9,12.13]:
о = 1,225* + 21,06 , (7)
а = 1,3535* + 31,56 , (8)
а = 37,72* + 510 , (9)
показывает, что в выемочном столбе, на штреках и в ДК горное давление имело знакопеременный характер и резко увеличивалось при подходе
• Вертикальныесмещения кровли в 1362 от устья до демонтажи ой кал 1362, мм
-Линейная (Вертнкальныесмещен! кровли в в/ш 1362 от устья до д ем он таж н ой к а м еры 1362, м м)
1400
Длина выработки, м
Рис. 8. График проявления вертикальных смещений в кровле и почве по всей длине вентиляционного
штрека №1362. Угол падения 2-4 ° Fig. 8. The scheme of vertical displacement in the roof andfloor along the length of air gate No. 1362. The
angle of seam inclination is 2 to 4°
1200
1000
5
с
800
600
400
200
» Величина выволов пород кровли демонтажной камере N»1362,мм
Линейная (Величина выволов пор кровли в демонтажной камере №1362,мм)
50 100 150 200
По дойне демонтажной камеры №1362 от в/ш№1362,м
250
Рис. 9. Распределение образования куполов по длине демонтажной камеры № 1362 от в/ш № 1362.
Угол падения 5°
Fig. 9. Distribution of dome formation along the length of dismantling chamber No. 1362from air gate No.
1362. The angle of inclination is 5°
Величина смещений пород кровли и почвы к/ш №1390 в при вязке к глубине залегания выработки,
мм
205 210 215 220 225 Глубина залегания выработкам
235
■ Величина смещен и и пород кровли и почвы к/и№1390 в привякзкек глубине залегания выработки, мм
- Л и н ей н ая (В ел и ч и н а см ещен и й п ород кровли и почвы к/ш№1390 в привякзкек глуби не залегания выработки, мм)
Рис. 10. График проявления вертикальных смещений на к/ш № 1390 при изменении глубины заложения выработки, мм
Fig. 10. The scheme of vertical displacement in conveyor gate No. 1390 with the change of the depth of the
gate development, mm
Вертикальные смещения пород кровли и почвы по всей длине к/ш1390,мм
400 600
Длина выработкам
1000
-Вертикальныесмещення в кровле к/ш1390
- Л и н ей н ая ¡Верти к аль и ые см ещен и я кровле к/ш1390)
Рис.11. График проявления вертикальных смещений в кровле и почве по всей длине конвейерного
штрека №1390. Угол падения 3° Fig. 11. The scheme of vertical displacement in the roof and floor along the length of conveyor gate No. 1390.
The angle of seam inclination is 3°
3000
■ Величина куполов по длине демонтажи камеры №1390, м
-Линейная ¡Величина куполов подлине д ем он таж н ой к а м еры N° 1390, м )
350
Подлине демонтажной камеры отк/ш 1390,м
Рис. 12. Распределение образования куполов по демонтажной камере №1390, от конвейерного штрека № 1390. Угол падения 1° Fig. 12. Distribution of dome formation along the dismantling chamber No. 1390from conveyor gate No.
1390. The angle of inclination is 1°
лавы к зонам ПГД. Кроме того проявлялась положительная корреляционная связь его увеличения с глубиной залегания выработки. В демонтажной камере № 1362 опорное давление проявило себя, при подходе лавы значительным куполообразова-нием в середине демонтажной камеры, при последующем постепенном снижении объемов вывалов к штрекам.
4. Демонтажная камера №1390
При ведении демонтажных работ вывалы породы носили локальный характер. Высота куполов не превышала 2 м. Это свидетельствует об устойчивом состоянии приконтурного массива и незначительном расслоении пород непосредственной кровли.
График вертикальных смещений пород кровли и почвы на к/ш № 1390 в зависимости от глубины заложения выработки изображен на рис. 10.
Анализ графика показывает, что смещения изменяются в пределах 45-75 мм. Минимум наблюдался при выходе из ЗПГД, максимум к зонам формирования опорного давления у сбоек ДК № 1390.
Вертикальные смещения пород кровли и почвы по всей длине к/ш 1390, мм представлены на рис. 11.
Максимально активное обрушение пород кровли с образованием куполов по демонтажной камере №1390 происходило в средине выработки. На сопряжениях демонтажной камеры со штреками подобных явлений не наблюдалось (рис. 12).
Анализ графиков (рис. 10, 11, 12) и рассчитанных зависимостей проявления опорного давления формулы (10, 11. 12) [1,2,3,9,12,13]: а = 1,642* + 44,72 , (10)
а = -0,505* + 43,69, (11)
а = 22,61* + 1083 , (12)
позволяет сделать вывод, что в выемочном столбе лавы, на штреках и в демонтажной камере горное давление имело знакопеременный характер. Наблюдалась тенденция к его снижению по длине выработки, однако при подходе к зонам ПГД зафиксировано резкое повышение. Оно возрастало и с увеличением глубины залегания выработки. При подходе очистного забоя к демонтажной камере на 70 % её протяжённости наблюдалось интенсивное обрушение пород кровли и ку-полообразование,. Причём наиболее активно в
средине камеры.
Для решения поставленной задачи, используя гипотезу плит, определим показатели опорного давления (нагрузки), возникающего в исследуемых демонтажных камерах [1-6,9,12-15]. Определяя величины констант, используемых в формулах (1-12), рассчитаем нагрузки в демонтажных камерах, т.к. именно в них, происходит куполообразо-вание, что значительно усложняет процесс демонтажа оборудования.
Максимальная интенсивность нагрузки для ДК зависит от угла обрушения, изменяющегося в пределах 5=60-85°, и определяется по формуле: Ян = 0,5 УсрМдб
(13)
qн = 0,5 • 2,3 ■ 6 • гд60° = 11,73т/м2
Максимальная величина Сй - опускание среднего шарнира при соответствующих qн = 11,73 и пределе прочности непосредственной кровли (Тпчсж = 40-50 МПа определяется по формуле:
(14)
где к безразмерный коэффициент, получаемый опытным путем (к = 0,4): Нн - мощность непосредственной кровли (1гн= 4 м). Тогда Ся = 2,35 м., что вполне соответствует средним величинам высоты куполов в исследуемых ДК №№ 1324, 1325, 1362, 1390.
Таким образом, учитывая факты проявления горного давления в ДК №№ 1324, 1325, 1362, 1390, по результатам проведенного анализа их подготовки, можно сделать следующие выводы:
1. При заблаговременной подготовке ДК в результате повышенного горного давления, в породах непосредственной и основной кровли пласта, над заранее пройденной выработкой, происходит расслоение пород;
2. При расчете крепи ДК не учитывается величина опорного давления от приближающегося очистного забоя;
3. Отсутствует необходимые измерения величины максимального опорного давления впереди очистного забоя и шага обрушения основной кровли. Существующие методики расчета шага обрушения основной кровли не дают точного результата из-за разнообразия горно-геологических условий;
4. Формирование демонтажной камеры очистным забоем является наиболее приемлемым вариантом;
5. Для более точного определения шага обрушения кровли и нагрузки на перекрытия секций необходимо оснащать все приобретаемые мех-комплексы автоматизированной системой контроля воздействия горного давления на элементы крепи.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Указания по управлению горным в очистных забоях под (над) целиками и краевыми частями при разработке свиты пластов мощностью до 3,5 м и с углом падения до 35°.Ленинград : ВНИМИ, 1984. - 59
2. Борисов, A.A. Механика горных пород и массивов. - М. : Недра, 1980. - 360 с.
3. Черняк, И.Л. Управление горным давлением в подготовительных выработках глубоких шахт / И. Л. Черняк, Ю. И. Бурчаков - М. : Недра, 1984. - 304 с.
4. Слесарев В. Д. Определение оптимальных размеров целиков различного назначения - М. : Углете-хиздат, 1948.
5. Бублик, Ф.П. К вопросу определения нагрузки на предохранительные и барьерные целики / Ф. П. Бублик, Г. А. Иванов, А. В. Плахов // Уголь. 1974. - № 2. - С. 3-5.
6. Гмошинский В.Г. Горное давление на пологий угольный пласт в окрестности выработок. Уголь, 1957, № 6. - С 16-23.
7. Климов, В.В. Исследование влияния опорного давления, формируемого очистным забоем на состояние прилегающих горных выработок в условиях отработки угольных пластов средней мощности на шахтах ОАО «СУЭК-Кузбасс» как в нисходящем, так и в восходящем порядке на примере отработки запасов угля в границах шахтного поля шахты «Полысаевская» / В. В. Климов, А. В. Ремезов // Вестник РАЕН ЗСО - выпуск 15. 2013. - С. 30-38.
8. Горное давление. Его проявления при ведении горных работ в массиве горных пород / А. В. Ремезов, И. К. Костинец, В. Г. Харитонов, Н. В. Рябков, А. И. Жаров, В. В. Климов, И. Л. Харитонов, С. В. Новоселов / Кемерово. -2013.-681 с.
9. Геомеханика / П. В. Егоров, Г. Г. Штумпф, А. А. Ренев [и др.] // Гос. учреждение Кузбас. гос. техн. ун-т. - Кемерово. 2002. - 339 с.
10. Рациональные способы и средства охраны выемочных выработок в очистных забоях / М.И. Сере-денко, А.П. Егоров, A.B. Ремезов и др. // Технологические процессы и механизация отработки угольных пластов Кузбасса: Сб. науч. тр. / КузНИУИ. - Прокопьевск, 1990. - С. 157-164.
11. Ремезов A.B. Исследования проявления горного давления при работе спаренных лав на шахте «Октябрьская» ПО «Ленинскуголь» / A.B. Ремезов, Ю.Г. Зельцер, A.M. Бонин // Совершенствование тех-
нологии отработки угольных месторождений Кузбасса: Сб. науч. тр. / Ассоциация «Кузбассуглетехноло-гия». - Кемерово, 1991. - С. 108-115.
12. Беляев, A.M. Сопротивление материалов. - М. : Недра, 1965. - 856 с.
13. Oskar Jacobi. Praxis der Gebirgsbeherrschung - Vertag Gluckauf GmbH, Essen, 1981. - 568 s.
14. Knissel W., Linzig H. J. Verlegung der Abbaustrecken drukentlastete Zonen. Steinkohlenbergverk der Zukunft. - Essen, Bergbau-Forschung, 1977.
15. Leonhardt J. Vorlaufige Richtlinein zur Anwendung des Prallhammers. - Mitt. Aus dem Markscheidewesen, 1965, Bd. 72, S. 127 - 139.
REFERENCES
1. Directions for to management mountain in breakage faces under (over) pillars and regional parts by working out of retinue of seams by power to 3,5 m and with an angle of incidence to 35 Leningrad: LISTEN, 1984. -59 p.
2. Borisov, A.A. Rock mechanics and files. - M: Bowels, 1980. - 360 p.
3. Chernjak, I.L. management a rock pressure in development openings of deep pits /1. L. Chernjak, Ju. I. Burchakov - M: Bowels, 1984. - 304 p.
4. Slesarev V. D. Definition of optimum sizes it is whole of different function - M: Ugletehizdat, 1948.
5. Bublik, F. P. To a question of definition of loading on safety and barrier pillars / F. P. Bublik, G.A.Ivanov, A. V.Plahov//Coal. 1974. - № 2. - p. 3-5.
6. Gmoshinsky V. G. Rock pressure on a flat coal seam in a neighbourhood of developments. Coal, 1957, № 6. -P 16-23.
7. Klimov, V. V. Issledovanie of agency of the bearing pressure formed by a breakage face on a condition of adjoining mine workings in the conditions of working off of coal seams of average power on pits of Open Society "SUEK-KUZBASS" both in descending, and in an ascending order on an instance of working off of stocks of coal in boundary lines of a mine field of pit «Polisaevsky» / V.V.Klimov, A. V.Remezov//the Bulletin of Russian Academy of Natural Sciences ZSO - exhaustion 15. 2013. - p. 30-38.
8. A rock pressure. Its developing processes at conducting mountain works in a rock mass / A. V.Remezov, I.K.Kostinets, V.G.Haritonov, N. V.Rjabkov, A.I.Zharov, V.V.Klimov, I.L.Haritonov, S. V.Novoselov / Kemerovo. - 2013. - 681 p.
9. Geomechanics / P.V.Egorov, G.G.Shtumpf, A.A.Renev [etc.]//State Establishment Kuzbas. The state technical university. - Kemerovo. 2002. - 339 p.
10. Rational ways and means of protection of developments in breakage faces / M.I.Seredenko, A.P.Egor, A.V.Remezov, etc.//Processes and mechanisation of working off of coal seams of Kuzbas: the Collector of proceedings / KuzNIUI. -Prokopevsk, 1990. - p. 157-164.
11. Remezov A.V.research of a rock pressure manifestation at work of the paired walls on pit «October« ON "Leninskugol" / A.V.Remezov, JU.G.Zeltzer, A.M.Bonin//Perfection of production engineering of working off of coal deposits of Kuzbas: the Collector of proceedings / Association « Kuzbassugleteshnologija». - Kemerovo, 1991. -p. 108-115.
12. Beljaev A. M. Resistance of materials. - M: Bowels, 1965. - 856 p.
13. Oskar Jacobi. Practice Gebirgsbeherrschung - Vertag Gluckauf GmbH, meal, in 1981. - 568 p.
14. Knissel watt., Linzig C.Dzhoul. A lining of extraction galleries drukentlastete zones. Steinkohlenbergverk the future. - meal, mineral industry research, in 1977.
15. Leonhardt J. Vorlaufige Richtlinein to a rock bump explanation. - Mitt. From mine surveying, in 1965, т. 72, p. 127 - 139.
Поступило в редакцию 22.08.2018 Received 22 August 2018
