CC BY
30
DOI: 10.26730/1999-4125-2018-4-65-74 УДК 622.831.1
ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗКИ У ГРАНИЦЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОГО ЦЕЛИКА В ЗОНЕ ФОРМИРОВАНИЯ ДЕМОНТАЖНОЙ КАМЕРЫ ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ
STUDY OF LOAD DISTRIBUTION AT THE BORDER OF THE PROTECTIVE PILLAR IN THE ZONE OF DISMANTLING CHAMBER FORMATION
BY A PRODUCTION FACE
Ремезов Анатолий Владимирович,
д.т.н. проф. кафедры ГМиК, e-mail: [email protected]
Anatoly V. Remezov, Dr. Sc. (Engineering), Professor Торро Виктор Оскарович, ст. преподаватель e-mail: [email protected] Victor О. Torro \ Senior lecturer Кузнецов Евгений Владимирович, к.т.н. заместитель директора, Yevgeni V. Kuznetsov, С. Sc. (Engineering), Deputy Director
Кузбасский государственный технический университет имени Т Ф. Горбачева. Россия, 650000, г. Кемерово, ул. Весенняя, 28
T.F. Gorbachev Kuzbass State Technical University, 28 street Vesennyaya, Kemerovo, 650000, Russian Federation
Аннотация: При отработке мощных пологих угольных пластов длинными очистными забоями в настоящее время проблемным является вопрос о месте заложения демонтажной камеры. Это особенно актуально в связи с необходимостью поддержания демонтажной камеры в соответствии с требованиями правил безопасности, в том числе и при формировании её очистным забоем, для обеспечения безопасного и эффективного выполнения работ по демонтажу оборудования.
Выбор места заложения определяется рядом факторов в частности распределением нагрузки у границы предохранительного целика в зоне формирования демонтажной камеры очистным забоем. Исследование этого вопроса является целью данной работы.
Суть метода исследований состоит в том, что используя натурные исследования, инструментальные измерения и теорию волнообразного распространения опорного давления впереди очистного забоя, по эмпирическим кривым грузовой площади от зависающих консолей можно определить действительный шаг обрушения основной кровли и суммарное опорное давление в системе: «завал - де-монтажная камера - предохранительный целик»
На базе полученных результатов исследований с учётом параметров опорного давления, нормативных размеров предохранительных целиков, размеров демонтажной камеры был разработан алгоритм выбора оптимального места заложения демонтажной камеры при формировании её очистным забоем.
Применение разработанной формы расчёта оптимального увеличения ширины целика для увеличения его прочности, послужит основой для успешной реализации технологии формирования демонтажной камеры с помощью очистного забоя.
Ключевые слова: горное давление, предохранительный целик, размеры целика, демонтажная камера, кровля пласта, шаг обрушения кровли, глубина расположения выработки, очистной забой.
Abstract: When mining powerful flat coal seams by long walls, the issue of locating a dismantling chamber becomes problematic. This is especially important due to the need to maintain the dismantling chamber in accordance with the requirements of safety regulations, including when it is formed by a production face, to ensure
safe and effective performance of equipment dismantling.
The choice of the chamber location is determined by a number of factors, in particular, by the load distribution at the border of the safety pillar in the zone of the dismantling chamber formation by a production face. The purpose of this work is to study this issue.
The essence of the study method is that using full-scale studies, instrumental measurements and the theory of wave-like propagation of the abutment pressure ahead of the production face, the empirical curves of the loading area from the hanging consoles make it possible to determine the actual increment of the main roof caving and the total abutment pressure in the system: "gob - dismantling chamber - safety pillar".
Based on the results of the study, the parameters of the abutment pressure, the standard sizes of safety pillars, and the dimensions of the dismantling chamber, the algorithm was developed for selection of the optimal location for the dismantling chamber when it was formed by a production face.
Application of the developed form for the calculation of optimum increase in the width of the pillar to improve its strength presents the basis for successful implementation of the techniques for formation of the dismantling chamber using the production face.
Key words: rock pressure, protective pillar, pillar dimensions, dismantling chamber, seam roof, roof caving increment, depth of the mine working location, production face.
Для определения ширины целиков используются различные формулы, которые оценивают прочностные характеристики целиков с учётом прилегающей нагрузки и теоретических формул прочности, что позволяет дать только приближенную оценку их устойчивости [1-8,10,11,13-15].
Наиболее приемлемой для определения ориентировочной ширины целика - Ьор , является формула, предложенная A.A. Борисовым [5]. В ней расчет несущей способности целика и эпюры нагрузок зависят от параметров целика Ь, а расчет нагрузки (Pj) на целик предлагается производить на основании геологического разреза для конкретных условий по формуле:
Pt=\4tk, (1)
где q— нагрузка на i- ый мост породы, включая ее собственный вес:
Li - шаг обрушения /- ой породы-моста, определяется по формуле (2).
В случае, когда деформируемость краевой зоны пласта значительная, рекомендуется определять шаг обрушения основной кровли по формуле
[5]:
(2)
Где ^-мощность пород кровли i-ro участка м: Оприз-предел прочности на изгиб МПа; q3aK- закрепляющая нагрузка МПа; qг равномерно распределённая нагрузка i-ro участка Мпа; \j/-параметр, определяемый опытным путём.
Влияние q3aK даст значительное снижение несущей способности уже при:
Язак. > °'lönp ■СЖ. ' (3)
Известно, что консольная плита(или балка) полностью теряет свою несущую способность при:
Язак. > 0,8<7пр
.СЖ. 5 (4)
Где <тПр.сж. - предел прочности на сжатие, Мпа.
Отрицательные значения полученные в результате расчёта по формуле (2) могут указывать на следующие обстоятельства:
1. Слой, принимаемый на основании геологического разреза за основную кровлю, в действительности ею не является и в данных условиях не обладает достаточной несущей способностью:
2. Значения параметров входящих в формулу (2), определены неверно [5].
Предлагается ориентировочную ширину целика определять по формуле:
(5)
_ Ycp.H2ctgS+XiPi
fonn.c;
"/ср."
Где 8 - угол обрушений (разломов), 8 = (50 -г 70)° ; ( - коэффициент ползучести при сжатии (1,2-1,5); уСр. ~ средний объёмный вес налегающих пород т/м3; Н - глубина отработки м. [5].
Для получения реальной величины нагрузки от зависающих консолей пород основной кровли, возникающей в месте взаимовлияния демонтаж-ной камеры и целика, предлагается учитывать ее по грузовой площади. То есть, расчет уточненных параметров предохранительного целика у границы отработки выемочного столба, должен учитывать нагрузку от зависающих консолей, рассчитанную по эмпирической кривой типа:
у = ах2 + Ьх — с , (6)
где х - длина активного взаимовлияния де-монтажной камеры и предохранительно целика, с - мощность пласта, а, Ь - коэффициенты определяющие параметры кривой грузовой площади, которая рассчитывается по определенному интегралу:
^п = /01/2[(ах2 + Ьх - с ) - *] • бх, (7)
Таблица 1. Сравнительная оценка параметров предохранительных целиков в уклонном поле 18-2 пла ста «Толмачёвский» по плану шахты и по модели А. А. Борисова
Table 1 Comparative estimation of protective pillars parameters in the dip-working panel 18-2 of Seam "Tolmachyovsky" in accordance with the mine plan and A. A. Borisov's model
1 2 3 4 5 6
Между ДК 18-6 и 18-2бис вентиляци- 1° 6° 384 30 34,02356357
онным уклоном
Между ДК 18-8 и 18-2бис вент, укло- 1° 6° 417 40 40,60465679
ном
Между ДК 18-10 и 18-2бис вент. укло- 1° 6° 457 50 48,09069487
ном
Между ДК 18-27 и 18-2 путевым 1° 12° 436 100 45,8984869
уклоном
Между ДК 18-29 и 18-2 путевым 1° 10° 436 100 45,73538907
уклоном
Между ДК 18-31 и 18-2 путевым 1° 12° 466 110-125 52,731095
уклоном
Примечание: 1 - Местонахождение целика; 2 - Угол наклона пласта по простиранию, град; 3 - Максимальный угол падения пласта, град; 4 - Глубина заложения от поверхности, м; 5 - Ширина принятая шахтой в плане, м; 6 - Ширина, рассчитанная по модели А. А. Борисова с уточнением параметров целика, м
Трещина в основной кровле Кривая суммарной грузовой площади
Рис. 1. Общий случай формирования опорного давления в системе «завал - демонтажная камера - предохранительный целик» при соотношении между длиной шага обрушения основной кровли и пролетом демонтажной камеры Lo6: 1Д К > 0,3 — 0,5 (9) (вертикальный разрез по простиранию пласта) Fig. 1 The general case of abutment pressure formation in the system «gob - dismantling chamber -protective pillar» at a relationship between the length of the main roof caving increment and the dismantling chamber span Lcol: Ldch > 0,3 — 0,5 (9) (a vertical section on the strike of the seam)
Для повышения достоверности результатов, предлагается производить более точный расчет характера распределения нагрузки на целик по
формуле (5). Сравнительная оценка параметров предохранительных целиков в уклонном поле 18-2 пласта «Толмачёвский» по различным методам
Рис. 2. Кривая грузовой площади у=ахА2+Ьх-с (6) в зоне влияния опорного давления от очистного забоя, при формировании им демонтажной камеры у предохранительного целика, при мощности
пласта m
Fig. 2. Curve of the loading area у=ахЛ2+Ьх-с (6) in the zone of abutment pressure impact from the production face when it is used to form the dismantling chamber by a protective pillar, at seam thickness m
приведена в табл. 1.
В западной части уклонного поля 18-2 пласта Толмачёвский, наблюдается совпадение по ряду параметров целиков. Эти параметры шахтой были определены по оригинальным материалам исследований [9]. При этом расчетная глубина расположения выработки принята Нр = 500 м, при минимальном расчетном сопротивлении пород сжатию на контуре выработки с жесткой крепью =20 МПа. В итоге ширина угольных целиков, при углах до 35° и среднеобрушающихся породах основной кровли составила 110 м. Шахтой же ширина целиков, расположенных на глубине 500 м, принята равной 125 м. Тем не менее, даже при увеличенных размерах целиков, имелись проблемы по управлению горным давлением. Для разработки мер по его снижению были проведены натурные исследования в действующем очистном забое, с целью определения действительного шага обрушения основной кровли.
Исходя из этого, в работе рассмотрены возможные варианты соотношения шага обрушения активной кровли и ширины демонтажной камеры на границе с предохранительным целиком в привязке к конкретным горно-геологическим условиям. Уточнение эпюры распределения нагру зки для характерных случаев, выполняется с учетом соотношения размеров краевой зоны и ширины целика, которое может быть:
Ъ > Ькр , Ь » Ькр , Ъ = 2Ькр , Ъ < 6кр., (8)
В процессе рассмотрения решается задача по определению Яс - равнодействующей силы давления у границы отработки выемочного столба с учетом активной зоны воздействия слоев непосредственной и основной кровли. Эпюра фактического давления может иметь три характерные конфигурации в зависимости от длины шага обрушения основной кровли и его соотношения с пролетом демонтажной камеры. Ширин}' демон-
тажной камеры предлагается считать константой (¿дк = 1050 мм ><7 ~ 7,4 м). Рассмотрим в соответствии с (8) три основных случая (рис. 1-3).
- равнодействующая силы давления с учетом активной зоны воздействия слоев непосредственной и основной кровли, Т - горизонтальные силы распора блоков непосредственной кровли
Основная задача это определение Яс. Решение данной задачи требует определения параметров уравнения суммарной грузовой площади (6) , которое в соотношении (9) (рис. 1) в графическом выражении имеет форму параболы. Схема расчета приведена на рис. 2.
Согласно рис. 2 равнодействующая нагрузка Яч будет равна:
= А, (Ю)
Площадь Бп может быть вычислена с помощью определенного интеграла:
5П = $10,2(ах2 + Ъх - с) • йх, (11)
Максимальный изгибающий момент в точке, отстоящей на расстоянии / от уклона в зоне влияния очистного забоя, при формировании им демонтажной камеры, и предохранительного целика определится из выражения:
М(х) = -/?,■/ (12)
Следует отметить, что эмпирические параболы грузовой площади в зависимости от конкретных горно-геологических свойств кровли и конкретных размеров камер и целиков, будут иметь различные формы и параметры. Их построение рекомендуется осуществлять на основании геологического разреза, выполненного для конкретных условий.
Для второго случая, Яс при увеличении опорного давления в боковых зонах демонтажной камеры, будет иметь форму грузовой кривой, при этом длина шага обрушения основной кровли с пролетом демонтажной камеры находится в соот-
Рис. 3. Общий случай формирования опорного давления в системе «завал - демонтажная камера -предохранительный целик» при соотношении длины шага обрушения основной кровли и пролета
демонтажной камеры Lo6 : ¿д к < 1 Fig. 3. The general case of abutment pressure formation in the system «gob - dismantling chamber -protective pillar» at a relationship between the length of the main roof caving increment and the dismantling
chamber span LCoi.'^d.ch. ^ 1
Оптимальная линия начала заложения
Уг = агх2 + Ьх - с
Граница предохран ительного целика
^ Перемещение волны г опорного давления в глубь целика
Точка максимальной разгрузки в центре демонтажной камеры
Рис. 4. Грузовая площадь, сформированная путём суммирования двух площадей, ограниченных параболами у1 = ахх2 + Ьх — с (14), у2 — а2х2 + Ьх — с (15) и уравнением мощности пласта у = т, в зоне влияния опорного давления от очистного забоя, при формировании им демонтажной камеры у
предохранительного целика Fig. 4. The loading area generated by summation of two areas, restricted by parabolas yx = a±x2 + bx — с (14), y2 = a2x2 + bx — с (15) and the seam thickness equation y = m, in the zone of abutment pressure impact from the production face when it forms the dismantling chamber near a protective pillar
ношении ¿об.: ¿дк. < 1 (13). Кривая суммарной грузовой площади, будет представлять из себя две параболы. Их построение начинается с точки по оси ординат, соответствующей по значению мощности пласта (постоянная с) (рис. 3).
Схема расчета грузовой площади приведена
на рис. 4.
Согласно рис. 4 равнодействующая нагрузка
Яц в точке х = - будет смещена, поскольку возникают неравномерные нагрузки по линиям завал -демонтажная камера и демонтажная камера-целик.
Её величина в этой точке может быть определена по формуле: = , (16). Причём на кромке последнего возникают большие нагрузки от опорного давления. Перемещение максимума опорного давления к центру целика обеспечивается порядком формирования и определением места заложения демонтажной камеры, соотношением шага обрушения и ширины демонтажной камеры, а также увеличением ширины целика. Кроме того необходимо учитывать, что процессы сдвижений активной кровли и прироста нагрузки на целик в момент оформления демонтажной камеры не являются мгновенными. Исследования показывают, что для уменьшения отрицательного влияния опорного давления на состояние кровли демонтажной камеры и целика, связанного с перемещением максимума опорного давления к центру целика, происходящего в момент оформления демонтажной камеры, необходимо регулировать скорость подвигания очистного забоя в эффективных пределах.
Суммарная площадь & определится по сумме определенных интегралов от эмпирических кривых, где с - равна мощности пласта:
= ^/2(агх2 + Ьх-с)-Лх + 1^\а2х2 + Ьх — с) • с1х(11)
В данном случае границы уклона рассматриваются как постоянная величина. Поэтому линей-
ные длины в системе завал - демонтажная камера - целик, уменьшаются на АЬ. Следовательно, принимаемое в данном случае плечо равнодействующей 12 - будет меньше на Д&/2.
В этом случае, изгибающий момент от зависших консолей в месте заложения демонтажной камеры, отстоящей на расстоянии bopt (оптимальной ширины целика) от уклона, в зоне влияния демонтажной камеры и предохранительного целика будет меньше и определится из выражения: М(х) = -Rq • /2
(18)
Для третьего случая формирования опорного давления в системе «завал - демонтажная камера -предохранительный целик» при соотношении длины шага обрушения основной кровли и пролета демонтажной камеры Lo6: ¿д к > 1 (19), форма суммарного опорного давления имеет вид, см. рис. 5 (разрез по простиранию пласта).
В данном случае эмпирическая кривая также может быть выражена уравнением у = ах2 + Ьх - с (6). Однако, при этом длина консоли обрушаю-щихся пород основной кровли будет значительно больше. Консоль будет зависать над всей демонтажной камерой и одним концом опираться на породы завала, а другой защемляется в породах основной кровли. Поэтому основная зона взаимовлияния определяется длиной шага обрушения основной кровли, который составляет, как мини-
ИИИИИММНИИиИИ^И
Трещина в основной кровле
Рис. 5. Общий случай формирования опорного давления в системе «завал - демонтажная камера -предохранительный целик» при соотношении длины шага обрушения основной кровли и пролета демонтажной камеры Lo6 : ЬД К > 1 Fig. 5. The general case of abutment pressure formation in the system «gob - dismantling chamber - protective pillar» at a relationship between the length of the main roof caving increment and the dismantling
chamber span Lcol \ Ld ch > 1
Рис. 6. Схема поперечных сил и эпюра моментов для плиты размером I при неравномерном распределении сил давления q в зоне повышенных напряжений при формировании демонтажной камеры
очистным забоем
Fig. 6. The scheme of lateral forces and moment curve for a plate of size I at non-uniform distribution of pressure forces q in a zone of increased stresses at formation of the dismantling chamber by a production
face
мум, 20 м, а высота грузовой кривой определяется мощностью основной кровли см. (рис. 5). Зависшая плита из пород основной кровли, опирающаяся в завале на обрушенные породы непосредственной кровли, создаёт неравномерную нагрузку по кривой суммарного опорного давления. Схема поперечных сил Q(x) и эпюра изгибающих моментов М(х) для плиты размером / при неравномерном распределении сил давления q в зоне повышенных напряжений при формировании демонтажной камеры очистным забоем приведена на рис. 6.
Здесь кривая A-B-C-D-F, показывает закономерность изменения q{x) и называется грузовой линией [5], а площадь ограниченная этой кривой носит название грузовой площади. Изгибающий момент в том же сечении может быть вычислен по формуле:
М(хх) = -Rq ■ хг
(20)
Согласно [12], изгибающий момент от неравномерно распределенной нагрузки равен грузовой площади лежащей по одну сторону от сечения, умноженной на расстояние от центра тяжести этой площади, до рассматриваемого сечения (плечо равнодействующей).
Равнодействующая нагрузка Яя в точке х = I / 2 в данном случае может быть рассчитана по формуле (10), а площадь по определенному интегралу (7).
Максимальный изгибающий момент в точке, отстоящей на расстоянии
О — ~2~) от У™0«3' находящейся в зоне влияния демонтажной камеры и предохранительного целика, определится по формуле (12).
В итоге, используя натурные исследования, инструментальные измерения и теорию волнооб-
разного распространения опорного давления впереди очистного забоя, по эмпирическим кривым грузовой площади от зависающих консолей -можно определить действительный шаг обрушения основной кровли и суммарное опорное давление в системе: «завал - демонтажная камера -предохранительный целик» На базе полученных результатов исследований с учётом параметров опорного давления, нормативных размеров предохранительных целиков, размеров демонтажной камеры был разработан алгоритм выбора оптимального места заложения демонтажной камеры при формировании сё очистным забоем (Рис.7).
Форма расчёта оптимальной ширины предохранительного целика у границы отработки выемочного столба при формировании демонтажной камеры очистным забоем с использованием предлагаемого метода приведены в табл. 2.
Выводы
1. Снижение опорного давления в месте заложения демонтажной камеры достигается повышением скорости подвигания очистного забоя в момент формирования демонтажной камеры в привязке к конкретным параметрам - мощности основной кровли и шагу ее обрушения.
2. Определение шага обрушения основной кровли и максимальных изгибающих моментов, возникающих у границы предохранительного целика в системе: «завал - демонтажная камера -предохранительный целик», должно осуществляться с учётом величины опорного давления, прочности предохранительного целика и его ширины.
3. При формировании демонтажной камеры очистным забоем определение оптимального места её заложения необходимо производить с учё-
9 Проверка сходимости результат» по различным методам
10. Расчет выигрыша времени при демонтаже - At
10. Расчет потенциал!, нот увеличения побычи угля - АП
4. Расчеты шага
обрушения основной кровли
1. Расчет im лирического уравнения грузовой площали
5. Определение действительного шага обрушения основной кровли
2.Расчет максимальных изгибающих моментов М(х)
6. Расчет оптимальной ширины целика
3 Уточненный расчет параметров опорного давления
7.Решение задачи линейного iipoi раммиронання по поиску 01ГТНМВ.1Ы1010 расстояния 1.„р,
I-----------------------1
Существующие документы, ■ теории и фактически |
проведенные исследования
' Нормативные документы, регламен гирующие размеры целиков
Инструментальный метод оценки опорного давления у границы отработки выемочного столба (реиерный метод)
Геофизический метод прогнозировании оптимального места заложения демонтажной камеры
Экспериментальный метод определения шага обрушения кровли (манометры-самописцы) —¥
нет
9.Сравнение параметров по 1 различным методам |
8.Выбор оптимального месга заложения ДК у границы предохранительного целика при заданных
01раничения 1ю зависимости Lm = Ь — Ь. ■+ 4Ь —►
12.11ринять параметры ДК н кг.шкя к
_ nr:i in м ип __ __ _ _ _
I I
I I
Авторский метод выбора on i ималыюн гонки начала формирования демонтажной камеры в выемочном столбе V границы ппслохпаннтсльного целика
Начало расчета
Классические ана определения пара в кровле выемочн
штические методы шЬаетров опорного давления im столба
Классические определения пар; на границе с выр;
аналитический метод метров [угольных целиков ютанньф пространством
Рис. 7. Алгоритм выбора оптимального места заложения демонтажной камеры при формировании
её очистным забоем
Fig. 7. Algorithm for selection of an optimum location of the dismantling chamber when it is formed by a
production face
том повышения устойчивости камеры и предохранительного целика.
4. Аналитико-логическая форма расчёта оптимального увеличения ширины целика с целью повышения его прочности служит основой для успешной реализации технологии формирования
демонтажной камеры с помощью очистного забоя.
Таблица 2. Форма расчёта оптимального увеличения ширины целика
Table 2. Form of calculation of an optimum increase in the width of a pillar
1 2 3 4 5
гАЬг opt\ \Ab2 -> opt Abopt \Ab3 opt) Abopt Lopt L0pt = b + Ьд.к. + Abopt -> opt fSpi^opt\ j SP2 opt I lsP3 opt) Ç °p opt At = T-t AD = At- D AP =AD-p
1- Увеличение эффективной длины предохранительного целика, м, Д(3; 2- Увеличение прочности целика, Д£р; 3- Сокращение простоев на ликвидацию обрушений, А/, сутки; 4- Увеличение косвенной добычи от сокращения простоев, ЛИ, т; 5- Экономический эффект от рационального увеличения длины предохранительного целика, АР, руб.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Указания по управлению горным в очистных забоях под (над) целиками и краевыми частями при разработке свиты пластов мощностью до 3,5м и с углом падения до 35°.Ленинград : ВНИМИ, 1984. - 59
2. Черняк, И.Л. Управление горным давлением в подготовительных выработках глубоких шахт / И. Л. Черняк, Ю. И. Бурчаков - М. : Недра, 1984. - 304 с.
3. Слесарев В. Д. Определение оптимальных размеров целиков различного назначения - М. : Углете-хиздат, 1948.
4. Бублик, Ф.П. К вопросу определения нагрузки на предохранительные и барьерные целики / Ф. П. Бублик, Г. А. Иванов, А. В. Плахов // Уголь. 1974. - № 2. - С. 3-5.
5. Борисов, A.A. Механика горных пород и массивов. - М. : Недра, 1980. - 360 с.
6. Цымбаревич П.М. Механика горных пород. М. : Углетехиздат. 1948.
7. Геомеханика / П. В. Егоров, Г. Г. Штумпф, А. А. Ренев [и др.] // Государственное учреждение Кузбасский государственный технический университет. - Кемерово. 2002. - 339 с.
8. Гмошинский В.Г. Горное давление на пологий угольный пласт в окрестности выработок. Уголь, 1957,№6.-С 16-23.
9. Торро В О. Опыт отработки мощных пологих пластов в Кузбассе / В О. Торро. В.А. Ремезов и др. // Кемерово. ООО «ОФСЕТ» 2015. - 898с.
10. Горное давление. Его проявления при ведении горных работ в массиве горных пород / А. В. Ремезов, И. К. Костинец, В. Г. Харитонов, Н. В. Рябков, А. И. Жаров, В. В. Климов, И. Л. Харитонов, С. В. Новоселов / Кемерово. -2013.-681 с.
11. Ремезов A.B. Исследования проявления горного давления при работе спаренных лав на шахте «Октябрьская» ПО «Ленинскуголь» / A.B. Ремезов, Ю.Г. Зельцер, A.M. Бонин // Совершенствование технологии отработки угольных месторождений Кузбасса: Сб. науч. тр. / Ассоциация «Кузбассуглетехноло-гия». - Кемерово, 1991. - С. 108-115.
12. Беляев, A.M. Сопротивление материалов. - М. : Недра, 1965. - 856 с.
13. Oskar Jacobi. Praxis der Gebirgsbeherrschung - Vertag Gluckauf GmbH, Essen, 1981. - 568 s.
14. Leonhardt J. Vorlaufige Richtlinein zur Anwendung des Prallhammers. - Mitt. Aus dem Markscheidewesen, 1965, Bd. 72, S. 127 - 139.
15. Knissel W., Linzig H. J. Verlegung der Abbaustrecken drukentlastete Zonen. Steinkohlenbergverk der Zukunft. - Essen, Bergbau-Forschung, 1977.
REFERENCES
1. Directions for to management mountain in breakage faces under (over) pillars and regional parts by working out of retinue of seams by power to 3,5m and with an angle of incidence to 35 Leningrad: LISTEN, 1984. -59 p.
2. Chernjak, I.L. management a rock pressure in development openings of deep pits /1. L. Chernjak, Ju. I. Burchakov - M: Bowels, 1984. - 304 p.
3. Slesarev V. D. Definition of optimum sizes it is whole of different function - M: Ugletehizdat, 1948.
4. Bublik, F. P. To a question of definition of loading on safety and barrier pillars / F. P. Bublik, G.A.Ivanov, A. V.Plahov//Coal. 1974. -№ 2. - p. 3-5.
5. Borisov, A. A. Rock mechanics and files. - M: Bowels, 1980. - 360 p.
6.CimbarevithP. M. Mechanics rock. M: Ugletehizdat. 1948.
7. Geomechanics / P. V. Egorov, G. G. Shtumpf, A. A. Renev [etc.] // Official body the Kuzbass state technical university. - Kemerovo. 2002. - 339 p.
8. Gmoshinsky V. G. Rock pressure on a flat coal seam in a neighbourhood of developments. Coal. 1957, № 6.-P 16-23.
9. Торро V. O. Opyt of working off of powerful flat seams in Kuzbas / V.O.Torro, V.A.Remezov, etc.//Kemerovo. Open Company "OFFSET" 2015. - 898 p.
10. A rock pressure. Its developing processes at conducting mountain works in a rock mass / A. V. Reme-zov, I. K. Kostinets, V. G. Haritonov, N. V. Rjabkov, A. I. Zharov, V. V. Klimov, I. L. Haritonov, S. V. Novose-lov / Kemerovo. - 2013. - 681 p.
11. Remezov A.V. Research of a rock pressure manifestation at work of the paired walls on pit «October ON» «Leninskugol» / A. V. Remezov, JU. G. Zeltzer, A. M. Bonin//Perfection of production engineering of working off of coal deposits of Kuzbas: Сб. науч. тр. / Association « Kuzbassugleteshnologija» . - Kemerovo, 1991. - P. 108-115.
12. Beljaev A. M. Resistance of materials. - M: Bowels, 1965. - 856 p.
13. Oskar Jacobi. Practice Gebirgsbeherrschung - Vertag Gluckauf GmbH, meal, in 1981. - 568 p.
14. Leonhardt J. Vorlaufige Richtlinein to a rock bump explanation. - Mitt. From mine surveying, in 1965, т. 72. p. 127 - 139.
15. Knissel watt., Linzig C.Dzhoul. A lining of extraction galleries drukentlastete zones. Steinkohlen-bergverk the future. - meal, mineral industry research, in 1977.
Поступило в редакцию 22.08.2018 Received 22 August 2018
