CC BY
17
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
УДК: 621.3.078.4
DOI: 10.25206/1813-8225-2020-172-19-25
Р. Н. ХАМИТОВ1 В. В. АНИКИН1 В. З. КОВАЛЕВ2 А. О. ПАРАМЗИН2
1Омский государственный технический университет, г. Омск
2Югорский государственный университет, Ханты-Мансийский автономный округ — Югра, г. Ханты-Мансийск
ИССЛЕДОВАНИЕ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИХ КОМПЛЕКСОВ УСТАНОВОК ЭЛЕКТРОЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ ПРИ ВАРИАЦИЯХ ВНЕШНИХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
В статье исследованы вопросы функционирования электротехнического комплекса установки электроцентробежного насоса при вариациях внешних температурных воздействий. Построена математическая модель анализируемого комплекса с учетом тепловых нестационарных процессов. Показаны отклонения прогнозных значений выходных параметров комплекса при учете температурных воздействий. Предложено построение электромеханической системы с регулируемым погружным электродвигателем с подблоком идентификации параметров и блоком оценивания переменных состояний, что при управлении позволит учитывать внешние температурные воздействия. Ключевые слова: установка электроцентробежного насоса, погружной электродвигатель, математическая модель, тепловой нестационарный процесс.
Введение. Оборудование современных нефтяных месторождений представляет собой комплекс сложного электротехнического оборудования, рабочие характеристики которого обусловлены взаимосвязями и взаимовлиянием его составных частей. Основой этого оборудования является электротехнический комплекс УЭЦН — установка электроцентробежного насоса (electric submersible pump) (ЭТК УЭЦН). Только на территории ХМАО-Югра, где добывается около 50 % общероссийской нефти, количество эксплуатируемых УЭЦН, по косвенным оценкам, составляет более 60 тысяч. Основные ком-
поненты, составляющие УЭЦН, — нефтепромысловый трансформатор (НТ), погружная кабельная линия (ПКЛ), погружной электродвигатель (ПЭД). Непосредственная эксплуатация таких компонент УЭЦН, как нефтепромысловый трансформатор, погружная кабельная линия, погружной электродвигатель, происходит в агрессивной среде при значительных вариациях внешних температурных воздействий. В свою очередь, это приводит как к изменению рабочих характеристик, так и к неблагоприятному изменению сроков наработки на отказ. Указанное обстоятельство делает
актуальной задачу достоверного прогнозирования и учета воздействий вариаций внешних температурных воздействий на работоспосоОность УТЦН.
Теория. В соответствии с принооой ндтологией математического моделирования ооекьропртгода [1, 2] при моделировании эксплуатооионныт режимов работы электротехнического комплдтса Эрй УЭЦН, содержащего послеремонтные пддтз^о^як^хгь^:-электродвигатели (ПЭД), введем допущеьия [3, д]:
— режим работы всех компонеот, дто.о.ягци^х в моделируемую часть ЭТК УЭЦН, симмдтричен, соответственно, параметры фазных веоичин покдм-понентно равны;
— магнитное поле в воздушном заьорд ПЭД синусоидально в радиальном направооиии и не меняется вдоль образующей расточки стаьодт (пдр-небрегаем зубцовыми гармониками, иьгнитнде -симметрией, краевыми эффектами о т.и.а
— напряжение на выходе преобразанатодя на-стоты имеет синусоидальную формо;
— изменение потерь в стали ПЭД и наоыщение магнитной цепи ПЭД учитываем в ^ммо мддеии идентификации ПЭД;
— эффект вытеснения токов о ироеодиисих ПЭД учитываем в рамках модели идентифздецеи ПЭД [5-7];
— активные сопротивления каболя в части, ов-ходящейся в скважине, зависят оо тьмоерре^ы окружающей среды и режима работы [и, 9— активные сопротивления статсфной и рото--
ной обмоток ПЭД зависят от режима рабпьы д ием-пературы окружающей среды [8, 10, 11];
— в установившемся режиме рабочы температура активной части ПЭД в радиаоыгом о осевам направлении постоянна;
— многомассовая система (вал ПУД, элеперо-центробежный насос, газосепарато°[ жодкасть в НКТ, ПЖ) моделируется одномаусовий системот без учета вязкоупругих свойств [2];
— напряжение на выходе трансуормата рр дми-ет синусоидальную симметричную форму, дежнвыг-ющее значение напряжения задаетсу соьттeтсрвдю-щей отпайкой ТМПН [2];
— преобразователь частоты ЭТК УЭЦН мораеи-руется идеальным источником переменной частоты и напряжения.
Соответственно, приходим к следующом мате -матическим моделям основных компонент динамики ЭТК УЭЦН [2, 12].
Асинхронный электродвигатель (ПЭД):
ЖЩA он
{йA.е5 Д р-1 (тпг дТ„ )]р
р ^.еЛ1 р й{ ^лИ - Е--)] К р — ^Ц1) ,
ПЩA о
д{й?в.е5 Др-с1(тпг - то)]ч
- йв .И5 д й1 (Ел1 Е- -)]}й и — sin(—(1 р гео°),
оо)
он
ь Ч^-еЛ1 ий1 (тп1 д Еа-Чи
- й- .25Мий( (Ел1 Еа -)](■- р — ит, д г ео°),
оо
оооД ии-.й-^гг р«1 (Тпе дТ-Ж, оон
жЩе и дЙь,и5°( р й1 (тпе д Е-с)]--ь,
—о = дТс.2ЛГРй1 (Тпе - Е-)]' (
он
З-е-в
— поеоотсиопльнит о(:)моток,:
Ч иНа-т д~2На-в ипо)и
-о на [-„ со8© о и соф и 120°)и гс <соз(с^ д 1220°)] ,
оа © 'вЬ - 0 Св(-о и 4 ) и и ат [-; сооооо -с 12о°)и 4 cos ЫЫ) - - сои(= -о г20°)]],
г
°©аа = ИЫс 0и (-А 0 о^
—I— с] с;о!°;(-^ и 12о=и °ь сои(= - с- /с ссз0--)],
°Ы ди-о - =СоОо и и) и
- ит -в сстяЫо^ и и тои(= - -И и) 0°)) ^ О-. соС(© -и 12о=] -
о- =Пь4дMПв,ЫИп)и ) - Сш О; сои-Т и 1ьо°) и = сои -Ы и )- сос(ы - 12=)] .
о, и и, -уе с, )+=) = . и )©-) со и(= - -ьч- и р сии)ы и 1ЫП°) и )] сои ЫЫ];
— прынобpьгаьм ресиммитриап амиивнеАт и инд^к-ивпп,-- пиоамеорыов (^:д:ень,] зимищекия П ИД, прене брегьеч тампириториьшк флуктсо-ц^в^м^ы парапетов цепи А^^(угаи1пс"1и]з^1^1к5^, иог-
( имеем: у1с5 = ВПы = ДыиП ©с.ю Ы —а^^ Т Я—„ = !{ - о Л] „©.К =; О., = - =-),=© ; - и: с 0 Пь!-
2.25 а.25 Ь.У с.о ь с О с п
— миноооннеге ипакаоме темпе-а2]©» активныи чаетеЫ ПЭДивп, Е г.; Е -и
|[о У со л]' =
— кгсоиенныо знаокнии испо- ПЭ=: 1= ] / , -а,
4-';
&■ и
— кемп^И^ат}^-о^ы!^ искэффиоие-^и (°])ккоп^]^летсе меди: а(-= 0,0С;^84со3( 1/К=
ИB^e)^^I^I^О2еиaо пoвoIсcтíэн2: ^е ]^р°-]^]с1^нии дина) мики:
г оч /л, \. о© 0 ИВ^ь=(Ме -УУс ); в^Т ичт , о он
ддд ю — е-оиосч]= тра^^н=:я ротоу ПЭД; I — момент ]^1^е^ц°]1п иsрид)aющихся масс приведённых к -алу дв—C(И,всíля; р — число со- понюсов ме — мам——т элентримьгчитный развиваемый ПЭД; Мд — мамит вn)чpнивлония на валу ПЭД, с учетом с-битвенн-го мчме1^т^)^ со^отивления.
М])мтн— (В]).e^,чpо))2^2нионыИ Пс^/Я о-ва'^Д^ет-^ва №1р аж ением:
М= и -С- = -(н ивп ы) и 4 (=Вп(ы и 12о°) и ы ивп(= - 12о°)) и и - в (са ивп(= - 12о°) и -ь ивп Ы и -с ивп(= и 12о°)) и и сс (р ивп(= и 12о°) и 4 ивп(= - 12о°) и 4 ивп =)
Рис. 1. Схема замещения погружной кабельной линии в составе УЭЦН для промышленной частоты 50 Гц
Рис. 2. Схема замещения нефтепромыслового трансформатора в составе УЭЦН
СУ тмпн пэд эцн пж
КЛ /—X нкт
I I
I
59,58кВт
-ST
S^—^
Лг-J ДРзи»
ДР|1|др=21,68кВт
—_ ДР„„=
5= 0Л6кВт
10,7кВт
Рис. 3. Распределение активной мощности УЭЦН
Момент сопротивления Мс определяется характеристиками гидравлической подсистемы УЭЦН, при допущении об отсутствии упруговязких свойств, имеем: момент статический
Мс = СИт + Ит2, энергетическая рррактеристити
Р = т2(СИ + ИИт) ,
bi _ = _А_
1 ) D 1
С С
где юНОМ — номинил=н=н уг+\о]зая частота вращения насоса; Ь , Ь1 — паспор тные коэффициенты насоса.
Для моделирования кабельной линии учитывается характер реа ктивной проводимости, ее омическое сопротивление и его температурные зависимости.
Для моделирования трансформатора учитываются: г — активные сопротивления первичной и вторичной обмоток; х — индуктивное сопротивление рассеяния первичной и вторичной обмоток; Ь — индуктивная проводимость намагничивания; д — активная проводимость, учитывающая магнитные потери».
Соответственно, схемы замещения принимают вид, представленный на рис. 1, 2 [2].
По предложенной модели проведен расчет поэлементного распределения активной мощности в квазиустановившемся режиме работы УЭЦН, укомплектованной ЭЦНИ-160, ПЭД-35 (рис. 3). При расчете принято: коэффициент полезного действия УЭЦН 36,3%, кабель марки КРБК-3х25 [2].
Показательно, что всего около 36 % полученной УЭЦН электрической энергии идет на основной технологический процесс — извлечение пластовой жидкости. Основные потери энергии сосредоточены в двух элементах — электроцентробежном насосе и погружном электродвигателе. Это задает тренд повышения энергоэффективности всего УЭЦН — рациональный подбор элементов УЭЦН, учитывающих реальные энергетические характеристики ПЭД и других элементов УЭЦН в их взаимосвязях как в статике, так и в динамике.
Оптимальное решение выявленного распределения энергетических потерь имеет важнейшее значение для обеспечения качества функционирования всего комплекса в целом и определения принципов построения и настройки системы управления комплексом [13, 14].
В мировой и отечественной практике разрешение указанного выше противоречия приводит к отказу от нерегулируемого электропривода и применению различных типов регулируемого [3, 15]. Задача регулируемого привода здесь — минимизация потребляемой электрической энергии всего комплекса при сохранении требования основного технологического процесса. Одним из наиболее эффективных решений (по соотношению цена — качество) здесь будет регулируемый электропривод УЭЦН по системе преобразователь частоты (ПЧ) — ПЭД. В данном случае ПЭД конструктивно представляет собой асинхронный электрический двигатель с короткозамкнутым ротором.
Практическое применение ПЧ, применительно к УЭЦН, позволит [2 — 4]:
— повысить коэффициент полезного действия преобразования электрической энергии в УЭЦН и всей промысловой сети;
— снизить температуры активных элементов УЭЦН (например, обмотки ПЭД, кабель);
— оптимизировать электропотребление УЭЦН применительно к изменению режима работы;
— устранить броски пусковых токов, что существенно снизит ударные тепловые и ударные механические нагрузки;
— построить систему «умная скважина», объединяющую весь процесс управления от поставки электрической энергии до транспортировки нефти в товарный парк;
— управлять оптимальным объемом добычи нефти путем изменения частоты питающего напряжения, при этом отпадает необходимость дорогостоящей процедуры замены оборудования;
— «обеспечить энергосбережение в режимах раскачки и вывода скважин на режим»;
— «снизить вероятность парафинирования скважины при ее временном выводе»;
Влияние температуры скважинной среды на допустимые токовые нагрузки
Температура скважинной среды, °С 40 60 80 95
Сечение жилы кабеля, мм2 10 16 35 10 16 35 10 16 35 10 16 35
Допустимая нагрузка, А 100 120 >160 80 105 160 60 70 105 0 20 40
— «возобновить эксплуатацию законсервированных малодебитных скважин (10-5 м3/сут), которых в России насчитывается более 3 тысяч» [2];
— управлять отдельными показателями качества электрической энергии на входе системы управления УЭЦН в соответствии с динамическими режимами всей промысловой сети.
Особенность ЭТК УЭЦН — недоступность ПЭД (в рабочих режимах) для прямых измерений [16], что обостряет проблему предварительной послер е-монтррй =сеир+фитаити илектромагнитных параметров ПЭД при нестабильных ха=азеерисри=ат внешрих воздейситий.
В настоящей работе, для реш=ния ик+занной проблемы, предложено модифицировать метод Ле-венб е]га — Маркватдта в «много скорос иную» струи-
туру:
■ П=я(чн) • [Со ч ■ (ВшдОня) • /вЯ°н,
где Ошя{нк) — мет ри ца шагов интегрирования, имеющая диагональное предстаг^^вяие. Шаги ин-тегриронания 4я здесь определяются локальными свойствами задачи идентификации в момент, со -ответствующий интервалу вычисления, и, как правило, чазлич аются по величине: 4я ф ИЯ при — ф ] . Предложенная «многоскоростная» модификация существенно снижает время счетапри поиске глобального оптимума.
Исследование влияния на качество функционирования ЭТК УЭЦН идентифицированных отклонений параметров послеремонтных ПЭД при вариациях внешних температурных воздействий. Выше было показано, что послеремонтный ПЭД является ключевой частью исследуемых ЭТК, выполняет основную технологическую роль по преобразованию электрической энергии в механическую и передаче ее электроцентробежному насосу при решении задач оптимального регулирования его напора. ПЭД оказывает основное влияние на качество функционирования ЭТК УЭЦН, как единого комплекса энергопреобразования. Соответственно, система управления электроприводом ЭТК УЭЦН требует учета реальных энергетических характеристик ПЭД, которые существенно варьируются из-за особенностей существующих ремонтных технологий. Ранее было экспериментально показано, что разброс по таким параметрам ПЭД, как активные сопротивления цепи ротора, индуктивные сопротивления цепей ротора и статора могут достигать 25 % [10, 17]. В свою очередь, нелинейные зависимости параметров ТМПН, КЛ и ПЭД от температуры окружающей среды и характера нагрузки (табл. 1) усугубляют указанную ситуацию [18, 19].
Для оценки влияния температурных флуктуаций на эксплуатационные характеристики ЭТК УЭЦН
и оценки влияния на качество функционирования ЭТК УЭЦН идентифицированных отклонений параметров послеремонтных ПЭД при вариациях внешних температурных воздействий был проведен вычислительный эксперимент. В качестве показателей качества функционирования ЭТК УЭЦН приняты время выхода на установившийся режим и скольжение [3].
Математическая модель реализует систему уравнений, предложенную выше, и построена в среде Ма^аЪ для ЭТК УЭЦН в составе: ПЭД 1ЭД(Т)45-117-1000, кабель, насос, ТМПН, преобразователь частоты (ПЧ). ПЧ моделируется входным соотношением; частота питающего напряжения/действующее значение питающего напряжения.
Длина кабеля принята равной средней глубине погружения на месторождениях ХМАО — Югра, ко-1торая составляет значение три километра.
Характеристика гидравлической сети и энергетическая характеристика насоса приняты из условий независимости момента сопротивления от температуры.
Серия расчетов проводилась для трех сочетаний температур ПЭД и кабеля, обусловленных различной температурой пластовой жидкости. Температуры наземной части УЭЦН приняты постоянными. При каждом сочетании температур последовательно моделировался ЭТК УЭЦН, содержащий после-ремонтный ПЭД с номинальными параметрами, послеремонтный ПЭД с максимальными отклонениями параметров от номинальных в большую сторону и послеремонтный ПЭД с максимальными отклонениями параметров в меньшую сторону. Для кабеля учитывались только температурные изменения параметров. ПЧ моделировал управление выводом на режим и расклиниванием.
Фрагменты вычислительных экспериментов при условии постоянного момента, создаваемого механической частью ЭТК УЭЦН, приведены на рис. 4 — 6 и в табл. 2. В табл. 2 указаны следующие данные:
Аидв, В — фазное напряжение ПЭД в установившемся режиме;
Аидвпуск, В — фазное напряжение ПЭД в пусковом режиме;
Аи^ст, В — падение напряжения на кабеле в установившемся режиме;
I , А — фазный ток УЭЦН в установившемся
уст ^ 1
режиме;
5, % — скольжение ПЭД;
М , Нм — максимальный момент ПЭД;
шах' 1"
tуст, сек — время выхода УЭЦН на установившийся режим;
«Ном» — параметры модели ПЭД соответствуют паспортным
«Откл+25» — параметры модели ПЭД отклоняются от паспортных в большую сторону на 25 %;
к
Рис. 4. Динамика пуска ЭТК УЭЦН при температуре внешней среды 25 °С, а — частота вращения; б — момент электромагнитный; в — фазный ток; г — напряжение на входной колодке ПЭД; д — падение напряжения на кабеле
, 1 1 1
/ As* ^------ ...........................
/ /
/
/ / у
/
-----------«Ч>
Рис. 5. Частота вращения насоса ЭТК УЭЦН при температуре пластовой жидкости 70 °С; и — вычислительный эксперимент № 7; ир — вычислительный эксперимент № 8; ит — вычислительный эксперимент № 9; иик — вычислительный эксперимент, параметры модели ПЭД соответствуют паспортным, температура активной части ПЭД 150 °С, падение напряжения на кабеле не учитывается
Рис. 6. Момент электромагнитный при пуске ЭТК УЭЦН при температуре пластовой жидкости 70 °С; Те — вычислительный эксперимент № 7; Тер — вычислительный эксперимент № 8; Тет — вычислительный эксперимент № 9; Теик — вычислительный эксперимент, параметры модели ПЭД соответствуют паспортным, температура активной части ПЭД 150 °С, падение напряжения на кабеле не учитывается
«Откл—25» — параметры модели ПЭД отклоняются от паспортных в меньшую сторону на 25 %; tK, °С — установившаяся температура кабеля; tD, °С — установившаяся температура активной части ПЭД;
Ai
отклонение времени выхода на уста-
новившийся режим.
Фрагменты вычислительных экспериментов при условии постоянного действующего значения тока ЭТК УЭЦН приведены в табл. 3.
Обсуждение результатов исследования. Среднеквадратичные отклонения выходных параметров ЭТК УЭЦН, полученных по паспортным данным, от
оценок, полученных по параметрам модели, идентифицированной с учетом температурных флуктуа-ций, составляют по скольжению 17,0 %, по мощности на валу 3,7 %, в диапазоне температур от 25 °С до 150 °С, при поддержании неизменным действующего значения тока в силовой цепи ЭТК УЭЦН. Отклонения существенно варьируются в зависимости от задачи решаемой ЭТК УЭЦН: поддержание заданного момента, изменение частоты вращения при выходе на заданный режим, расклинивание и другие.
Выводы. В результате проделанной работы по исследованию функционирования ЭТК УЭЦН при
Вычислительный эксперимент. Отклонения параметров ЭТК УЭЦН при вариациях внешних температурных воздействий
№ эксперимента К °С °С Тип модели ПЭД ли , дв' В ли пУск, В дв лиуст, В I А 5, % мтх, Нхм 'уст, сек %т
1 25 25 «Ном» 740,4 556 85,55 39,24 4,86 447 49, 8
2 25 25 Откл+25 740,7 602 83,03 38,09 6,03 413 59,7 +20
3 25 25 Откл — 25 739,5 492 91,41 41,93 3,53 483 48,9 -2
4 70 100 «Ном» 722,4 521 104,6 40,24 6,70 386 64,5
5 70 100 Откл+25 717,4 556 107,9 39,52 8,70 352 83,2 +29
6 70 100 Откл — 25 726,7 472 104,9 42,46 4,90 424 56,1 -13
7 100 150 «Ном» 711,4 507 116,2 40,9 8,13 356 77,6
8 100 150 Откл+25 705,4 542 120,5 40,41 10,56 327 102 +31
9 100 150 Откл — 25 716,2 462 115,8 42,92 3,90 389 68 -12
Таблица 3
Отклонения параметров ЭТК УЭЦН при вариациях внешних температурных воздействий, при действующем значении тока 26 А
Погружной электродвигатель ЭДТ45 I, А ли к , В кабеля и , В пэд' Р2, кВт П, % п2, об/мин я, о.е.
{ = 25°С паспорт 26 58,15 941,8 30,86 83,71 2881,8 0,0394
эксперимент 26 59,36 940,6 29,43 82,55 2909,7 0,0301
Отклонение при 25 °С, % 2,08 0,13 4,63 1,39 0,97 23,60
{=100 °С паспорт 26 75,26 924,7 28,87 82,03 2839,5 0,0535
эксперимент 26 76,94 923,1 28,38 80,12 2845,5 0,0515
Отклонение при 100 °С, % 2,23 0,17 1,70 2,33 0,21 3,74
{=150 °С паспорт 26 86,66 913,3 28,3 80,71 2810,9 0,0630333
эксперимент 26 88,67 911,3 27,76 78,89 2817 0,061
Отклонение при 150 °С, % 2,32 0,22 1,91 2,25 0,22 3,23
вариациях внешних температурных воздействии показано, что:
— рациональный подбор элементов ЭТК УЭЦН, учитывающих реальные энергетические характеристики ПЭД в их взаимосвязях, имеет важнейшее значение для обеспечения качества функционирования всего ЭТК УЭЦН добычи нефти;
— построение электромеханической системы с регулируемым асинхронным двигателем требует наличия подблока идентификации параметров
и блока оценивания переменных состояния ПЭД, что позволит достоверно прогнозировать влияние внешних воздействий, в том числе и температурных, на характеристики ЭТК УЭЦН.
Библиографический список
1. Шрейнер Р. Т. Математическое моделирование электроприводов переменного тока с полупроводниковыми преобразователями частоты. Екатеринбург: Изд-во УРО РАН, 2000. 654 с.
2. Аникин В. В., Ковалев А. Ю., Кузнецов Е. М. Электротехнологические установки для нефтедобычи: моногр. Омск: Изд-во ОмГТУ, 2015. 160 с.
3. Гарганеев А. Г., Каракулов А. С., Ланграф С. В. Электропривод запорной арматуры: моногр. Томск: Изд-во ТПУ, 2012. 157 с.
4. Букреев В. Г., Сипайлова Н. Ю., Сипайлов В. А. Стратегия управления электротехническим комплексом механизированной добычи нефти на основе экономического критерия // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2017. Т. 328, № 3. С. 75-84.
5. Глазырин А. Н.,Аникин В. В., Буньков Д. С.,Антяскин Д. И., Старцева Ю. Н., Ковалев В. З., Хамитов Р. Н., Кладиев С. Н., Филипас А. А. Нелинейное алгебраическое оценивание индуктивности вибрационного электромагнитного активатора по кривой затухания тока // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2020. Т. 331, №. 1. С. 148-157. DOI: 10.18799/24131830/2020/1/2456.
6. Ковалев В. З., Хамитов Р. Н., Кузнецов Е. М., Аникин В. В., Бессонов В. О. Определение эксплуатационных параметров погружных асинхронных электродвигателей по идентификационным параметрам Т-образной схемы замещения // Омский научный вестник. 2018. № 6 (162). С. 36-40. DOI: 10.25206/1813-8225-2018-162-36-40.
7. Ковалев В. З., Щербаков А. Г., Архипов А. В., Ковалев А. Ю., Аникин В. В. Идентификация параметров схемы замещения погружных асинхронных двигателей // Промышленная энергетика. 2012. № 1. С. 38-41.
8. Anikin V. V., Kuznetsov Ye. M. Determining computational aspects of submersible electric centrifugal pump installations electric motors parameters // Dynamics of Systems, Mechanisms and Machines (Dynamics). 2016. 16602427. P. 1-5. DOI: 10.1109/ Dynamics.2016.7819034.
9. Букреев В. Г., Шандарова Е. Б., Рулевский В. М. Нелинейная модель системы электропитания погружных объектов с учетом изменения длины кабель-троса // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2018. Т. 329, № 11. С. 114-123.
10. Kovalev V. Z., Arhipova O. V., Esin S. S., Scherbakov A. G., Tatevosyan A. A. Identification of mathematical models parameters of electromechanical consumers of regionally isolated electrotechnical complexes // Journal of Physics: Conference Series. 2019. 052014. DOI: 10.1088/1742-6596/1260/5/052014.
11. Ковач К. П., Рац И. Переходные процессы в машинах переменного тока. М.; Л.: Госэнергоиздат, 1963. 744 с.
12. Беспалов В. Я., Мощинский Ю. А., Петров А. П. Математическая модель асинхронного двигателя в обобщенной ортогональной системе координат // Электричество. 2002. № 8. С. 33-39.
13. Ковалев В. З., Бородацкий Е. Г. Эффективное использование энергии в насосных установках нефтеперекачивающих станций // Промышленная энергетика. 2000. № 1. С. 26-28.
14. Sukhachev I. S., Gladkikh T. D., Sushkov V. V. An algorithm of the loss risk assessment in the oil production in case of electric submersible motor failure // Dynamics of Systems, Mechanisms and Machines (Dynamics). 2016. P. 1-5. 16602457. DOI: 10.1109/Dynamics.2016.7819089.
15. Blaschke F. The principle of field orientation as appeied to the new TRANSVECTOR closed-loop control system for rotating field machines // Siemens Review. 1972. Vol. 34, no. 3. P. 217-220.
16. Kovalev V. Z., Bessonov V. O., Kuznetsov Y. M., Pavlov D. O. Direct measurement of rotational rate of asynchronous electrical submersible motors for oil production // Dynamics of Systems, Mechanisms and Machines (Dynamics). 2018. P. 1 — 5. DOI: 10.1109/Dynamics.2018.86014718601471.
17. GodovnikovE.A., KovalevV. Z., UsmanovR. T., Andreeva E. G. Identification of parameters of power circuits pulse energy conversion systems of electromechanical equipment // Journal of Physics: Conference Series. 2019. 052007. DOI: 10.1088/17426596/1260/5/052007.
18. Castellanos M. B., Serpa A. L., Biazussi J. L. [et al.]. Fault identification using a chain of decision trees in an electrical submersible pump operating in a liquid-gas flow // Journal of Petroleum Science and Engineering. 2020. Vol. 184. 203945066. DOI: 10.1016/j.petrol.2019.106490.
19. Xu Y., Yang Y., Ai M. Research on heat transfer of submersible motor based on fluid network decoupling // International journal of heat and mass transfer. 2019. Vol. 136. P. 213-222. DOI: 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2019.03.002.
ХАМИТОВ Рустам Нуриманович, доктор технических наук, доцент (Россия), профессор кафедры «Электрическая техника» Омского государственного технического университета (ОмГТУ). SPIN-код: 9576-1114 AuthorlD (РИНЦ): 548158 ORCID: 0000-0001-9876-5471 AuthorlD (SCOPUS): 24467903000 ResearcherlD: D-1001-2016 Адрес для переписки: [email protected] АНИКИН Василий Владимирович, соискатель по кафедре «Электрическая техника» ОмГТУ. КОВАЛЕВ Владимир Захарович, доктор технических наук, профессор (Россия), заведующий кафедрой «Энергетика» Югорского государственного университета (ЮРГУ), г. Ханты-Мансийск. SPIN-код: 4571-7212 AuthorlD (РИНЦ): 345037 ORCID: 0000-0002-4512-6868 ResearcherlD: K-6022-2012 Адрес для переписки: [email protected] ПАРАМЗИН Александр Олегович, магистрант направления «Электроэнергетика и электротехника», младший научный сотрудник ЮРГУ, г. Ханты-Мансийск.
SPIN-код: 2889-8437
AuthorID (РИНЦ):1021763
Адрес для переписки: [email protected]
Для цитирования
Хамитов Р. Н., Аникин В. В., Ковалев В. З., Парамзин А. О. Исследование функционирования электротехнических комплексов установок электроцентробежных насосов при вариациях внешних температурных воздействий // Омский научный вестник. 2020. № 4 (172). С. 19-25. DOI: 10.25206/18138225-2020-172-19-25.
Статья поступила в редакцию 16.06.2020 г. © Р. Н. Хамитов, В. В. Аникин, В. З. Ковалев, А. О. Парамзин
