Оценка энергетической эффективности использования внутрискважинных компенсаторов реактивной мощности Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

коэффициенту несимметрии напряжения по обратной последовательности / Антонов А. И., Денчик Ю. М., Зубанов Д. А. [и др.]. № 23380; заявл. 27.12.2017 г. // Хроники объединенного фонда электронных ресурсов «Наука и образование». 2017. № 12 (103). С. 66.

РУДИ Дмитрий Юрьевич, ассистент кафедры «Электротехника и электрооборудование» Омского института водного транспорта (ОИВТ) (филиал) Сибирского государственного университета водного транспорта (СГУВТ). SPIN-код: 5222-7906 АиШогГО (РИНЦ): 830094

АНТОНОВ Александр Игоревич, старший преподаватель кафедры «Электротехника и электрооборудование» ОИВТ (филиал) СГУВТ. SPIN-код: 5682-8929 АиШогГО (РИНЦ): 842787

ГОНЕНКО Татьяна Владимировна, кандидат технических наук, доцент (Россия), доцент кафедры «Автоматизация и робототехника» ОмГТУ; доцент кафедры «Электротехника и электрооборудование» ОИВТ (филиал) СГУВТ. SPIN-код: 7291-5494 АиШогГО (РИНЦ): 465855

КЛЕУТИН Владислав Иванович, кандидат технических наук, доцент (Россия), доцент кафедры «Элек-

тротехника и электрооборудование» ОИВТ (филиал) СГУВТ. SPIN-код: 8950-3024 АиШогГО (РИНЦ): 564398

РУППЕЛЬ Александр Александрович, кандидат технических наук, доцент (Россия), профессор кафедры «Электротехника и электрооборудование» ОИВТ (филиал) СГУВТ. SPIN-код: 3386-9834 АиШогГО (РИНЦ): 423886

РУППЕЛь Елена юрьевна, доцент (Россия), доцент кафедры «Высшая математика» Сибирского государственного автомобильно-дорожного университета.

SPIN-код: 3193-1914

АиШогГО (РИНЦ): 651948

Адрес для переписки: dima_radi@mail.ra

Для цитирования

Руди Д. Ю., Антонов А. И., Гоненко Т. В., Клеутин В. И., Руппель А. А., Руппель Е. Ю. Методы снижения несимметрии напряжения в электрических сетях 0,4—10 кВ // Омский научный вестник. 2018. № 2 (158). С. 75-78. DOI: 10.25206/18138225-2018-158-75-78.

Статья поступила в редакцию 12.02.2018 г. © Д. Ю. Руди, А. И. Антонов, Т. В. Гоненко, В. И. Клеутин, А. А. Руппель, Е. Ю. Руппель

удк 621.31 В. А. КОПЫРИН

РО!: 10.25206/1813-8225-2018-158-78-83

О. В. СМИРНОВ А. л. ПОРТНЯГИН

Тюменский индустриальный университет, г. Тюмень

ОЦЕНКА ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВНУТРИСКВАЖИННЫХ КОМПЕНСАТОРОВ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ

В статье приведена оценка энергетической эффективности использования внутрискважинных компенсаторов реактивной мощности в составе установок электроцентробежных насосов. Разработана схема замещения электротехнического комплекса установки для добычи нефти. Построены кривые функции энергоэффективности, характеризующей положительный эффект от внедрения внутрискважинных компенсаторов для различных сечений и длин питающих кабелей.

Ключевые слова: внутрискважинный компенсатор, кабельная линия, погружной асинхронный электродвигатель, трансформатор, электроцентробежный насос.

Введение. В настоящее время повышение энер- стики, отражающие отношение полезного эффекта

гоэффективности производства является общеми- от использования энергетических ресурсов к за-

ровой тенденцией. С юридической точки зрения, тратам энергетических ресурсов, произведенным

под энергоэффективностью понимаются характери- в целях получения такого эффекта, применительно

к продукции, технологическому процессу, юридическому лицу, индивидуальному предпринимателю [1].

Потенциал энергосбережения в нашей стране составляет около 45 % современного энергопотребления или 400 млн тонн условного топлива, причем треть потенциала приходится на отрасль топливно-энергетического комплекса, в которую входит нефтяная промышленность [2 — 4].

В нефтедобывающей отрасли при эксплуатации нефтяных скважин наибольшее распространение получили установки погружных электроцентробежных насосов (УЭЦН), которыми оснащено свыше 65 % фонда нефтедобывающих скважин [5, 6].

В России эксплуатационный фонд скважин компании ПАО «ЛУКОЙЛ» в четвертом квартале 2016 года составил 30000 единиц, а доля скважин, оборудованных УЭЦН, составила более 60 %. На месторождениях АО «Сургутнефтегаз» из 22929 скважин более 75 % оборудованы УЭЦН. Тем не менее данные установки имеют крайне низкий коэффициент полезного действия в пределах от 20 до 30 % [7 — 9]. Следовательно, для России, как одного из лидеров добычи нефти, снижение доли электрических потерь в нефтегазовой отрасли от общего энергопотребления, особенно при механизированной добыче нефти, является актуальной задачей.

Существующие способы повышения эффективности механизированной добычи нефти, в первую очередь, направлены на увеличение эксплуатационной надежности погружных установок [10 — 12] и увеличение энергоэффективности производства: применение энергоэффективного оборудования [7, 9, 13], оптимизации подбора скважинного оборудования [14, 15], энергомониторинг и увеличение сечения питающего кабеля [16].

В [17, 18] предложен новый подход повышения энергоэффективности добычи нефти установками электроцентробежных насосов, заключающийся в индивидуальной компенсации реактивной мощности, потребляемой погружными асинхронными электродвигателями (ПЭД). Разработанные авторами внутрискважинные компенсаторы реактивной мощности (ВКРМ) [19] позволяют уменьшить энергопотребление за счет снижения потребляемого тока и потерь активной мощности в токопроводящих элементах электротехнического комплекса УЭЦН.

Целью публикации является оценка энергоэффективности внедрения внутрискважинных компенсаторов реактивной мощности в зависимости от различных сечений и длин питающих кабелей установок электроцентробежных насосов.

Теоретическая часть. Электротехнический комплекс УЭЦН включает в себя: источник питания (шины комплектно-трансформаторной подстанции (КТП) 10/0,4 кВ); станцию управления, питающий трансформатор марки ТМПН, кабельную линию (КЛ), погружной асинхронный электродвигатель и внутрискважинный компенсатор реактивной мощности (рис. 1).

Питание кустов нефтяных скважин, оборудованных УЭЦН, как правило, осуществляется по линии электропередач от понижающей подстанции 35/6 кВ до комплектных трансформаторных подстанций блочного модульного исполнения с трансформаторами марки ТМГ мощностью 630 кВА и 1000 кВА. По статистическим данным, полученным в ходе проектирования нефтедобывающих объектов, трансформаторы выбираются с большим запасом — коэффициент загрузки менее 50 %. Исходя из этого, трансформатор, установленный на КТП, незна-

Рис. 1. Однолинейная схема электротехнического комплекса УЭЦН

Рис. 2. Схема замещения ЭТК УЭЦН

чительно влияет на характер процессов в системе и его можно рассматривать как идеальный источник, без потерь напряжения и мощности [20].

Коэффициент полезного действия современных станций управления УЭЦН находится в пределах от 93 до 98 % и зависит от многих конструктивных параметров, например, наличие преобразователя частоты, входных и выходных фильтров [5].

В связи с незначительным влиянием станции управления и трансформатора, установленного на КТП, на энергетические показатели электротехнического комплекса УЭЦН принято допущение, что данные элементы комплекса представляют в совокупности идеальный источник синусоидального напряжения без электрических потерь.

Разработанная схема замещения электротехнического комплекса УЭЦН с учетом принятых допущений представлена на рис. 2, где 1 — питающий трансформатор; 2 — кабельная линия; 3 — внутри-скважинный компенсатор реактивной мощности; 4 — погружной асинхронный электродвигатель; и, I — напряжение и ток соответствующих ветвей; Я, Ь, С — активное сопротивление, индуктивность, емкость соответствующих элементов.

В общем случае активная мощность, потребляемая УЭЦН, расходуется на подъем жидкости из скважины на поверхность и активные потери в элементах электротехнического комплекса. Потребляемую активную мощность можно определить следующим образом:

Р =Рд+ТАР = Рд+АР,г+АРкл + АРд,

(1)

где Р — артиврая мощность, потребляемая погружным электродвигателем, кВт ; ВРт, ВРая, ВРд — потери активной мощности в трансформаторе,

кабельной линии, погружном электродвигателе соответственно, кВт.

Потери в питающем трансформаторе. Питающий трансформатор предназначен для поддержания номинального уровня напряжения на ПЭД, в котором за счет наличия ступеней регулирования обеспечивается необходимый коэффициент трансформации. Основные потери активной мощности складываются из потерь в обмотках трансформатора в «меди» — потери короткого замыкания и в магнитопроводе в «стали» — потери холостого хода. Так как ток холостого хода трансформаторов марки ТМПН составляет менее 2 % от номинального значения, а оолноо сопротивление ветви намаг-ни вания на не колько порядков больше полных сопротивлений оервичной и вторичной обмооок 2тт > Рц- » Z'2T, то ветвь намагничивания можно исключить из схемы замощения тнансформатр0)а.

Тогдо эквиваленгные актирнге и реактивное сопротивления питающего трансформатора определяются по выр ажгниям:

R3KT R1T

К зкТ — К1]

АР • U2 -10J

П' _ к_вн.ном_

'R2T - „_

100 • S_,

(2)

(3)

• R2T ) ■

(4)

КСЛ — К0 • (I1 + 12) 1

(6)

Ввиду того что погонная емкость используемого при обустройстве нефтяных скважин кабеля марки КПБП состаалоет 0,1 мкФ/км, а емкостное сопротивление на основной частоте 50 Гц равно 31,847 кОм/км и иа порядок выше активного и индуктивного сопротивления, то ее можно не учитывать при расчетах. П°инятое допущение не сильно повлияет точность определения потребляемой активной мощности ЭТК УЭЦН.

Тогда потери активной мощности в кабельной линии определяются по выражению:

• R

(7)

где ИГ — потери короткого замыкания, кВт; и — номинальнто напряжение высшеа ссупеои трансформатора, кВ; — полная мощсопть трансформатора, кВИ; п°/ — напряжение короткого замыкания^.

Потери активной мощности в питающем трансформаторе cшpодeняюося по тыражению:

Пот—ри в попру—(ном асинпроннпм электродви-ватено. ПоврпР^1^ьпо осинмпоннопм п^е^1^орорвв1^пте-ли прндназ начены для пнредачи энергии электро-центоо—ежным н(есос.авв, репугафовпноя их оодпмм и нгпора. Максимальная энергоэффективность экс-плуатацин дпнтых Е)ноктро,В]1зе1гат^лей дтгтигается при номинальрой 1^ыаоонногГ мощности та валу ПрД в диапазоне от 65 до 95 % [5]. енижение нагрузки ПЭД до 50 К от н—лкр^сЕ^-^-к<51 п]ЭРВор1--т _ ог^иже-нив коэфф—цp^i^Ti^ зо 0еймтвз_ на ] — 5%

и к резкому снзжоеие коэффициента мощноззи с 0,92 до 0,45, что увсличивкет 168—тпвные 1ютери в ЭТК УЭЦН.

Длт опредтления параноеров ^,2^еттр^тэес1сой схемы погружного асинхронного влектраввиндтет произведем заме—о ехвмы замтщентя ;э;)е1стоо1гтвИ] зателя -рис. 2.1, экви00тентннш сопротивлзнием Нд, отражающем двапаеон номинальных мощностей электродсигателе0 ов 1С в° 101 0Кз, с учезом элтк-трачвсппяп; ib nc1X£ii^(T4e3n;HX потерь.

Тогдт яолная потртК.«1е]мвя мощносоь °аена:

0 — — ■

cosф, 'И,

(8)

Потери в кабельной линии. Кабельная линия преднатначета длт пе]эедачз электркческой энергии от питающено тронсфортатора к погружному асин-хронному электр—дои],атв;\^[ Кабельная -еиния состоит из осмовного пнтающег_ каТе—я и соел^г^ен-ногосним кабеоя-увдитигело.

Активное н ^акгивпое сопротивления векопро-водящих жим кабелей н пределяются по выражения].!:

тсе — 103-р-| • [1 в 0,00Т • (T-20)]; (5)

днж — нг>минстьнмрмощ ность ГЭД, кВт;

кде М]

ros фз — коэффициент мощности ПЭД И, эффициено полезнпгн вействия Г0нВ]Д. Энвивеснптзом 0

— _^^]3В•лгв^CГ-г2.гф1. -

(9)

где р — уделеное сопротивоепие провидника при 20 °С, Ом-мм2/м; Р1Г ¡2 — длина основного кабеля и кабеля-утронителя сореветствонно, км; 51, Ба — сеченис токопртеодящей жплы оснокного кабеда и кабеля-уалинитела соответственно, мм2; Т — температура токепроводящих жил кабелей, °С; х0 — погонное индукоирное сопрютивление кебекьно0 ии-нии,Ом/км.

За расоетную темпорату]ру токопроводящих жил кабелей принихается темсесатууонаиболее нагре-того^астка апРельное линии. Если сечение токо-проводящих жил сскосного ма^те и кабеля-удлинителя отличаются ео Отоее оем ]еа один порядок (напримпр, 16 у Ш 10IУT), то акоивоое оопротиолонио жилы кабельной оинии раесчитывогоея как дия по-новного кабеля [5].

где й ^ — но]Pинельнаe н апряжен и е ПЭД, кВ; m — чисаг фаз, m = е.

Внутрисквмжиннмш компенсаттр pеaитианай мопщости. Вн0трискоожиннв1е кoмпeФеaтоpы нотк-тивно0] мощности презназнач000- дм поддержания аысового кктффициентк мощнооои сети на уровне 0,95 — 0,9<М о точке податюченпя — на зажомах ПЭД.

Анализ энергетических параметров работы УЭЦМ на нефтодо°ываюо[]]мжтах АО «Самот-л—рнгсГ.т-эгам покосмд чтя вреднее значение коэффициента мощности погружных асинхронных элертртдаигатетей составляет 0,735. Данное обсто-ярельство а^:ф]3с^но т тем, оно с]^едн^0 коз(Г^c^ициент -ггцюл -ЭД соCTa—.Bn-т0,^.^.]0^оэтомудля расчета нтоб^o-I^]^мofc мощиости е^]н:тгрнскважинного компенсатор^ коэффи!! 1ент, мс^1]1отстзв инима-етга c;oí5 Ф-1 -в 0,0В0.

Т^],да необзоди^^ю л^огатость вау0]вв^скважин-ного компенсатора пре.ооaгaаоеядпределять по выражению:

О

— н

ООН] ± дтое

1

rois ф1

■и 1 и

1

COS фд

'И 1

а

но — в•г

^ се ° 11се

2

80

= я.

0,952

-1 -

1

0.7352

- 1 I = -0,59 • Р„

110)

Реакти=ное емвостное сопротивлени- ВКРМ опре=яляется по выражен9ю:

103 • и 2

о н

(11)

а Р = 1 -

я.

(12)

где ивкрм — напражение на ВКРМ, кВ.

Схема замещения ди расчета потребл-емой электрическоЙ1м о юности ЭТК УЭЦН с учетом принятых до5,5цений приведет на бис. 3.

Прт=лагается прксб:звггей1) бнеагвэффективности при использовании внутриакважинных компенсаторов опр 0Д2;штв 1Сс1к:

Рис. 3. Ррсчетвае сима 32мвщения ЭТК УЭЦН

матора к номинально му напряжению ПЭД 1,25 кВ, согласно выражениям (2) и (3), равны

где Р , Р — активмые плановая и юл^енная

^ план нов

мощность соответственно, кВел

Результаты эксперимента. Иеследуемый электротехнический крмплекс УЭЦН осмащзн трансформатором ТМПН-160/3, паспортные данные которого приведены в табм. е.

Приведенные эквивалентные значения активных и реактивных сопротивлений питающего трансфор-

2,65 • 1,25е • 103 1Л02

_ ¿5,5 • 1,25е • 103 " 100-160

= 0,162 (Ом),

= 0,537 (Ом).

В связи с увеличением доли трудноизвлекаемых запасов угле одородов в настоящее время длина кабельных линий, питающих УЭЦН, может достигать 3500 м, а температуры пластовых жидкостей — до 150 °С. Для построения семейства характеристик, отображающих потери активной мощности

Основные технические характеристики трансформатора ТМПН-160/3

Таблица 1

Мощность, кВА Сочетание напряжений, кВ Схема и группа соединения обмоток Потери, кВт Напряжение к.з., % Ток холостого хода, %

ВН СН холостого хода короткого замыкания

160 1,25 0,4 Ун/У-0 0,44 2,65 5,5 1,7

Расчетные параметры кабельной линии

Таблица 2

Длина кабеля, м Удельное сопротивление проводника при 20 °С, Омхмм2/м Погонное индуктивное сопротивление проводника при 50 Гц, Ом/км Активное сопротивление токопроводящей жилы при 70 °С, Ом Реактивное сопротивление проводника, Ом

БКЛ=16 мм2 БКЛ = 21,5 мм2 БКЛ = 25 мм2 Бкл = 35 мм2

1000 0,0172 0,0757 1,290 0,959 0,826 0,590 0,076

1500 0,0172 0,0757 1,935 1,440 1,238 0,885 0,114

2000 0,0172 0,0757 2,581 1,920 1,651 1,179 0,151

2500 0,0172 0,0757 3,225 2,400 2,064 1,474 0,189

3000 0,0172 0,0757 3,870 2,880 2,477 1,769 0,227

3500 0,0172 0,0757 4,515 3,360 2,890 2,064 0,265

1

16

12

С?

1КЛ=3500 м

/Ю7 = 3000 XIх

/^ = 2500 ыч

\

/^ = 2000 м ч/^7= 1500 м

1ш =1000 м

20

40

12

20

40

60 а)

/Л7=3500ы

=3000 ¡хл = 2500 мч

1ш = 2000 м

,1 ¡04 = 1500 м /^у = 1000 м

60

80

В)

15

10

^КЛ =3500 м

1ш =3000 м4'

¡¡0-] = 2500 м4

ч^7 = 2000 М

= 1500 м

ч = 1000 м

80 100

-Ра, кВт

100

20

40

60

80

б)

Рис. 4. Графики функций энергоэффективности Э : а)Б=16мм2; б) 8=21,5 мм2; в) БКД=25 мм2; г) 8=35 мм2

100

в токопроводящих жилах кабелей, в зевисимости от выбранной номинальной мощности электрвдви-гателя, зададимся несколькими значениями селений и длин кабельных линий. В качестве питаю ще-го кабеля выбран кабель марки КПБП с медными жилами. Исходные данные для исследования и результаты расчетов сопротивлений кабелнных линий представлены в табл. 2.

На рис. 4 представлены графики функций э нер-гоэффективности при использовании внутрисква-жинных компенсаторов реактивной мощновти в зависимости от мощности ПЭД с учетом потери активной мощности в питающем о^нсфо^атори и кабельной линии.

Величина коэффициента реактивной мощности погружного электродвигатеея принята tg ф с Т,ТС3 при требуемом коэффициенте реактивной мощности сети в точке подключенфя ВКРМ 1д фс с Т,33. Выбор мощности компенсирующего устройства производился с учетом задания необходимых компенсационных токов в соответствии с выражением (10).

Обсуждение результатов. Анализ графиков (рис. 4) показал, что расчетное значение энергоэффективности Эр при использовании внутри-скважинных компенсаторов реактивной мощности варьируется от 0,6 до 15,8 % в зависимости от мощности погружного электродвигателя, длины и сечения кабельной линии. Установлено, что с уве-

личением длины питающего кабеля расчетное значение энергоэффективности возрастает и, наоборот, с увеличением сечения кабельной линии значение энергоэффективности снижается при той же мощности ПЭД и длине кабельной линии. Например, для УЭЦН, оснащенной погружным электродвигателем мощностью 60 кВт и внутрискважинным компенсатором мощностью 35,4 квар снижение потерь активной мощности в кабельной линией длиной 2000 м сечением токопроводящей жилы 16 мм2 составило 5,3 кВт, а энергоэффективность составила 7,4 %.

Выводы. Использование технологии внутрисква-жинной компенсации реактивной мощности, с точки зрения повышения энергоэффективности механизированной добычи нефти установками электроцентробежных насосов, является целесообразным. Расчетный показатель энергоэффективности Эр при внутрискважинной компенсации реактивной мощности варьируется от 0,6 до 15,8 % в зависимости от мощности погружного электродвигателя, длины и сечения кабельной линии.

Библиографический список

1. Российская Федерация. Законы. Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации: Федер. закон от 23 ноября 2009 г., № 261-ФЗ (по-

следняя редакция). Доступ из справ.-правовой системы «Консультант Плюс».

2. Кузнецова А. И., Постовалов А. И. Выявление потенциала энергосбережения в промышленных отраслях, в сфере ЖКХ и внутригородской транспортной системе // Транспортное дело России. 2014. № 5. С. 171-173.

3. Чернов С. С. Оценка влияния структуры источников финансирования на интегральные показатели проектов энергосбережения // Бизнес. Образование. Право. 2014. № 3 (28). С. 178-182.

4. Смирнов О. В., Варехов А. Г. Некоторые проблемы повышения эффективности энергосбережения // Известия высших учебных заведений. Нефть и газ. 2017. № 1. С. 120-125.

5. Ивановский В. Н., Сабиров А. А., Деговцов А. В. [и др.]. Вопросы энергоэффективности установок электроприводных центробежных насосов // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. 2016. № 4. С. 25-30.

6. Шевченко С. Д., Якимов С. Б., Ивановский В. Н. [и др.]. Разработка алгоритма расчета дебита нефтяных скважин при их эксплуатации УЭЦН // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. 2013. № 6. С. 90-91.

7. Невоструев В. А. Комплексный подход к энергоэффективности при добыче нефти УЭЦН // Инженерная практика. 2017. № 8. С. 28-32.

8. Ивановский В. Н. Энергетика добычи нефти: основные направления оптимизации энергопотребления // Инженерная практика. 2011. № 6. С. 18-26.

9. Якимов С. Б., Каверин М. Н., Тарасов В. П. О новых перспективах применения ПЭД с повышенным напряжением питания для снижения капитальных и операционных затрат // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. 2015. № 4. С. 34-38.

10. Гладких Т. Д., Сушков В. В., Сухачев И. С. Динамика функциональной надежности нефтепромысловых электрических сетей // Динамика систем, механизмов и машин. 2016. Т. 3, № 1. С. 76-80.

11. Сухачев И. С., Сидоров С. В., Сушков В. В. Совершенствование защиты от импульсных перенапряжений в системе «Трансформатор-питающий кабель-погружной электродвигатель» // Промышленная энергетика. 2017. № 9. С. 7 — 12.

12. Сухачев И. С., Сидоров С. В., Сушков В. В. Методика оценки энергии, воздействующей на изоляцию электрооборудования нефтяной скважины при импульсных перенапряжениях // Омский научный вестник. 2017. № 6 (156). С. 87 — 91.

13. Карпюк А. В. Энергоэффективные УЭЦН с вентильными электродвигателями // Инженерная практика. 2017. № 5. С. 14-19.

14. Махиня А. Система энергоэффективного дизайна // Нефтегазовая вертикаль. 2014. № 17-18. С. 84-86.

15. Тарасов В. П., Куряев С. В., Голубь И. М. Использование специализированного ПО для расчета энергопотребления на механизированном фонде скважин // Инженерная практика. 2016. № 3. С. 22-26.

16. Якимов С. Б. Современное состояние и перспективные направления снижения тепловых потерь в кабельных линиях УЭЦН большой мощности в ОАО «НК «Роснефть» // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. 2016. № 3. С. 40-46.

17. Копырин В. А. Индивидуальная компенсация реактивной мощности погружного асинхронного электродвигателя // Нефть и газ 2016: сб. тр. конф. М.: Издат. центр РГУ нефти и газа (НИУ) им. И. М. Губкина, 2016. С. 336-335. ISBN 978-591961-177-6.

18. Смирнов О. В., Копырин В. А. К вопросу об использовании внутрискважинных компенсаторов реактивной мощности // Известия высших учебных заведений. Нефть и газ. 2015. № 2. С. 68-70.

19. Пат. 145053 Российская Федерация, МПК G 05 F 1/70, H 02 J 3/18. Внутрискважинный компенсатор реактивной мощности / Копырин В. А., Гара Н. В., Портнягин А. Л., Смирнов О. В. № 2014116437/07; заявл. 23.04.14; опубл. 10.09.14, Бюл. № 25.

20. Сипайлов В. А. Оптимизация режимов работы установок электроцентробежных насосов механизированной добычи нефти: дис. ... канд. техн. наук. Томск, 2009. 196 с.

КОПыРИн Владимир Анатольевич, специалист отдела развития научных инициатив. БРНЧ-код: 6256-5146 АиШогГО (РИНЦ): 770260

Адрес для переписки: kopurinva@gmail.com СМИРнОВ Олег Владимирович, доктор технических наук, профессор (Россия), профессор кафедры «Электроэнергетика». БРНЧ-код: 6005-2792 АиШогГО (РИНЦ): 722786

Адрес для переписки: oleg_smirnov_1940@mail.ru ПОРТняГИн Алексей Аеонидович, кандидат технических наук, доцент (Россия), заведующий кафедрой «Электроэнергетика». БРНЧ-код: 4740-4784 А^ЬэгГО (РИНЦ): 413641 Адрес для переписки: pal1979@mail.ru

Для цитирования

Копырин В. А., Смирнов О. В., Портнягин А. Л. Оценка энергетической эффективности использования внутрисква-жинных компенсаторов реактивной мощности // Омский научный вестник. 2018. № 2 (158). С. 78-83. DOI: 10.25206/18138225-2018-158-78-83.

Статья поступила в редакцию 08.02.2018 г. © В. А. Копырин, О. В. Смирнов, А. А. Портнягин

р

о