CC BY
16
электронное научно-техническое издание
НАУКА и ОБРАЗОВАНИЕ
Эл № ФС 77 - 30569. Государственная регистрация №0421100025. ISSN 1994-0408
77-30569/279652 Исследование фазирующих элементов на основе полосковых вибраторов с сосредоточенными реактивными сопротивлениями
# 12, декабрь 2011
авторы: Хандамиров В. Л., Николаев С. В.
УДК.621.396.67
victor kh@mail.ru
nikolaev-89@mail.ru
Широкое применение в антенной технике находят антенны с электрическим сканированием луча. Важное значение имеет улучшение массогабаритных характеристик их фазирующих элементов. В данной работе рассматриваются фазирующие элементы на основе полосковых вибраторов с сосредоточенными реактивными сопротивлениями, являющиеся достаточно компактными и легкими. Электродинамическая модель представляет собой бесконечную в двух направлениях периодическую решетку элементов, на которую нормально падает плоская электромагнитная волна. Каждый элемент состоит из диэлектрической подложки, размещенной на идеально проводящем экране, на которой в свою очередь помещен полосковый вибратор. Размеры экрана и диэлектрической подложки совпадают с периодом расположения элементов, так, что они у соседних элементов вплотную примыкают друг к другу. В качестве метода исследования выбран численный метод [1]. Этот метод может быть реализован в два этапа:
1. создание модели решетки адекватной решаемой задаче;
2. выполнение расчетов по определению фазы отраженного электромагнитного поля.
Т
На рис.1 показана диэлектрическая подложка одного элемента на экране. Модель имеет следующие параметры: период решетки по осям хи ^соответствует половине длины волны падающей на диэлектрическую подложку, а именно: Т = 0,5А = 15мм. Материал подложки имеет относительную диэлектрическую проницаемость е= 11,9..
Рис.1. Модель подложки на экране выполненная в среде CSTMicrowavestudio
0.01Л рис. 2.
На поверхность подложки наносится идеально проводящий полосок, ширина которого аравна Толщина полоска
Щолагается равной 0,0006А, а длина равной I.
Рис.2. Полосок на диэлектрической подложке
Следующим шагом в построении электродинамической модели является задание граничных условий, соответствующих поставленной задаче [2]. На идеально проводящем материале тангенциальная к его поверхности компонента напряженности электрического поля должна быть равна нулю. Для решения задачи дифракции плоской электромагнитной волны на бесконечной периодической решетке фазирующих элементов её необходимо сопрячь с бесконечной периодической решеткой каналов Флоке, для которой справедливо следующее условие - поля в каналах отличаются лишь постоянным фазовым сдвигом по осям хи у. При нормальном падении плоской электромагнитной волны эти фазовые сдвиги будут равны нулю и, следовательно, поля во всех каналах будут полностью идентичны.
Построенная электродинамическая модель была использована для выполнения ряда расчетов, показывающих зависимости характеристик элемента от его параметров.
На рисунке рис.3, показаны зависимости фазы коэффициента отражения от длины вибратора при различных толщинах подложки с е=
Ж = штШ до Щ = о,зоя/у7
11,9. При увеличении толщины подложки от значения 1 у^у-а/^с. до и^ ° и Л/"Укрутизна кривых в области
быстрого изменения фазы уменьшается. Помимо этого изменяется и число таких областей, если при 0,2.0 А/л/^ и ПрИ
0„25 таких областей - две, то при 0,2.3 А/^/Ё и ^ 30 Л/л/^ . одна Дальнейшее увеличение
толщины подложки вызывает уменьшение крутизны в кривых и эта область смещается в сторону меньших значений ^например, при
^ = ш &ш шл=шшш
При 3 ™и 'Ч * £ резкое изменение не наблюдается совсем и значения у остаются неизменными при
с !Л . ЙВ = 0,50АДЕ
любых . Фазау не зависит от длины вибраторов и для остальных толщин подложки до п
Рис.3. Графики фазы коэффициента отражения в зависимости от длины полоскового вибратора
Эти расчеты позволяют определить толщины подложек обеспечивающие более быстрое изменение фазы отраженного электромагнитного поля при изменении других параметров элемента. Одним из способов управления фазой коэффициента отражения от элемента может являться внесение в определенное место на полоске управляемого или не управляемого реактивного сопротивления. Ниже исследуется влияние реактивного сопротивления имеющего емкостной характер на диапазон изменения фазы коэффициента отражения. С этой целью была изменена первоначальная электродинамическая модель с учетом внесённого реактивного сопротивления (рис.4). В разрыв полоска вставлен бокс обладающий емкостным реактивным сопротивлением.
I
Включение в вибраторы сосредоточенных реактивностей приводит к смещению по оси фазовых кривых. Исследование проводилось для решетки с ячейкой Т = 0.5А и шириной вибратора, а = 0,01X расположенной на металлизированной подложке толщиной
- Зависимость фазы коэффициента отражения от длины вибратора имеет вид, представленный на рис.5 (кривая Хс= 0 соответствует случаю, когда реактивное сопротивление отсутствует, кривая Хс= -1000 соответствует случаю, когда в центре вибратора включено реактивное сопротивлением -1000 Ом, третья кривая соответствует случаю, когда сопротивление равно -10000).
1Г МЫ
Рис.5. Графики фазы коэффициента отражения в зависимости от длины полоскового вибратора при включенных реактивных
сопротивлениях
Таким образом, при правильном выборе параметров решетки, величины и места расположения реактивностей можно добиться требуемых сдвигов фаз. Численный анализ показал, что максимальный сдвиг фаз между кривыми, соответствующими значениям сопротивления 0 и -1000 Ом, составляет 303,40 при длине вибратора I = 5,13мм.
Представляет интерес расчет зависимости фазового сдвига от величины реактивного сопротивления. Этот расчет был выполнен для длины полоска I = 5,13мм и представлен в виде графика на рис.6. Как показывает график наиболее существенные изменения фаз имеют место при изменении модуля реактивного сопротивления в диапазоне от 80 до 1000 Ом.
Рис.6. График зависимости величины фазового сдвига от значения реактивного сопротивления
Фаза коэффициента отражения существенно зависит также от периода решетки. На графике приведена зависимость, иллюстрирующая изменения фазы от длины вибратора для различных периодов решетки Т\ кривая 1 - Т= 0.5А кривая 2 - при Т = 0.4А, кривая 3 - приГ =
0.45А кривая 4 -при Т = 0.9Л {й = 0,25 й = 0.Ш)
360
300
240
180
120
60
0
д
ц 1 ч 1 ч Л ч л м 1.
* \ \ "1 и
■ Н 1Д ---- —и 1 >
гГ^
•о*:
о о
о
п п п N Г)|
л:
1Л
-
т
г-ч л1
Л
т} кЛ
«Г
1/1 Гч
К
Й5
СП-
г-
1Л
о?
« -гЛ т
м №
/, ММ
О гн гЧ н
№
1Л
в!
О
«а
Рис.7. Графики фазы коэффициента отражения в зависимости от длины полоскового вибратора при различных периодах решетки Видно, что скорость изменения фазы при увеличении Гвначале растет, а затем уменьшается.
Рис.8. Зависимость фазы коэффициента отражения от положения реактивного сопротивления.
На рис.8 показана зависимость фазы коэффициента отражения от положения х реактивного сопротивления. Хс = -1000 Ом. Значение х=0 соответствует центру полоска. Видно, что при перемещении реактивного сопротивления от центра к краю полоска фаза коэффициента отражения изменяется в значительных пределах.
В целом проведенные расчеты показывают возможность управления фазой отраженных электромагнитных волн с помощью рассмотренных устройств и необходимость проведения дальнейших исследований по оптимизации их параметров.
Список литературы
1. Синюшин В.В, Тягунов В. А. Характеристики рассеяния решеток проводников, нагруженных полными сопротивлениями // Радиоэлектронные и лазерные приборы. Труды МГТУ. М., 1990. С. 198-212.
2. Хандамиров В.Л. Решение задачи дифракции электромагнитного поля на решетке полосковых проводников // Вестник Московского государственного технического университета имени Н.Э. Баумана. Специальный выпуск «антенны и устройства радио- и оптического диапазонов. 2009. С.164-169.
