CC BY
73УДК 621.3
DOI: 10.32464/2618-8716-2019-2-1-29-39
Инновационные электротехнологические системы обеспечения температурных режимов технологических трубопроводов
С.Г. Конесев, П.А. Хлюпин
Уфимский государственный нефтяной технический университет (УГНТУ), 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, д. 1
Аннотация
Введение: рассмотрены системы термического воздействия на термозависимые, вязкие и высоковязкие жидкости в условиях Арктики и Крайнего Севера. Показана низкая эффективность и опасность нагревательных систем на основе сгоревших углеводородов, нагретых жидкостей и пара. Рассмотрены электротермические нагревательные системы, используемые для поддержания термозависимых жидкостей в текучем состоянии. Проведена оценка эффективности применения наиболее распространенной электротермической системы — нагревательных кабелей (лент). Определена наиболее эффективная электротермическая система на основе индукционных технологий.
Методы: рассмотрены методы термического воздействия для поддержания текучих свойств термозависимых жидкостей в условиях низких экстремальных температур.
Результаты и обсуждения: представлена индукционная нагревательная система и варианты ее реализации в условиях Крайнего Севера и Арктики.
Заключение: индукционная нагревательная система позволяет свести к минимуму потерю качества продукта, повысить быстродействие системы при изменении условий технологического процесса, исключить возгорание продукта, снизить влияние человеческого фактора.
Ключевые слова: индукционная нагревательная система, термозависимая жидкость, вязкая нефть, технологический трубопровод, нагревательный кабель, саморегулирующаяся нагревательная лента, частота тока, аварийный разогрев
Для цитирования: Конесев С.Г., Хлюпин П.А. Инновационные электротехнологические системы обеспечения температурных режимов технологических трубопроводов // Силовое и энергетическое оборудование. Автономные системы. 2019. Т. 2. Вып. 1. С. 29-39. URL: http://www.powerjournal.ru
Innovative electrotechnological systems to provide the temperature modes of technological pipelines
S.G. Konesev, P.A. Khlyupin
Ufa State Petroleum Technical University (USPTU), 1 Cosmonavtov st., Ufa, 450062, Russian Federation
Introduction: the systems of thermal effects on thermo-dependent, viscous and highly viscous liquids under conditions of the Arctic and the Extreme North are considered. Low efficiency and danger of heating systems based on burned hydrocarbons, heated liquids and steam are shown. Electrothermal heating systems used to maintain thermo-dependent
Abstract
fluids in a fluid state are considered. The evaluation of the effectiveness of the application of the most common electrothermal system — heating cables (tapes). The most effective electrothermal system based on induction technologies has been determined.
Materials and methods: considered methods of thermal exposure to maintain the fluid properties of thermo-dependent fluids at low extreme temperatures.
Results: presents an induction heating system and options for its implementation in the Extreme North and the Arctic. Conclusions: induction heating system to minimize loss of product quality, improve the system performance under changing process conditions, eliminate fire product, to reduce the influence of the human factor.
Keywords: induction heating system, thermo-dependent fluid, viscous oil, process piping, heating cable, self-regulating heating tape, current frequency, emergency heating
For citation: Konesev S.G., Khlyupin P. A. Innovatsionnye elektrotekhnologicheskie sistemy obespecheniya temper-aturnykh rezhimov tekhnologicheskikh truboprovodov [Innovative electrotechnological systems to provide the temperature modes of technological pipelines]. Silovoe i energeticheskoe oborudovanie. Avtonomnye sistemy [Power and Autonomous Equipment]. 2019. Vol. 2. Issue 1. Pp. 29-39. URL: www.powerjournal.ru (In Russian)
Адрес для переписки:
Конесев Сергей Геннадьевич
УГНТУ, 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, д. 1,
Address for correspondence: Sergey Gennadyevich Konesev USPTU, 1 Cosmonavtov st., Ufa, 450062, Russian Federation, [email protected]
ВВЕДЕНИЕ
Более 10 лет в Уфимском государственном нефтяном техническом университете сотрудниками кафедры «Электротехника и электрооборудование предприятий» ведутся активные исследования и разработки энергоэффективных, экологичных, промышленно и пожаробезопасных систем и устройств. Наиболее проработанной и близкой к промышленной реализации является энергоэффективная индукционная нагревательная система обеспечения температурных режимов технологических трубопроводов.
В условиях Крайнего Севера и Арктики актуальным вопросом становится поддержание работоспособности и готовности объектов особого назначения. К таким объектам относятся технологические трубопроводы для перекачки термозависимых жидкостей, а также объекты по добыче аномальной вязкой и битуминозной нефти, о чем свидетельствуют научные труды и разработки ученых стран мира [1, 2]. Ведутся научные исследования и опытно-конструкторские работы, способствующие созданию технологий, направленных на поддержание технологического процесса с термозависимыми жидкостями.
На данном этапе в России применяются технологии и устройства по воздействию на термозависимые жидкости, заимствованные из зарубежных стран, таких как Канада, Норвегия, США.
МЕТОДЫ
В условиях Арктики и Крайнего Севера при отрицательных температурах повышается риск застывания термозависимых жидкостей в пространстве трубопровода и резервуаров. Это относится не только к жидкостям с высокой вязкостью при нормальных условиях, но и к воде. На рис. 1, а, б представлены результаты воздействия низких температур.
Для обеспечения надежности транспорта и хранения термозависимых жидкостей в условиях отрицательных температур применяются различные способы воздействия и типы изоляции.
Наиболее эффективным сочетанием является воздействие нагрева и надежной теплоизоляции. Существует несколько способов формирования теплового поля в пространстве трубы: посредством энергии пара, жидкого теплоносителя, энергии дымовых газов и электрической энергии.
Одни из первых источников теплового поля в нефтегазовой отрасли — водяной пар и перегретая вода. Данные системы были особенно распространены в местах, где пар и перегретая вода являются побочным продуктом технологии, например вблизи теплоэлектростанций.
Рис. 1. Результаты воздействия отрицательных температур на термозависимые жидкости и эмульсии: а — асфальто-смолопарафиновые отложения; б — отложения солей на внутренних стенках трубопровода
Fig. 1. The effects of negative temperatures on thermo-dependent liquids and emulsions: a — deposition of asphalt-resin-paraffin deposits; b — salt deposits on the internal walls of the pipeline
Недостатки подобных систем — низкая энергетическая эффективность при обогреве трубопроводов, отсутствие регулирования теплового поля, высокие требования к возврату конденсата, при низких температурах закупорка пароспутника и возникновение свища.
На рис. 2 представлено устройство формирования теплового поля за счет энергии дымовых газов.
а/а б/b
Рис. 2. Пламенная факельная печь ПТБ-10: а — внешний вид; б — термограмма в рабочем режиме Fig. 2. Flame flare furnace PTB-10: a — appearance; b — operating thermogram
Формируемый в печи мощный тепловой поток и высокая скорость текучей среды позволяют разогреть большой объем термозависимой жидкости. Однако данной системе присущи недостатки, среди которых — негативное влияние на окружающую среду в виде выбросов продуктов сгорания и теплового поля, высокая промышленная и пожарная опасность. Ввиду данных недостатков применение подобных систем в условиях хрупкого климата Крайнего Севера и Арктики недопустимо.
Также пламенная факельная печь относится к локальным источникам теплового воздействия и подходит лишь для разогрева продукта и не способствует поддержанию температуры в трубопроводах и резервуарах [3].
Устройства на основе электротермического воздействия обусловлены удобством и простотой в эксплуатации, отсутствием продуктов сгорания и выбросов в атмосферу. Существуют методы электротермического воздействия: прямой нагрев, резистивный нагрев, индукционный нагрев токами промышленной и повышенной частот.
При прямом электроподогреве к объекту нагрева непосредственно подключается источник переменного (постоянного) тока. При его протекании по объекту нагрева, согласно эффекту Джоуля - Ленца, происходит равномерное выделение и передача тепла нагреваемому продукту [4].
Метод ограничен в применении, так как имеет высокую опасность попадания под напряжение обслуживающего персонала, из-за чего уровень напряжения на поверхности объекта не должен превышать 50 В.
Первыми нагревательными устройствами, работающими на электрическом токе, были трубчатые электронагреватели (ТЭН). ТЭН содержит элемент с высоким сопротивлением, и при протекании тока по нему происходит интенсивное выделение тепла. Однако сам элемент изолирован кожухом, что снижает эффективность при разогреве, даже если учесть, что ТЭН всегда опускается непосредственно в нагреваемую жидкость, например в нефтепродукт. К недостаткам ТЭНов можно отнести: низкий КПД теплопередачи, повышенную взрыво- и пожароопасность, невозможность регулирования теплового потока [5].
Наиболее распространенными электротермическими нагревательными системами в наши дни являются резистивные нагревательные кабели. Ввиду простоты монтажа и эксплуатации, а также возможности подключения непосредственно к сети данные электронагревательные комплексы нашли применение во всех сферах деятельности [6].
При прохождении электрического тока по токопроводящей жиле резистивного нагревательного кабеля тепло выделяется по закону Джоуля - Ленца. Это приводит к тому, что при выделении постоянной тепловой мощности происходит перерасход электрической и тепловой энергии и в большинстве случаев — к сгоранию кабеля целиком. К недостаткам таких систем можно отнести низкий КПД теплопередачи и низкую степень регулирования теплового потока.
Саморегулирующиеся нагревательные ленты, в отличие от резистивных нагревательных кабелей постоянной мощности, способны регулировать выделяемую тепловую энергию. Наличие полупроводниковой матрицы между токоведущими жилами позволяет формировать дополнительные участки тепловыделения (рис. 3), а также ограничивать создаваемую температуру внутри нагревательной ленты путем расширения полимера и разрыва дополнительных путей протекания тока [7]. При этом потребляемая мощность линейно зависит от температуры нагреваемого объекта. И чем она выше, тем ниже мощность, потребляемая кабелем.
Рис. 3. Саморегулирующийся кабель ФСУ: 1 — медные луженые жилы; 2 — полупроводящая саморегулирующая матрица; 3 — изоляция из фторполимера; 4 — экранирующая оплетка; 5 — наружная оболочка из фторопласта
Fig. 3. Self-regulating heating tape FSU: 1 — tinned copper wires; 2 — semiconducting self-regulating matrix; 3 — fluoropolymer insulation; 4 — shielding braid; 5 — outer shell of fluoroplastic
При монтаже саморегулирующаяся нагревательная лента должна плотно прилегать к поверхности, так как из-за наличия воздушных промежутков происходит излишнее потребление энергии, и лента перегревается. Это может привести к возникновению температур, превышающих температуру вспышки нагреваемого продукта, и к дальнейшему воспламенению и техногенной аварии.
Оценим эффективность применения нагревательных кабелей при нагреве термозависимых жидкостей, при этом допустим, что в электрической системе часть тепла передается от нагретого кабеля объекту, а часть рассеивается в окружающей среде (рис. 4).
1
\ t / \t/ \t/ \t/ \t " WWW
ж' W ж' W ж'- Ш Л-" W -л. ^ W лг- Щ
/|Ч
Рис. 4. Процесс передачи тепла нагреваемому продукту резистивным кабелем: 1 — резистивный кабель; 2 — труба теплообменника; 3 — нагреваемый продукт (нефть); 4 — распространение тепла
Fig. 4. The process of heat transfer to the heated product by a resistive cable: 1 — resistive cable; 2 — heat exchanger tube; 3 — heated product (oil); 4 — the spread of heat
Для оценки процесса передачи тепла от нагревательного кабеля была разработана экспериментальная установка (рис. 5, в), которая содержит: объект теплового воздействия — металлическую трубу длиной Ь = 1,5 м и диаметром 219 х 6 мм из стали ст20; нагревательный элемент — саморегулирующуюся ленту 95ФСУ2-СФ длиной Ь = 11 м и удельной мощностью 95 Вт/м. Питание ленты осуществляется от промышленной сети без преобразователей [8].
I
80 60 40 20
06 °С
а/а
б/b
в/с
Параметр Рисунок
a б
Точка MAX. °C 66.26 98.8
Точка P02, °C 3,56 43.2
Точка РОЗ,°C 2,95 44.91
Точка РОЗ, °C 43,65 84,33
г/d
Рис. 5. Работа резистивного нагревательного кабеля: а — термоизображение в начальный момент времени; б — термоизображение после 90 мин; в — внешний вид испытательного стенда; г — таблица с данными испытаний
Fig. 5. Work resistive heating cable: a — thermal image at the initial time; b — thermal image after 90 min; c — appearance of the test bench; d — test data table
С помощью тепловизора HotFind с чувствительностью 0,1 °С и рабочим инфракрасным диапазоном от 8 до 14 мкм проводилась регистрация температуры на всех участках экспериментальной установки [9]. Испытания проводились при температуре 0 °С на открытом воздухе, при отсутствии воздействия солнечной радиации. Саморегулирующаяся нагревательная лента расположена на участке трубы навитием (рис. 5, в).
В процессе эксперимента контролировались температуры кабеля и нагреваемого объекта в различных точках. На рис. 5, а, б приведены термограммы испытательной установки в начальный момент времени и после 90 мин в рабочем режиме. Одновременно фиксировалось значение потребляемого из сети тока. Благодаря этому определено, что с ростом температуры потребляемая из сети мощность падает за счет саморегуляции. Но значительное превышение пускового тока над рабочим более чем в 4 раза может привести к серьезному падению напряжения и повлиять на работу соседних потребителей (рис. 6).
Рис. 6. Зависимость потребляемого тока саморегулирующимся кабелем от времени Fig. 6. Dependence of current consumption self-regulating heating tape from time
Уравнение процесса нагрева электрическим нагревательным кабелем [10] записывается как
1 = t 1-е-1, У т
(1)
где — установившаяся температура тела, К; т — время нагрева, с; Т = тс / aF, Т — постоянная времени нагрева, с.
Исходя из уравнения (1) и при условии, что мощность нагревателя постоянна, нагрев будет происходить по экспоненциальной кривой, которая характеризуется тремя этапами: I — нагрев; II — нагрев и компенсация теплопотерь; III — компенсация теплопотерь.
При анализе графических зависимостей (рис. 7) экспериментальных и расчетных данных выявленное расхождение составило не более 5 %.
Так как воздух имеет низкий коэффициент теплопроводности, то следует стремиться к минимизации воздушного зазора между нагревательной лентой и трубой при постановке задачи передачи тепла в системе нагрева трубы с резистивным кабелем, как в многослойной цилиндрической стенке. Тогда линейная плотность теплового потока для данной системы будет равна
q. = t - t R,,
11 к ж /к
где t — температура резистивного кабеля, °С; t — температура нагреваемой жидкости, °С;
(2)
=
nd1a
1 лг 1 , dM 1
+ У -ln-^1+-
i—i O^l J
-flnli di ndn+1«,
— линейное термическое сопротивление, (м-°С)/Вт.
T. °c
45 40 35 30 25 20 15 10
i
- . - ■ ■
I Л II III
//
tf
20
40
60
80 т. мин 100
■Эксперимент -■■■- Расчет
Рис. 7. Графические зависимости экспериментальных и расчетных данных процесса нагрева Fig. 7. Graphic dependencies of experimental and calculated data of the heating process
Проведем анализ теплопередачи при различном расположении нагревательного кабеля относительно поверхности трубопровода для температурного градиента tK - tx = 1 °С. Учитывая, что на параметры теплоотдачи жидкости и резистивного кабеля на воздушный зазор не влияют, то слагаемыми линейного термического сопротивления-, -можно пренебречь. Тогда уравнение (2) примет вид
га^а6 ' %dn+i<xK ql = 112 %kT 1n2d1 + 12%kAx1n d 2 + Ax In d 2.
(3)
На рис. 8, а показан монтаж нагревательной ленты при отсутствии воздушного зазора — Ах = 0 и с воздушным зазором — Ах > 0 (рис. 8, б).
а/а б/b
Рис. 8. Схема расположения нагревательной ленты на трубе: а — Ах = 0; б — Ах > 0 Fig. 8. The circuit arrangement of heating tape on the pipe: a — Ах = 0; b — Ах > 0
Используя уравнение (3), построим график изменения линейной плотности теплового потока в зависимости от величины воздушного зазора между греющим кабелем и нагреваемым объектом (рис. 9), допуская, что коэффициент теплопроводности воздуха незначительно увеличивается с ростом температуры.
С увеличением воздушного зазора Ах рост тепловых потерь увеличивается по экспоненциальной зависимости и при зазоре в 1 мм составляет 44 %.
Согласно исследованиям [11], при постоянной мощности нагревательного кабеля с увеличением диаметра нагреваемой трубы снижается значение установившейся температуры и, наоборот, с уменьшением диаметра увеличивается значение установившейся температуры.
40
Вт/м
35 30 25
А
20 д 15 10 5 0
0 0,005 0,01 0,015
Ах -
Рис. 9. Зависимость плотности линейного потока от величины воздушного зазора Ar Fig. 9. The dependence of the density of the linear heat flux from the size of the air gap Ar
Анализ резистивных нагревательных систем показал, что при высоких температурах нагрева из-за теплоотдачи трубы кабель подвержен двойному температурному воздействию, что может привести к перегреву и воспламенению, что недопустимо на взрывоопасных объектах. Также малая контактная площадь, электрическая изоляция, наличие воздушного зазора между кабелем и нагреваемой поверхностью трубы снижают эффект теплопередачи и КПД. Отсутствие контролируемого процесса регулирования теплового потока и высокая инерционность отражаются на эффективности системы теплового воздействия.
Из перечисленных электротермических систем наиболее перспективным и эффективным является индукционный нагрев, который характеризуется высокой промышленной и пожарной безопасностью, экологичностью, высокой управляемостью процессом теплопередачи и максимальным КПД теплопередачи [12].
Для исследований был создан стенд, представляющий собой трубу с намотанным на ее поверхности индуктором из литцендратного кабеля (рис. 10) [8].
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЯ
Разработанная авторами индукционная нагревательная система [13] обладает следующими достоинствами:
• эффективная работа на различных технологических объектах (подземных и расположенных на поверхности земли);
• способность реализовывать режимы разогрева и поддержания температуры;
• высокие энергетические показатели, проявляющиеся в высоком КПД и отсутствии токовых бросков при пуске;
• обеспечение аварийного разогрева при ограничении электроснабжения по мощности источника;
• возможность полной автоматизации;
• промышленная и пожарная безопасность;
• относится к малолюдной технологии.
В зимний период, а также в условиях Крайнего Севера велика вероятность застывания термозависимых жидкостей (вода, дизельное топливо, топочный мазут и т.д.) внутри трубопроводов и резервуаров, в связи с чем предлагается разработать систему нагрева на основе индукционных технологий со стационарным (либо автономным) источником питания, которая будет осуществлять поддержание в текучем состоянии и в случае застывания — аварийный разогрев термозависимых жидкостей.
м
0,02
90,26 °C
I 80
1,15 °C lr 1
60
a/a
б/b
90,84 °C
0,87 °C lr 2
r80
-60
Рис. 10. Работа индукционной нагревательной системы: а — внешний вид испытательного стенда; б — термограмма сечения трубы в момент времени 90 мин; в — термограмма внешней части трубы в момент времени 90 мин
Fig. 10. The work induction heating system: a — the appearance of the test bench; b — thermogram of the pipe section at the moment of time 90 min; c — thermogram of the outer part of the pipe at the moment of time 90 min
При прокладке временного трубопровода в условиях Крайнего Севера либо в зимний период для обеспечения режима перекачки предлагается использовать разработанную индукционную нагревательную систему совместно с автономным источником питания (дизель-генератор, ветрогенератор, солнечные панели и их сочетание). Система может располагаться на шасси типа Камаз или Урал. При развертывании трубопровода рядом устанавливается мобильная нагревательная установка, с помощью четырех специалистов происходит развертывание системы и запуск. После окончания перекачки совершается свертывание и перемещение на другую точку дислокации. Система также может использоваться для аварийного разогрева или при расконсервации объектов в условиях Крайнего Севера и Арктики.
Индукционная нагревательная система позволяет свести к минимуму потерю качества продукта, повысить быстродействие системы при изменении условий технологического процесса, исключить возгорание продукта, снизить влияние человеческого фактора.
Авторы разработки предполагают применение индукционной нагревательной системы в Вооруженных Силах Российской Федерации по следующим направлениям:
1) обеспечение температурных режимов работы трубопроводов стационарного и временного базирования в сложных климатических условиях Арктики;
2) аварийный разогрев оборудования транспорта и хранения термозависимых жидкостей и важных технологических объектов, а также дистанционного запуска законсервированных объектов в районах с отрицательными температурами;
3) применение в качестве мобильных нагревательных систем с автономным источником электроснабжения, а также в автоцистернах для подогрева при транспортировке термозависимых жидкостей.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЛИТЕРАТУРА
1. Pan Y., Zhang J., WangX., Yang S. Research on electric heating technology in-situ oil shale mining // IOSR Journal of engineering (IOSRJEN). 2012. No. 2 (8). Pp. 39-44.
2. Thorat S., Thibodeau C., Collier B., Ngo H. Leveraging control and monitoring technologies: reliability and lower costs for electrical trace-heating systems in petrochemical facilities // IEEE Industry Applications Magazine. 2017. Vol. 23. Issue 2. Pp. 62-73. DOI: 10.1109/MIAS.2016.2600687
3. Конесев С.Г., Хлюпин П.А. Экологичные нагревательные системы для объектов транспорта и хранения вязкой нефти // Безопасность жизнедеятельности. 2012. № 7 (139). С. 43-47.
4. КоршакА.А. Специальные методы перекачки. Уфа : Изд-во УГНТУ, 2004. 208 с.
5. Коршак А.А., Нечваль А.М. Трубопроводный транспорт нефти, нефтепродуктов и газа : учебное пособие для системы ДПО. Уфа : ДПСервис, 2005. 516 с.
6. Струпинский М.Л., Хренков Н.Н., Кувалин А.Б. Проектирование и эксплуатация систем электрического обогрева в нефтегазовой отрасли. М. : Инфра-Инженерия, 2015. 272 с.
7. Кабель саморегулирующийся нагревательный FSU (ФСУ) (Freezstop Ultimo) (HEAT TRACE). URL: http://all-energo.ru/store/heating/kso/fsu (дата обращения: 02.02.2019)
8. Конесев С.Г., Хлюпин П.А. Оценка эффективности теплового воздействия электротермических систем // Нефтегазовое дело. 2012. Т. 10. № 3. С. 92-95.
9. Тепловизор. Модель HotFind № 80860683. Руководство по эксплуатации тепловизора HotFind.
10. Тугунов П.И., Новоселов В.Ф. Транспортирование вязких нефтей и нефтепродуктов по трубопроводам. М. : Недра, 1973. 89 с.
11. Фонарев З.И. Электроподогрев трубопроводов, резервуаров и технологического оборудования в нефтяной промышленности. Л. : Недра, 1984. 148 с.
12. Конесев С.Г., Кириллов Р.В., Кондратьев Э.Ю., Садиков М.Р., Хазиева Р.Т., Хлюпин П.А. Индукционные нагревательные системы для протяженных нефтепроводов // Нефтегазовое дело. 2014. Т. 12. № 4. С. 40-47.
13. Пат. 2415517 РФ, МПК H05B 6/00, F16L 53/00. Установка индукционного нагрева трубопроводов / С.Г. Конесев, П.А. Хлюпин, И.А. Макулов, Ю.А. Никитин; патентообл. ООО Газ-Проект Инжиниринг. № 2009100575/07, заяв. 11.01.2009; опубл. 27.03.2011. Бюл. № 9.
REFERENCES
1. Pan Y., Zhang J., Wang X., Yang S. Research on electric heating technology in-situ oil shale mining. IOSR Journal of engineering (IOSRJEN). 2012. No. 2 (8). Pp. 39-44.
2. Thorat S., Thibodeau C., Collier B., Ngo H. Leveraging control and monitoring technologies: reliability and lower costs for electrical trace-heating systems in petrochemical facilities. IEEE Industry Applications Magazine. 2017. Vol. 23. Issue 2. Pp. 62-73. DOI: 10.1109/MIAS.2016.2600687
3. Konesev S.G., Khlyupin P.A. Ekologichnye nagrevatelnye sistemy dlya obyektov transporta i hraneniya vyazkoy nefti [Eco-friendly heating systems for transportation and storage facilities of a viscous oil]. Bezopasnost zhiznedeyatelnosti [Life Safety]. 2012. No. 7 (139). Pp. 43-47. (In Russian)
4. Korshak A.A. Spetsial'nye metodyperekachki [Special transfer methods]. Ufa, USPTU, 2004. 208 p. (In Russian)
5. Korshak A.A., Nechval А.М. Truboprovodnyy transport nefti, nefteproduktov i gaza : uchebnoe posobie dlya sistemy DPO [Pipeline transport of oil, petroleum products and gas: a manual for the system of DPO]. Ufa, DPService Publ., 2005. 516 p. (In Russian)
6. Strupinskiy M.L., Khrenkov N.N., Kuvaldin A.B. Proektirovanie i ekspluatatsiya sistem elektricheskogo obogreva v neftegazovoy otrasli [Design and operation of electric heating systems in the oil and gas industry]. М. : Infra-Ingeneriya Publ., 2015. 272 p. (In Russian)
7. Kabel' samoreguliruyushchiysya nagrevatel'nyy FSU (FSU) (Freezstop Ultimo) (HEAT TRACE) [Cable self-regulating heating FSU (FSU) (Freezstop Ultimo) (HEAT TRACE)]. URL: http://all-energo.ru/store/heating/kso/fsu (access date: 02.02.2019) (In Russian)
8. Konesev S.G., Khlyupin P.A . Otsenka effektivnosti teplovogo vozdeystviya elektrotermicheskikh system [Assessment of efficiency of thermal influence of electrothermal systems]. Neftegazovoe delo [Oil and Gas Business]. 2012. No. 2 (3). Pp. 92-95. (In Russian)
9. Teplovizor. Model HotFind № 80860683. Rukovodstvo po ekspluatatsii teplovisora HotFind [Thermal imager. HotFind Model No. 80860683. HotFind Imager Operation Manual]. (In Russian)
10. Tugunov P.I., Novoselov V.F. Transportirovanie vyazkikh neftey i nefteproduktovpo truboprovodam [Transportation of viscous oils and petroleum products through pipelines]. Moscow, Nedra Publ., 1973. 89 p. (In Russian)
11. Fonarev Z.I. Elektropodogrev truboprovodov, rezervuarov i tekhnologicheskogo oborudovaniya v neftyanoy promyshlennosti [Electrical heating of pipelines, tanks and process equipment in the oil industry]. Leningrad, Nedra Publ., 1984. 148 p. (In Russian)
12. Konesev S.G., Kirillov R.V, Kondratiev E.Yu., Sadikov M.R., Khaziyeva R.T., Khlyupin P.A. Induktsionnye nagrevatelnye sistemy dlya protyazhennyh nefteprovodov [Induction heating system for length of the pipeline]. Neftegazovoe delo [Oil and Gas Business]. 2014. Vol. 12. No. 4. Pp. 40-47. (In Russian)
13. Konesev S.G., Khlyupin P.A., Makulov I.A., Nikitin Yu.A. Ustanovka indukcionnogo nagreva truboprovodov. Pat. 2415517 MPK H05B 6/00, F16L 53/00. No. 2009100575/07, appl. 01/11/2009; publ. 03/27/2011. Bul. No. 9 (In Russian)
Поступила в редакцию 6 февраля 2019 г. Принята в доработанном виде 16 февраля 2019 г. Одобрена для публикации 5 марта 2019 г.
Received February 6, 2019.
Adopted in final form on February 16, 2019.
Approved for publication March 5, 2019.
Об авторах: Конесев Сергей Геннадьевич — кандидат технических наук, доцент кафедры электротехники и электро-оборудования предприятий, профессор Российской академии естествознания, Уфимский государственный нефтяной технический университет (УГНТУ), 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, д. 1, [email protected];
Хлюпин Павел Александрович — кандидат технических наук, доцент кафедры электротехники и электрооборудования предприятий, Уфимский государственный нефтяной технический университет (УГНТУ), 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, д. 1, [email protected].
About the authors: Sergey Gennadyevich Konesev — candidate of Technical Sciences, Associate professor at the department of electrical engineering and electrical equipment of enterprises, professor of Russian Academy of natural Sciences, Ufa State Petroleum Technical University (USPTU), 1 Cosmonavtov st., Ufa, 450062, Russian Federation, [email protected];
Pavel Alexandrovich Khlyupin — candidate of Technical Sciences, Associate professor at the department of electrical engineering and electrical equipment of enterprises, Ufa State Petroleum Technical University (USPTU), 1 Cosmonavtov st., Ufa, 450062, Russian Federation, [email protected].
