CC BY
40
Перечень ссылок
Метельський В. П. Електричн машини та мiкрома-шини. - Запорiжжя: ЗНТУ, 2005. - 616 с. Глазенко Т. А. Полупроводниковые преобразователи в электроприводах постоянного тока. - Л.: Энергия, 1973. - 304 с., ил. Герман-Галкин С. Г. Силовая электроника: Лабораторные работы на ПК. - СПб.: Учитель и ученик, Корона-принт, 2002. - 304 с., ил. Герман-Галкин С. Г., Г. А. Кардонов Электрические машины: Лабораторные работы на ПК. - СПб.: Учитель и ученик, Корона-принт, 2003. - 256 с., ил.
5. Герман-Галкин С. Г. Компьютерное моделирование полупроводниковых систем. - СПб.: Учитель и ученик, Корона-принт, 2001. - 319 с., ил.
6. Перльмутер В. М., Сидоренко В. А. Системы управ -ления тиристорными электроприводами постоянного тока. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 304 с., ил.
7. Пегов Д. В., Бурцев П. В., Андреев В. Е. Руководство по устройству электропоездов ЭТ2, ЭР2Т, ЭД2Т, ЭТ2М.- М.: Центр коммерческих разработок, 2003. -184 с.,табл.,ил.
Поступила в редакцию 14.03.07 г.
После доработки 04.04.07
Розроблена вдосконалена схема iмпульсного регулювання двигуна постйного струму no^idoeHoao збудження. Для запропонованоi i юнуючоГ схем iмпульсного регулювання розробленi моделi, за допо-могою яких до^джеы електромеханiчнi процеси тягового електроприводу в цих схемах i виконано ix порiвняльний аналiз.
The improved scheme of impulsive regulation of series excitation direct current motor was developed. The impulsive regulation models for offered and existent schemes were developed, the electro-mechanical processes of electric drive were probed and comparative analysis was presented.
УДК 621.313.2.001.57
Е. С Назарова , А. В Пирожок, Ю. А. Супрун
Имитационная модель механического движения металла для реверсивного одноклетевого стана холодной прокатки
Разработана имитационная модель механического движения металла для реверсивного одноклетевого стана холодной прокатки, предназначенная для исследования электромеханических процессов стана.
Улучшение качества прокатываемого металла и повышение производительности станов холодной прокатки требует глубокого исследования электромеханических процессов станов. Это, в свою очередь, вызывает практическую необходимость и актуальность создания имитационных моделей станов, воспроизводящих реальные электромеханические процессы в них. Имитационные модели позволяют без нарушения существующего производственного цикла прокатного стана исследовать его электромеханические процессы, заметно снизить трудоемкость и затраты на проведение этих исследований по сравнению с экспериментом.
Исследованию процесса механического движения металла в различных прокатных станах посвящено достаточно много работ, например, [1-4]. В книге [1] приведены математические описания законов, определяющих связь электромеханических параметров стана с параметрами технологических процессов. В работе [2] изложены основы теории прокатки и автоматизации непрерывного стана холодной прокатки, где этот стан и его автоматизированный многодвигательный электропривод рассматривается как единый электрифицированный агрегат. В статье [3] разработана и описана имитационная модель механического движения металла для непрерывного стана «Тандем». В монографии [4] рассмотрены общие принципы рабо-
ты различных реверсивных станов холодной прокатки. Анализ известных работ показывает, что большинство из них [1-3] посвящены исследованию процесса механического движения металла в непрерывных станах холодной прокатки, в которых указанное движение в значительной степени отличается от реверсивных станов (в частности, особенностями, связанными с реверсированием металла в последних). В известных немногочисленных работах [4], посвященных реверсивным станам холодной прокатки, остались без внимания вопросы: углубленного рассмотрения динамических процессов указанных станов, связанных с реверсированием проката; исследования электромеханических процессов указанных станов; создания имитационных моделей для исследования процесса механического движения металла в этих станах.
Целью работы является создание имитационной модели механического движения металла для реверсивного одноклетевого стана холодной прокатки, предназначенной для исследования электромеханических процессов.
Кинематическая схема данного стана показана на рис. 1. Процесс прокатки в одноклетевом стане осуществляется при натяжении полосы как со стороны входа в клеть, так и на выходе из стана. Причем, натяжение металла на выходе стана, возникающее между
© Е. С Назарова , А. В Пирожок, Ю. А. Супрун 2007 р.
клетью и наматывающим устройством, в несколько раз превышает натяжение металла на входе стана. В результате этого снижается давление металла на валки прокатного стана, уменьшается коробоватость полосы, происходит правильное и плотное наматывание металла на барабан моталки [1].
Рис. 1. Кинематическая схема прокатного стана
Натяжение полосы создается при помощи электроприводов намоточных устройств: моталки и разма-тывателя. На реверсивных одноклетевых станах холодной прокатки моталка и разматыватель установлены
по разные стороны рабочей клети, и после реверса направления прокатки металла моталка и разматыватель меняются между собой местами [4]. Электропривод наматывающей моталки работает в двигательном режиме, обеспечивая выходное натяжение полосы. Двигатель разматывающей моталки (разматывателя) работает в генераторном режиме. Тянущим двигателем для разматывающей моталки в этом случае является прокатный двигатель клети. В рассматриваемом стане обрабатываемый материал (металл) является упругим звеном [5].
Для исследования движения металла в одноклете-вом прокатном стане разработана в пакете прикладных программ Ма^аЬ имитационная модель, показанная на рис. 2, где: БАУ-1, БАУ-2, БАУ-Э - блоки, обеспечивающие задания якорных напряжений трапециидальной формы для двигателей моталки, клети и разматывателя (ОРТ_|аког1, ОРТ_|аког2, ОРТ_|акогЭ) соответственно. Разматывающее устройство представлено блоком Металл, выходящий из разматывателя и входящий в клеть (при прямой прокатке), имитируется блоком Ргока^. Рабочая клеть реверсивного однокле-тевого стана в моделе отображена блоком К^ка. Металл, выходящий из клети и наматываемый на моталку, представлен блоком Р|г^2. Имитацию наматывающего устройства обеспечивает блок Motalka.
Рис. 2. Общий вид модели одноклетевого реверсивного прокатного стана
Схема имитационной модели составлена при использовании следующих допущений:
а) материал однороден и имеет по всей длине одинаковую толщину и ширину;
б) влиянием массы материала на его деформацию можно пренебречь;
в) деформация имеет только упругий характер и равномерно распределяется по поперечному сечению;
г) волновые процессы, связанные с распределением деформации по длине, не учитываются.
В процессе прокатки полоса разматывается с одной моталки и наматывается на другую, при этом диаметры рулонов непрерывно изменяются. Чтобы поддерживать постоянной линейную скорость прокатки, необходимо скорость двигателя разматывающего механизма (рис. Э) уменьшать или увеличивать в зависи-
мости от режима работы стана. Изменение диаметров рулонов в течение всего цикла прокатки должно учитываться при поддержания постоянства натяжения полосы прокатываемого металла. При функционировании реверсивных прокатных станов требуется вычисление текущего значения массы, момента инерции рулона, длины полосы прокатываемого металла.
В математической модели разматывателя осуществляется вычисление начального значения длины 1_ полосы из зависимости :
I = 2-п-(Я ■ N - к ■ N + к),
(1)
где Яр - радиус смотанного рулона, N - количество витков в рулоне, к - толщина прокатываемой полосы.
Рис. 3. Модель разматывающего механизма
Вычисление текущего значения массы рулона выполняется из соотношения [1]:
= q • п к2 - R02 )-Б
(2)
где q - удельный вес металла, Я0 - радиуса барабана, В - ширина прокатываемой полосы. Момент инерции металла в рулоне на разматывателе определялся из зависимости [5]:
1
J p = — ■ m p 2
•( - Ro),
(3)
В модели вращающий момент Md создается двигателем постоянного тока (ДПТ) с независимым возбуждением [3], который приводит в движение наматывающий (разматывающий) механизм и клеть. В модели на рис. 2 данный момент поступает в подсистему DPT через порт Md. В этой подсистеме для регулирования напряжения якоря и потока возбуждения двигателя предназначены порты Ud и CF соответственно Для учета внутреннего влияния ЭДС двигателя предусмотрен входной порт w (на который поступает угловая скорость ю двигателя).
Угловая скорость двигателя определяется с учетом линейной скорости движения полосы V и текущего значения радиуса рулона Rp из соотношения:
ю = V, / Rp
(4)
где I - передаточный коэффициент редуктора.
Момент на валу разматывающего устройства (определяемый в модели на рис. 3) находится через его следующие составляющие [1]:
М = МПОл + МПОт + Мдеф + М дин ,
(5)
где М Пол - полезный момент, необходимый для создания заданного натяжения Г; МПот - момент, требуемый для преодоления механических потерь в системе «двигатель - механизм»; Мдеф - момент, затрачиваемый на деформацию изгиба полосы при намотке рулона; Мдин - динамический момент (обеспечивающий ускорение намоточного устройства при разгоне и торможении, а также при изменении радиуса рулона).
В зависимости от режима работы стана (прокатка в прямом или в обратном направлении) соотношение между упомянутыми составляющими моментов может быть различно. Полезный момент определяется значением усилия и в ряде случаев значительно превышает значение момента потерь , что позволяет пренебречь влиянием последнего на работу стана. Значение момента тем меньше, чем тоньше перематываемая полоса металла (он практически равен нулю для материалов, имеющих малую жесткость).
В процессе намотки с постоянным усилием натяжения полезный момент прямо пропорционален радиусу рулона [3]:
Мпол = FRp .
(6)
При постоянном натяжении полосы (независимо от радиуса) полезная мощность пропорциональна скорости полосы и находится из соотношения:
P = FV
пол ■
(7)
Выражения (6) и (7) могут служить для построения системы автоматического управления с косвенным
m
измерением натяжения. Если пренебречь разницей между моментом на валу двигателя и полезным моментом (считая, что влияние трех последних слагаемых в выражении (5) мало, либо - будет скомпенсировано), а также пренебречь механическими потерями электродвигателя, то можно полагать, что электромагнитный момент двигателя следует изменять по следующему закону:
мэм = FЯр /;.
(8)
С другой стороны, момент двигателя постоянного тока равен [Э]:
M эм = Сд Ф1я ,
(9)
где Ф и /я - магнитный поток и якорный ток двигателя соответственно; Сд - конструктивная постоянная.
В результате сравнения двух последних выражений может быть сформулирован наиболее распространенный закон косвенного регулирования натяжения полосы: при заданном постоянном натяжении Г необходимо поддерживать постоянным якорный ток 1я, меняя поток возбуждения Ф двигателя пропорционально радиусу Яp рулона [1].
Динамический момент на валу двигателя равен [Э]:
ёю
Мдин = ^I ,
(10)
Момент инерции JI, в свою очередь, состоит из
двух составляющих: неизменного момента инерции J0 (вращающихся частей механизма и собственного момента двигателя) и меняющегося с изменением радиуса рулона момента инерции Jp наматываемого (разматываемого) рулона.
Упомянутые составляющие динамического момента согласно (13), (14) и с учетом (2) и (Э) могут быть определены из выражений:
M
дин1
3 , и о'Л
2; Яр + яру
М
дин2
q-пВ 2 и0 4 -ЯрУ + 0
ёУ
ёг
\
и оУ;
2;
Я
р /
ёЯ^ ёг .
(15)
Деформация материала на участке растяжения длиной / описывается дифференциальным уравнением [5]:
£=у-+
(16)
где е - относительное удлинение; У1 и У2 - линейные
скорости материала в начале и конце растяжения /.
Натяжение, возникающее в материале, связано с абсолютным значением растяжения д/ соотношением [5]:
где - суммарный момент инерции вращающихся частей наматывающего устройства вместе с рулоном, приведенный к валу двигателя.
Исходя из (4), определим производную угловой скорости:
ёа
ёг
ёУ У; ёЯр
Яр ёг Я2 ёг
(11)
При этом динамический момент Мдин двигателя находится в виде двух составляющих:
М = М , + М т
дин дин1 дин2 ■
(12)
Составляющая М дин1 требуется для создания ускорения ёУ/ ёг при данном радиусе рулона Яр и равна [3]:
М
= ёУ
дин1 = я •
(13)
Составляющая М дин2 учитывает изменение радиуса рулона Яр и рассчитывается в виде [3]:
М
дин2
иу ёЯр яр2 ёг '
(14)
ру = ср Д/ = сР1 е ,
(17)
где Ср - упругость прокатываемого металла.
На основании зависимостей (16) и (17) была разработана модель механического движения металла между клетью и разматывающим (наматывающим) механизмом, которая показана на рис. 1 блоками Ргока^, Prokat2. Данная модель является самостоятельной подсистемой с векторами входных и выходных координат.
При рассмотрении механических процессов для клети прокатного стана будем полагать, что момент сопротивления состоит из двух составляющих: момен-
та трения Мт и момента прокатки
Мп, -
которые
пропорциональны скорости вращения клети (а последний - еще и зависит от силы нажима (Ыадт) со стороны нажимных винтов) [3].
При принятых допущениях для данных моментов справедливы следующие соотношения:
МТ = Кт а ; ] М п = Кп а х Nagim
(18)
где КТ - коэффициент вязкого трения, Кп - коэффициент прокатки, учитывающий нагрузку на клеть в зависимости от величины обжатия металла в клети (в модели указанные коэффициенты обозначены соответ-
ственно Ка/0 и Ка/ _ а ).
В модели клети (показанной на рис. 1 блоком К^ка) учтены не только вращающиеся массы и баланс моментов, но и предусмотрена возможность нагружения клети от канала нажима (нажимные винты).
На рис. 4 представлены результаты моделирования линейной скорости: моталки (кривая 1), клети (кривая 2) и разматывателя (кривая 3). Линейная скорость моталки в первый период времени, когда прокатка происходит в прямом направлении, превышает скорость разматывателя и клети. Поэтому на практике требуется компенсировать удлинение прокатываемого металла. Линейные скорости клети и моталки соотносятся между собой в зависимости от удлинения полосы.
V, м/с
1
2
3
1
2
э........ i
■
t, с
50 100 150 200 250 300
Рис. 4. Линейные скорости полосы металла: 1 - на моталке; 2 - в клети; 3 - на разматывателе
Изменение угловых частот вращения разматывателя и моталки (рис. 5) происходит во времени не по линейному закону, так как эти изменения зависят от варьирования текущего радиуса рулона. Чем больше радиус рулона, тем меньше угловая частота вращения барабана (и - наоборот).
В имитационной модели стана на рис. 2 задавалось линейное изменение напряжений (рис. 6) на обмотки якорей двигателей, а напряжения в обмотках возбуждения изменялись исходя из поддержания постоянства линейных скоростей и натяжения прокатываемого металла при намотке и смотке (с учетом варьирования текущего радиуса рулона). На рис.6 - рис. 9 показаны со,, 1/с; со2,1/с
2
1
.....2" ■
I, с
"0 50 100 150 200 250 300
Рис. 5. Изменение угловых скоростей: 1 - моталки; 2 - разматывателя
рассчитанные электромеханические процессы в следующих режимах работы стана: разгон, прокатка в прямом направлении с постоянной линейной скоростью, реверс, прокатка в обратном направлении, торможение. Показанные кривые на этих рисунках соответствуют следующим механизмам: 1 - моталка, 2 - клеть, 3 -разматыватель. На рис. 7 - рис. 9 приведены для этих режимов значения якорных токов, электромагнитных моментов и угловых частот вращения двигателей соответственно.
1000
500
Uri, В
-500
-1000,
1 3
1
2 2 1 h
1
3 1 1
t, с
50 100
150 а)
200 250 300
Ud,B
600 400 200 0
-200 ^00 -600 -800
1
2 —
t, с
Ud
0.2 0.4 0.6 0.3
б)
, В
1.2 1.4
500
-500
1 3
2
2
-
i з 1
f
t с
159.5
160
160.: в)
161
161.5
Рис. 6. Изменение якорных напряжений двигателей: а) при прокатке в прямом и обратном направлении; б) укрупненный фрагмент разгона; в) укрупнённый фрагмент реверсирования
'd, A^x-io1
150 200 250 а)
1
2
3
t, с
Md,HM x 10 1
0.5
-0.5
а)
3 /
1\
t, с
б)
б)
158 160 162 164 166 в)
Рис. 7. Токи двигателей: а) прокатка в прямом и обратном направлении; б) укрупненный фрагмент разгона; в) укрупненный фрагмент реверсирования
Md,HM х 10fc
6: 4
2 0 -2 -4 -6 -8
3 \
у
А
2 \
1 1 \
........ .........
.......... .......... .......... .......... —
t, с
158 159 160 161 162 163 164
в)
Рис. 8. Моменты двигателей: а) прокатка в прямом и обратном направлении; б) укрупненный фрагмент разгона; в) укрупненный фрагмент реверсирования
10
га, 1/с
-5
-10
-15,
1 2
з
1
3
2
t, с
50 100 150 200 250 300
а)
10
СО, 1/с
-10
-15
158
160
1 2
A
......3..... i...........i................
..1.3..;................
i
162
в)
t, С
164
Рис. 9. Угловые частоты вращения двигателей: а) при прокатке в прямом и обратном направлении; б) укрупненный фрагмент
разгона; в) укрупненный фрагмент реверсирования
Анализ результатов моделирования механического движения металла для одноклетевого прокатного стана и их сравнение с экспериментально полученными данными на существующем одноклетевом реверсивном стане 1680 цеха ЦХП-1 ОАО «Запорожсталь» свидетельствует о достоверности разработанной имитационной модели (с отклонением между собой не более 5-8 % для электромеханических процессов).
Перечень ссылок
1. Зеленов А. Б., Тертичников В. Н., Гулякин В. Г. Электропривод механизмов прокатных станов. - Харьков: Металлургиздат, 1963. - 340 с.
2. Дружинин Ю. Д. Непрерывные станы как объект автоматизации. - М.: Металлургия, 1975. - 336 с.
3. Пирожок А. В., Супрун А. А., Супрун А. Ю. Имитационные модели электромеханических процессов тонколистового стана холодной прокатки // Елект-ротехшка та електроенергетика. - 2005. - № 2. -С. 34-42.
4. Филатов А. С. Электропривод и автоматизация реверсивных станов холодной прокатки. - М.: Металлургия, 1973. - 370 с.
5. Борцов Ю. А., Соколовский Г. Г. Тиристорные системы электропривода с упругими связями. - Л.: Энергия, 1979. - 156 с.
Поступила в редакцию 30.03.07 г.
Розроблено iмiтацiйну модель механчного руху метала для реверсивного одноклтьового стана холодно)' прокатки, призначеного для дослiдження електромеханiчних процеав стана.
The simulation model of the metal mechanical motion for the reverse single-mill of the cool rolling for analysis of mil electromechanical processes was developed.
