CC BY
44
Секция «Проектирование машин и робототехника»
статора колеса возникающее электродинамическое усилие приводит к увеличению крутящего момента на валу.
К главным характеристикам мотор-генератора [3] относятся: номинальная мощность электрической машины; номинальная частота вращения; номинальное напряжение; число пар полюсов. В зависимости от требуемых главных характеристик, расчет начинаем с определения главных размеров: внутреннего диаметра статора и расчетной длины воздушного зазора.
Основными критериями работоспособности зубчатой передачи являются износостойкость активных поверхностей зубьев и их изгибная и контактная прочность. Определение геометрических размеров зубчатых шестерни и колеса, а в последствии и валов производится в зависимости от крутящего момента создаваемого мотор-генератором.
Особенность проектирования данного устройства заключается в установке мотор-генератора внутри зубчатых колеса и шестерни позволяющей уменьшить габариты устройства, упростить конструкцию и расширить эксплуатационные возможности.
Библиографические ссылки
1. Гуляев И. В. Обобщенная электромеханическая система [Электронный ресурс]. URL: http://coldrik. k66.ru/ems.htm (дата обращения: 19.02.2014).
2. Пат. № 2246034 RU, МПК7 F 03 G 3/08. Махо-вичный накопитель / Н. В. Гулиа. № 2003123507/06; заявл. 05.01.2001; опубл. 10.02.2005. Бюл. № 4. 8 с.
3. Дмитриев В. Н. Проектирование и исследование асинхронных двигателей : учебное пособие. Ульяновск : УлГТУ, 2013. 89 с.
© Семенов В. С., Бейльман А. В., 2014
УДК 621.22.018.8: 532.5.013.12
С. В. Сидоров Научный руководитель - Т. Т. Ереско Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М. Ф. Решетнева, Красноярск
ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ОТДЕЛЬНЫХ УЗЛОВ ГИДРОПРИВОДОВ
Приведено описание установок, имеющих упругие, либо перфорированные стенки для испытания отдельных узлов гидроприводов, что позволяет расширить диапазон экспериментальных исследований течений в рабочих каналах и трубопроводах гидроприводов машин.
При испытаниях отдельных систем гидроприводов машин возникает необходимость в создании стабильного распределения давления и поля скоростей движения рабочей жидкости. Особенно это актуально для исследований потерь давления в гидромагистралях, а также в регулирующей гидроаппаратуре при оптимизации формы обтекаемых элементов и запорных поверхностей клапанных устройств от условного прохода и конфигурации сечения каналов во вновь проектируемых гидропневмоударных агрегатах [1] и гидростатических направляющих металлорежущих станков [2; 3].
Это позволяют осуществить установки для проведения гидродинамических испытаний, показанные на рис. 1 и 2.
В установке [4], приведенной на рис. 1 с целью стабилизации потока жидкости при условиях, аналогичных безграничной жидкости, испытательный канал выполнен с упругими стенками с боковыми окнами, при этом упругие стенки испытательного канала расположены внутри герметичной камеры и сопряжены своими торцами с конфузором, а герметичная камера сообщена посредством пневматической магистрали, снабженной регулирующим вентилем, с вакуум-насосом.
Принцип работы: основной поток проходит через конфузор 3, испытательный канал, состоящий из окон 1 и упругих стенок 2, и создает в эжекторе-диффузоре 5 и в камере 4 разрежение. Дополнительное разреже-
ние обеспечивает подключаемый к магистрали 6 с вентилем 7 вакуум-насос. Это позволяет дополнительно регулировать условия течения в испытательном канале.
В установке [5], приведенной на рис. 2 для изменения степени проницаемости испытательного канала, последний выполнен в виде набора перфорированных колец, связанных между собой и конфузором соединительным устройством.
Рис. 1. Схема установки с упругими стенками испытательного канала: 1 - окна; 2 - упругие стенки;
3 - конфузор; 4 - герметичная камера;
5 - эжектор-диффузор; 6 - магистраль; 7 - вентиль
Принцип работы: основной поток проходит через конфузор 2, рабочий участок 1 и создает в эжекторе-диффузоре 7 и герметичной камере 6 разрежение, под действием которого возникает перепад гидростатического давления АР между испытательным каналом 1 и герметичной камерой 6. Вследствие этого часть ос-
Актуальные проблемы авиации и космонавтики - 2014. Технические науки
новного потока жидкости перетекает из испытательного канала 1 в герметичную камеру 6 и отсасывается эжектором-диффузором 7. Дополнительная подача жидкости, осуществляемая через гидравлический контур 8 в герметичную камеру 6, изменяет перепад давления АР и таким образом регулирует количество отсасываемой из испытательного канала жидкости.
Рис. 2. Схема установки с проницаемым испытательным каналом: 1 - рабочий участок; 2 - конфузор; 3 - стопорное кольцо; 4 - винты; 5 - стопорные винты; 6 - герметичная камера; 7 - эжектор-диффузор; 8 - гидравлический контур; 9 - магистраль подачи жидкости; 10 - вентиль
Библиографические ссылки
1. Ереско Т. Т., Ереско С. П., Тубольцев А. А., Ереско В. С. Совершенствование гидропневмоудар-ного агрегата на основе имитационного моделирования // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование : научный журнал ИРГУПС. 2011. № 3 (31). С. 50-56.
2. Ереско С. П., Шатохин С. С. Исследование незамкнутой адаптивной гидростатической опоры с независимым плавающим регулятором // Вестник СибГАУ. Вып. 4 (37). 2011. С. 30-34.
3. Ереско С. П., Шатохин С. С. Адаптивные гидростатические опоры с независимыми оппозитными плавающими регуляторами расхода рабочей жидкости // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование : научный журнал ИРГУПС. 2011. № 2 (30), С. 87-90.
4. А. с. № 815555, СССР, МКИ в 01 М 10/00, Рабочий участок гидротрубы для проведения гидродинамических испытаний / С. В. Сидоров, В. К. Витер и
B. М. Ивченко. 2784646/ 27-11; Заявлено: 23.06.79; Опубл. 23.03.81. Бюл. № 11. 2 с.
5. А. с. № 813162, СССР, МКИ в 01 М 10/00, Рабочий участок гидротрубы для проведения гидродинамических испытаний / В. М. Ивченко, А. П. Кулак,
C. В. Сидоров и др. - 2779946/27-11; Заявлено: 14.06. 79; Опубл. 15.03.81. Бюл. № 10. 3 с.
© Сидоров С. В., 2014
УДК 621.22.018.8 : 532.5.013.12
С. В. Сидоров Научный руководитель - Т. Т. Ереско Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М. Ф. Решетнева, Красноярск
К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОСОДЕРЖАНИЯ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА
Описаны способ и установка для определения размеров газовых включений и их концентрации в зависимости от размеров, которые могут быть использованы в ряде испытаний гидросистем различных машин.
При экспериментальном определения параметров газосодержания двухфазного потока могут быть использованы скоростная видеосъемка и термоанемометрия [1]. Недостатками этих способов является недостаточная точность измерений и ограничения по скорости потока и размерам газовых включений.
Разработан способ определения параметров газосодержания двухфазного потока, основанный на введении в исследуемый поток кавернообразующего тела [2]. Это позволяет повысить точность, упростить процесс, снизить материальные затраты на проведение эксперимента и расширить диапазон измерений параметров газосодержания двухфазного потока. Что актуально для проведения ряда испытаний гидросистем различных машин.
Для определения параметров газосодержания в двухфазный поток последовательно вводят на гидродинамическом ноже кавернообразующие тела и производят измерения длины образованной введенным
телом каверны, затем в однородном потоке создают искусственную каверну путем поддува газа за кавер-нообразующее тело и измеряют расход газа, необходимый для создания искусственной каверны в потоке той же длины, а концентрацию газа С, и относительную объемную концентрацию Ci = С, / С газовой фазы в двухфазном потоке находят по уравнению
0/ (2^г + Б, )У1; / = 1,
где
§ =|1 при ' ^ / 1 [0 при /' < i
С = Х Сг,1 ; 0,- - расход
воздуха на образование искусственной каверны за кавернообразующим телом с поперечным размером Б/; Ь, Б, - продольный и поперечный размеры кавер-нообразующего тела; di - диаметр газовой фракции в двухфазном потоке, лежащий в диапазоне Б, < di < Б/+ь V - скорость набегающего потока.
1=1
и
1=1
