CC BY
68
2) набора инструментов;
3) высококвалифицированных кадров;
4) исправной техники, поступающей на наладочный контроль;
5) методических указаний по технологическим регулировкам со схемами и методами контроля;
6) эталонного агрегата или агрегатов;
7) постоянного контроля технологических операций с своевременным внесением необходимых коррективов.
В Российской Федерации выполнен большой объем исследований по формированию научных основ операционной технологии механизированных работ в сельском хозяйстве и их широкому практическому применению. Издан ряд книг и пособий по операционным технологиям основных видов работ, в том числе и применительно к отдельным сельскохозяйственным культурам. Однако они не дошли до аграрных предприятий. И главное: это не беспокоит специалистов АПК.
Реализация рекомендаций способствовала бы повышению агротехнического уровня механизированных работ и культуры земледелия в целом, а также существенному росту технико-экономических
показателей использования сельскохозяйственной техники.
Современная стадия развития операционной технологии характеризуется созданием фундаментальных основ научной организации указанной сферы. Следующий этап должен включить практические задачи доведения передовых методов до каждого хозяйства и каждого механизатора. При этом имеется в виду, что механизатор по аналогии с рабочим промышленного предприятия получит операционную технологическую карту на выполнение данной операции с учетом конкретных природно-хозяйственных условий. В такой карте должны быть четко сформулированы агротехнические требования, указания по подготовке агрегата и поля, по охране труда, приведены меры поощрения за высокое качество работы, экономию топлива и т. д.
Достижение названного уровня применения методов операционной технологии требует компьютеризации хозяйства и соответствующего программного обеспечения. Только на базе научного комплексного подхода можно добиться высоких экономических показателей эксплуатации техники в сельскохозяйственных предприятиях.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Зангиев А. А. Эксплуатация машинно-тракторного парка / А. А. Зангиев, Г. П. Лышко,
А. Н. Скороходов. М.: Колос, 1996. 300 с.
2. Карпов А. М. Техническое обеспечение технологий в растениеводстве. 2-е изд., доп. Саранск:
Изд-во Мордов. ун-та, 2000. 200 с. Поступила 12.04.03.
ФУРАНОВЫЕ КОМПОЗИТЫ КАРКАСНОЙ СТРУКТУРЫ
Д. А. ТВЕРДОХЛЕБОВ, аспирант, К. В. ТАРМОСИН, кандидат технических наук, В. Т. ЕРОФЕЕВ, доктор технических наук, профессор,
член-корреспондент РААСН
Опыт эксплуатации полимербетонных фективных путей широкого внедрения покрытий показывает, что одним из эф- современных полимербетонов становится
© Д. А. Твердохлебов, К. В. Тармосин, В. Т. Ерофеев, 2003
получение материалов каркасной структуры. Сущность каркасной технологии заключается в раздельном формировании микро- и макроструктуры с последующим объединением их в единой структуре композита. Сначала зерна крупного заполнителя склеиваются по форме изделия в крупнопористый каркас, а затем пустоты каркаса заполняются мелкозернистым раствором — матрицей [1; 6; 10]. Каркасные композиционные материалы оптимальной структуры обладают повышенными статической и динамической прочностью. У каркасных полимербетонов прочность при сжатии и удельная ударная вязкость в среднем в 1,1 и 3,0 раза больше, чем у бетонов, получаемых по традиционной технологии .
Учитывая положительные данные применения каркасных композитов в строительстве, в настоящее время уделяют особое внимание расширению технологических возможностей при изготовлении изделий каркасной структуры и области их использования. Разработана технология и изучены свойства каркасных полимербетонов на эпоксидных, полиэфирных и карбамидных связующих. Но следует отметить, что до сих пор не изучены закономерности структурообразования, технология приготовления и свойства полимербетонов каркасной структуры на фура-новом связующем.
Технология фурановых полимербетонов основана на применении фурфурол-ацетоновых смол. Фурфуролацетоновые смолы — однородные темно-коричневые жидкости с вязкостью 17 — 40 с по В3-4. Важной особенностью этих смол является их способность к длительному хранению даже при низких температурах. Промышленный суммарный продукт конденсации фурфурола с ацетоном называется мономером ФА, ФАМ или 4ФА, в зависимости от процентного соотношения входящих в него монофурфурилиденаце-тона (МФА) и дифурфурилиденацетона (ДФА). Он неоднороден и включает, кроме того, непрореагировавшие исходные реагенты и смолообразующие полимерные соединения. При этом полагается, что в результате реакций при молярном соотношении фурфурола и ацетона 1:1 образуется ФА; 1,5 : 1 — ФАМ; 4:1— 4ФА.
В качестве связующего для получения полимербетонов каркасной структуры может быть эффективно использован мономер марки ФАМ (ТУ 64.1.17 — 89). К его достоинствам относят: низкую вязкость (он не требует разогрева или разбавления перед употреблением, как некоторые смолы); высокую жизнеспособность в смеси с отвердителем; неядовитость. Соотношение основных компонентов, входящих в химический состав этой смолы, самым лучшим образом подходит для формирования наиболее разветвленной сетки в процессе отверждения, и это в целом благоприятно отражается на физико-меха-нических свойствах композитов. Переход смолы в твердое неплавкое состояние при обычной температуре происходит полнее всего по ионному механизму. Оптимальное количество традиционного катализатора отверждения — бензосульфокисло-
ты (БСК) (ТУ 6-36-0204229-90) - 25 %
по массе. Связующее обладает достаточной реакционной способностью [2; 4].
В малонаполненных матричных композициях на фурановых связующих катализатор, не связанный химически с другими компонентами структуры, играет важную роль в структурообразовании и формировании свойств матрицы и полимербе-тона. Существенный недостаток БСК состоит в том, что она не взаимодействует со смолами и, будучи растворима в воде, может легко экстрагироваться, что приводит к увеличению пористости и ухудшению физико-механических свойств отвер-жденного мономера. Для нормального протекания катионной полимеризации требуются сокатализаторы (вода, спирты, фосфорная кислота, галоидные алкилы) в незначительных количествах, иногда в виде примеси. В полимербетонной смеси содержание воды, вносимой со смолой и катализатором и выделяющейся при твердении, равно 0,3 —0,4 % по массе. Увеличение же влажности наполнителя только на 0,5 % перекрывает все внутренние возможности обводнения связующего [9]. Стимулирование твердения полимерных композиций может быть достигнуто при помощи действия агентов, связывающих попадаемую со смолами и наполнителями воду, являющуюся ингибитором отверждения.
С целью улучшения структурных и эксплуатационных свойств полимербето-нов в качестве сокатализаторов были опробованы парафенилендиамин и малеи-новый ангидрид. Наполнителем служил
и
кварцевый песок с удельной поверхностью 5 = 1 500 - 1 800 см2/г. Добавки вводились в процессе совместного помола с наполнителем. Отношение полимер/наполнит ель оставалось постоянным — 0,5. Образцы готовились следующим образом. Необходимое количество наполнителя перемешивалось с мономером ФАМ в течение 3 — 5 мин, затем в работающий смеситель добавлялась БСК и перемешивалась 1 мин. Физико-механические характеристики определялись испытанием образцов размером (2x2x2) 10~2 м, прошедших после распалубки термообработку в режиме: подъем температуры до 80 °С за 2 ч, изотермическая выдержка при этой же температуре — б ч, охлаждение
до 18
23 С за 3 ч. Результаты испы-
таний отражены на рис. 1.
#сж, МПа
11<Ь
0 1 2 Содержание добавки, % по массе наполнителя
а
Е, МПа
32000 л
31500
31000 30500 30000 29500
1
Содержание добавки, % по массе наполнителя
6
Рис. 1. Зависимость прочности (а) и модуля упругости (б) от вида и количества добавки: 1 —
малеиновый ангидрид; 2 — парафенилендиамин
Максимальная прочность соответствует содержанию малеинового ангидрида 0,8 % по массе наполнителя. Абсолютный показатель прочности при сжатии композиции с наполнителем, модифицированным 0,8 %
малеинового ангидрида, оказался на 15 % больше по сравнению с составом на ^модифицированном кварцевом наполнителе (85 — 90 МПа). Снижение и повышение доли малеинового ангидрида вызывает спад прочности и поэтому нецелесообразны. Результаты эксперимента показали, что с увеличением его содержания модуль упругости возрастает. Прочность фурановых композитов с парафениленди-амином уменьшается с повышением количества добавки. Однако следует отметить , что модуль упругости композитов с парафенилендиамином максимален в интервале 0,5 — 1,0 % от массы наполнителя.
На практике большинство технологических и других агрессивных жидкостей в промышленности используются в виде разбавленных водных растворов. Вода для фурановых связующих является наиболее активным агрессором, вызывающим обратимые и необратимые изменения в структуре и составе связующих. Ввиду того что водостойкость — самая универсальная характеристика стойкости фурановых связующих и полимербетонов, была проведена оценка влияния сокатализаторов на изменение массосодержания и коэффициента стойкости полимерных композиций в воде. Изготавливалось по 20 образцов в каждой серии. По 5 образцов из серии испытывались на сжатие после термообработки, а оставшиеся помещались в воду на б мес. Через 30, 90 и 180 сут проводилось изъятие по 5 образцов для определения массосодержания и испытания на сжатие. Результаты наблюдений и испытаний приведены на рис. 2.
Падение прочности связующих после 180 сут экспозиции в воде для составов без добавок, наполненных молотым кварцевым песком (5уД = 1 500 — 1 800 см2/г\ составило до 62; % от начальной. Состав с наполнителем, модифицированным 2 % парафенилендиамином, имел наибольший коэффициент водостойкости —0,88, однако абсолютный показатель прочности (55 МПа) оказался меньше, чем у составов с добавками 1 % парафенилендиамина, 0,8, 1 и 2 % по массе малеинового ангидрида. Их коэффициенты водостойкости — соответственно 0,73; 0,68; 0,73; 0,72, прочность - 61, 69, 67,5 и 62 МПа. После
90 сут экспозиции в воде у составов, содержащих 0,8 и 1 % малеинового ангидрида, 0,5, 1 и 2 % парафенилендиамина, наблюдалось сохранение массы на одном уровне. Однако даже через б мес. и в более поздние периоды нельзя считать насыщение материала полным, так как стабилизация в данном случае означает установившееся динамическое равновесие между процессами набухания и растворения. Приобретение водой соломенного цвета указывает на растворение компонентов связующих.
к
ВС
1
0,9«
0,7"
0,5
0
30
90
180
Время, сут
а
Рис. 2. Зависимость коэффициента водостойкости (а) и массосодержания (б) от вида наполнителя и длительности выдерживания: 1 — молотый кварцевый песок с 5уд = 1 500 — 1 800 см2/г; 2 — кварцевый песок молотый с 0,5 % малеинового ангидрида; 3 — то же с 0,8 % малеинового ангидрида; 4 — то же с 1 % малеинового ангидрида; 5 — то же с 2 % малеинового ангидрида; б — то же с 0,5 % парафенилендиамина; 7 — то же с 1 % парафенилендиамина; 8 — то же с 2 % парафенилендиамина
Наиболее интенсивный спад прочности отмечается в первые два месяца водного хранения и совпадает по времени с интенсивным уменьшением массы образцов, за исключением состава с добавкой 2 % парафенилендиамина. Высушивание образцов до постоянной массы повысило прочность на 15 — 17 %. Следовательно, обратимая потеря прочности химического
воздействия снижает прочность полимера ввиду уменьшения интенсивности межмолекулярного взаимодействия между частями макромолекул, пачками и другими элементами его структуры, а также полимером и наполнителем, смачивания его поверхности. Необратимое и основное по величине падение прочности вызвано взаимодействием воды с водорастворимыми бензосульфокислотой, малеиновым ангидридом и вымыванием этих веществ и несвязанных молекул мономера, что приводит к разуплотнению структуры.
Значительное повышение прочности связующего с содержанием 0,8 % малеинового ангидрида, по-видимому, способствует улучшенному структурированию поли-мерраствора. По кинетике изменения массосодержания также можно судить о более плотной пространственной сшивке структуры полимера. Изменение характеристик водостойкости составов с наполнителем, модифицированным парафенилендиамином,
который может самостоятельно применяться в качестве аминного отвердителя, свидетельствует, что добавка связывает бен-зосульфокислоту. В процессе исследований была замечена зависимость жизнеспособности и подвижности композиции от содержания парафенилендиамина. С его увеличением жизнеспособность смеси росла, а подвижность падала. Это косвенно подтверждает химическое взаимодействие БСК с парафенилендиамином.
Из приведенных данных следует, что подъем водостойкости может быть достигнут путем связывания бензосульфо-кислоты в нерастворимые соединения, занимающие объем пор и блокирующие пути миграции воды, или за счет получения более плотных структур. Использование аминов (отверждающих систем радикального типа) совместно с катализаторами кати-онного типа позволяет повысить водостойкость, но продукты такого бинарного
0,5
0
-0,5 -1
Массосодержание, %
1
180
Время, сут
отвердителя имеют низкие прочностные показатели. При применении малеинового ангидрида в качестве сокатализатора отверждения с БСК можно получить большую частоту сшивки макромолекул и тем самым усилить прочность и химическую стойкость связующих и полимербетонов.
Прочность и другие свойства каркасного бетона как многокомпонентной системы зависят от многих структурообразующих факторов: количественного соотношения матрицы и заполнителей в объеме изделия, раздвижки зерен заполнителя, прочности связующего при растяжении, соотношения модулей упругости матрицы и клея каркаса, сцепления клея каркаса с заполнителем, степени наполнения матрицы и т. д. [6].
Нами были проведены исследования влияния гранулометрического состава заполнителя на основные физико-технические свойства каркаса и каркасного полимербетона на фурфуролацетоновом связующем марки ФАМ. Известно, что более значительная прочность каркаса на полимерных связующих достигается при повышении содержания отвердителей на 30 — 50 % по сравнению с подобными бетонами плотной структуры. В наших испытаниях максимальная прочность каркасов наблюдалась при содержании в клеевой композиции 35 % бензосульфокисло-ты (передозировка 40 %). Такое количество катализатора отверждения было принято в дальнейших исследованиях. Крупным заполнителем служил гранитный щебень.
Оценка влияния крупности зерен заполнителя на свойства композита осуществлялась методом симплекс-решетчатого планирования эксперимента [7]. В качестве варьируемых факторов рассматривались следующие фракции заполнителя: XI — фракция 5—10 мм, Х2 — 2,5 — 5 мм, ХЗ —1,25 — 2,5 мм. Матрицей для пропитки каркасов была выбрана полиминеральная композиция из связующего — фурфуролацетонового мономера марки ФАМ, катализатора отверждения — БСК в количестве 25 % от смолы, наполнителя — маршалита. Степень наполнения по массе была принята 1,6, что соответствует оптимальной степени наполнения для маршалита с удельной поверхностью 2 300 —
2 600 см2/г. Пропитка образцов проводилась методом погружения каркаса в матрицу. Оптимизируемыми параметрами были: призменная прочность, прочность на изгиб, модуль упругости и истираемость. Характеристики определялись на образцах-призмах размером 4x4x16 см и кубах с размером ребра 7 см после термообработки. База испытаний на изгиб — 10 см для каркаса и 12 см для каркасного полимербетона [3; 8]. После окончания эксперимента с проверкой каркасных композитов на истираемость образцы распиливали и определяли качество пропитки каркаса по соотношению ребра и высоты пропитки куба.
По окончании опытов, выполненных в соответствии с планом эксперимента, и обработки экспериментальных данных получены математические зависимости изменения физико-механических свойств каркасов — прочности на сжатие (Ясж), прочности на изгиб (Яизг) и модуля упругости (Е) — от фракционного состава:
RcyK = 4,76 XI + 10,11 Х2 + 19,33 ХЗ -- 7,1775 Х1Х2 - 1 139 475 Х1ХЗ + + 2,43 Х2ХЗ + 9,8775 Х1Х2(Х1 - Х2) +
+ 53,4375 Х1ХЗ(Х1 - ХЗ) -
- 5,985 Х2ХЗ(Х2 - ХЗ) -
- 12,015X1X2X3;
Яизг = 2,71 XI + 4,68 Х2 + 7,67 ХЗ -
- 2,62575 Х1Х2 + 0,27 Х1ХЗ + + 0,6975 Х2ХЗ + 1,17225 Х1Х2(Х1 - Х2) +
+ 0,225 Х1ХЗ(Х1 - ХЗ) -
- 4,6125 Х2ХЗ(Х2 - ХЗ) -
- 26,3453 Х1Х2ХЗ;
Е = 4 700 XI + 6 760 Х2 + 7 150 ХЗ + + 22,5 Х1Х2 + 1 631,25 Х1ХЗ -
- 911,25 Х2ХЗ - 4 477,5 Х1Х2(Х1 - Х2) +
+ 3 453,75 Х1ХЗ(Х1 - ХЗ) -
- 911,25 Х2ХЗ(Х2 - ХЗ) -
- 26 077,5 X1X2X3.
Графические зависимости изменения прочности на сжатие и прочности на изгиб от гранулометрического состава приведены на рис. 3.
Фракция 2,5 — 5 мм
Рис. 3. Зависимость изменения прочности на сжатие (-), прочности на изгиб (- - -)
каркасов от фракционного состава щебня, МПа
Самые высокие показатели физико-механических свойств достигаются в каркасах, полученных из гранул самой мелкой фракции — размером 1,25 — 2,5 мм. Это объясняется большей площадью контактирующей поверхности заполнителя. Анализ кривых равной прочности на сжатие обнаруживает увеличение прочности в результате уплотнения структуры каркаса и лучшего взаимного распределения зерен заполнителя фракции 1,25 — 2,5 мм в пределах 20 — 40 % и 5 — 10 мм в пределах 60 — 80 %. По нашему мнению, эффект упрочнения связан с выполнением минимального требования подбора состава по прерывистой гранулометрии: средний размер смежных фракций И/в, = 4. Интересно отметить, что интенсивность изменения физико-механических свойств слабее в каркасах из смеси мелкой и средней фракций, так как выше однородность смеси.
Каркасы, подобно крупнопористым бетонам, находят широкое самостоятельное применение в несущих, ограждающих конструкциях, дренажных трубофиль-трах [5].
Ввиду значительного влияния качества пропитки каркаса на физико-механические свойства каркасного полимербетона нами была определена зависимость относительной глубины пропитки каркаса Ы) от его гранулометрического состава:
(1 = 34X1 + 19,6X2 + 12,4X3 + + 0,9 Х1Х2 - 21,6 Х1ХЗ - 2,7 Х2ХЗ +
+ 51,3 Х1Х2(Х1 - Х2) +
+ 21,6 Х1ХЗ(Х1
ХЗ)
- 2,7 Х2ХЗ(Х2 - ХЗ) + 27X1X2X3.
По уравнениям регрессии построена графическая зависимость модуля упругости и относительной глубины пропитки каркасов (рис. 4).
Фракция 2,5 — 5 мм
Фракция 1,25 — 2,5 мм
Фракция 5 — 10 мм
Рис. 4. Зависимость изменения модуля упругости, МПа (-), относительной глубины пропитки (---) от фракционного состава щебня
Каркас на смеси заполнителей фракций 2,5 — 5 мм в пределах 0 — 30 % и 5 — 10 мм в пределах 70 — 100 % можно считать полностью пропитанным. Наименьшая глубина пропитки наблюдается у смеси фракций 1,25 — 2,5 мм (И %) и 5 — 10 мм (89 %). Вероятно, неоднородность смеси приводит к закупорке пор и капилляров. Получение каркасных поли-мербетонов на мелких заполнителях (менее 5 мм) возможно: при использовании полимерных композиций малой вязкости как для каркаса, так и для матрицы; сокращении размеров изделий; привлечении специальных методов пропитки.
Статистическая обработка результатов эксперимента позволила вывести математические зависимости прочности на сжатие (ЯСЖ)У прочности на изгиб СКИЗГ) и модуля упругости (£) каркасного композита от фракционного состава щебня:
Фракция 5 — 10 мм
Фракция 1,25 — 2,5 мм
RcyK = 72,48 XI + 55,2 X2 + 47,2 ХЗ + + 2,79 X1X2 - 46,62 X1X3 - 50,04 X2X3 +
+ 41,31 X1X2(X1 - X2) + + 40,86 X1X3(X1 - X3) + + 24,66 X2X3(X2 - X3) + 84,69 X1X2X3; Яизт = 21,7X1 + 19,9X2 + 22,5 ХЗ + + 8,1 X1X2- 11,025X1X3- 10,35 X2X3 +
+ 2,7 X1X2(X1
X2)
- 12,375 X1X3(X1 - X3X +
+ 45 X2X3(X2 - X3) + 48,375X1X2X3;
E = 21 396 XI + 23 838 X2 + 24 660 X3 -
- 751,5 X1X2 - 18 913,5 X1X3 -
- 26 118 X2X3 + 18 724,5 X1X2(X1 - X2) +
+ 4 981,5 X1X3(X1 - X3) +
+ 26 892 X2X3(X2 - X3) - 43 767 X1X2X3.
Графические зависимости изменения прочности на сжатие и прочности на изгиб каркасного композита от гранулометрического состава приведены на рис. 5.
Фракция 2,5 — 5 мм
20
Фракция 1,25 — 2,5 мм
Фракция 5 — 10 мм
Рис. 5. Зависимость изменения прочности на
сжатие (-) и прочности на изгиб (- - -)
каркасного композита от фракционного состава
щебня, МПа
Оптимальная прочность полимербето-на на сжатие зафиксирована при пропитке каркаса следующего фракционного состава: щебень 2,5 — 5 мм в пределах 10 —
- 90%.
В этом случае достигается непрерывность матрицы и каркаса в объеме изделия благодаря более качественной пропитке. Наибольший показатель модуля упругости композита наблюдается у состава из
20 % и 5 — 10 мм в пределах 80
гранул 1,25 — 2,5 мм. Высокая прочность на изгиб отмечается у составов с каркасами из щебня 1,25 — 2,5 мм и смеси зерен крупностью 1,25 — 2,5 мм — 20 ° и 2,5 — 5 мм — 80 %. Максимальная прочность на изгиб (23,08 МПа) — у полимербетона на щебне из смеси фрак-
ций 2,5
5 мм
30 % и 5
10 мм
70 %. Эти образцы пропитаны полностью. Такое распределение значений объясняется, с одной стороны, прочностными характеристиками каркасов, а с другой — качеством пропитки.
Широкое применение каркасные композиты нашли при устройстве полов. В связи с этим нами была произведена оптимизация состава полимербетона по показателю стойкости к истиранию (г). После статистической обработки результатов эксперимента получено уравнение регрессии, характеризующее зависимость оптимизируемого параметра от варьируемых факторов:
г = 0,31 XI + 0,297 Х2 + 0,341 ХЗ -- 0,04725 Х1Х2 - 0,08325 Х1ХЗ -- 0,099 Х2ХЗ + 0,14625 Х1Х2(Х1 - Х2) +
+ 0,12375 Х1ХЗ(Х1
ХЗ)
- 0,117 Х2ХЗ(Х2 - ХЗ) - 0,8235 Х1Х2ХЗ.
По уравнениям регрессии построены графические зависимости модуля упругости и истираемости от гранулометрического состава щебня (рис. 6).
Фракция 2,5 — 5 мм
16000
Фракция 1,25 — 2,5 мм
Фракция 5 — 10 мм
Рис. 6. Зависимость изменения модуля упругости, МПа (-), и стойкости к истиранию,
г/см2 (---), каркасного композита от фракционного состава щебня
Образцы с однофракционными составами щебня отличались высокой истираемостью. Самая высокая стойкость к истирающим нагрузкам была при включении гранул размером 1,25 — 2,5 мм — 25 %, 2,5 - 5 мм - 50 % и 5 - 10 мм -25%.
Из экспериментальных данных можно сделать следующий вывод: физико-технические свойства структуры каркасных композитов на фурановом связующем определяются — в разной степени — гранулометрическим составом.
В каждом случае выбор оптимально-
го гранулометрического состава зависит от вида строительного изделия, изготавливаемого по каркасной технологии. Для тонкостенных, теплоизоляционных трехслойных конструкций рекомендуется каркас из смеси мелких фракций щебня; для конструкционного каркасного полимербе-тона, полимерных каркасных покрытий полов, конструкций со значительными эксплуатационными нагрузками, интенсивным режимом работ и агрессивными средами — полная пропитка каркаса и, значит, каркас из крупных фракций заполнителя.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. А. с. 694470. МКМ С04 В 25/02. Способ изготовления бетонных изделий / В. И. Соломатов, А. Е. Шейкин, В. Ю. Клюкин и др. // Открытия и изобретения. 1978. N° 40. С. 83.
2. Влияние химического состава фурфуролацетоновых смол на синтез и свойства полимера / К. В. Тармосин, В. Т. Ерофеев, Д. А. Твердохлебов и др. // Первые Соломатовские чтения: Проблемы строительного материаловедения. Саранск: Изд-во Мордов. ун-та, 2002. С. 330 — 334.
3. ГОСТ 13087-81. Бетоны. Методы определения истираемости. М.: Изд-во стандартов, 1981. 36 с.
4. Исследования каркасных композитов на фурановых связующих / Д. А. Твердохлебов, Д. В. Аладышев, Д. А. Клечин, А. В. Портнов // XXXI Огаревские чтения. Ч. 3. Технические науки. Саранск, 2003. С. 15 — 16.
5. Ицкович С. М. Крупнопористый бетон: Технология и свойства. М.: Стройиздат, 1977. 120 с.
6. Каркасные строительные композиты / В. Т. Ерофеев, Н. И. Мищенко, В. П. Селяев, В. И. Соломатов. Саранск: Изд-во Мордов. ун-та, 1995. 200 с.
7. Новые идеи в планировании эксперимента / Под ред. В. В. Налимова. М.: Наука, 1969. 334 с.
8. Руководство по методике испытаний полимербетонов / НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1970. 22 с.
9. Соломатов В. И. Армополимербетон в транспортном строительстве. М.: Транспорт, 1979. 233 с.
9. Спецбетоны каркасной структуры / Ь. И. Соломатов, В. П. Селяев, В. Т. Ерофеев, Л. А. Ба-кулина // Вопросы атомной науки и техники. 1987. № 2. С. 44-51.
Поступила 12.09.03.
