ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ ВОЗМОЖНОСТИ АКУСТООПТИЧЕСКОЙ ЛИНИИ ЗАДЕРЖКИ ЗА ПРЕДЕЛАМИ ГРАНИЧНОЙ ЧАСТОТЫ Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

УДК 621.391

DOI: 10.24151/1561-5405-2021-26-1-74-83

Функциональные возможности акустооптической линии задержки за пределами граничной частоты

А.Р. Гасанов, Р.А. Гасанов, Р.Л. Ахмедов, М.В. Садыхов

Национальная академия авиации Азербайджана, г. Баку, Азербайджан

afig.gasanov.51@mail.ru

Для обработки сигналов во временной области эффективным средством является акустооптическая линия задержки (АОЛЗ). Плавно управляемая задержка сигналов в широком интервале времени позволяет строить на основе АОЛЗ высокопроизводительные радиолокационные симуляторы. В работе рассмотрена конструкция АОЛЗ и отмечены параметры, которые определяют предел использования ее возможностей. Исследованы особенности фотоупругого взаимодействия в АОЛЗ для случая, когда длительность входного импульса меньше времени пересечения оптического пучка упругим волновым пакетом. Установлено, что в этих условиях длительность выходного отклика определяется временем пересечения оптического пучка упругим волновым пакетом и не зависит от длительности входного воздействия. Показано, что отклик АОЛЗ на входное воздействие в виде прямоугольного импульса определяется как сумма трех слагаемых. При этом первое слагаемое обусловливается процессом вхождения упругого волнового пакета в оптический пучок, второе - процессом продвижения упругого волнового пакета в апертуре оптического пучка, а третье -процессом выхода упругого волнового пакета из апертуры оптического пучка. Получены соответствующие уравнения для вычисления параметров импульса на выходе АОЛЗ. Показано, что при достаточно малой длительности входного импульса параметры выходного сигнала содержат информацию об энергогеометрических характеристиках лазерного излучения. Установленные положения и закономерности подтверждены численными расчетами. Результаты численного моделирования апробированы на макете АОЛЗ с прямым детектированием. Сравнительный анализ результатов теоретических и экспериментальных исследований показал, что АОЛЗ также можно использовать на частотах выше граничной как по основному функциональному назначению, так и для решения ряда других радиотехнических задач.

Ключевые слова: акустооптическая линия задержки; фотоупругое взаимодействие; дифракция; оптический пучок; лазер; упругая волна; импульс

Для цитирования: Гасанов А.Р., Гасанов Р.А., Ахмедов P.A., Садыхов М.В. Функциональные возможности акустооптической линии задержки за пределами граничной частоты // Изв. вузов. Электроника. 2021. Т. 26. № 1. С. 74-83. DOI: 10.24151/1561-5405-2021-26-1-74-83

© А.Р. Гасанов, Р.А. Гасанов, P.A. Ахмедов, М.В. Садыхов, 2021

Functionality of the Acousto-Optic Delay Line Beyond the Cutoff Frequency

A.R. Hasanov, R.A. Hasanov, R.A. Ahmadov, M. V. Sadikhov

National Aviation Academy, Baku, Azerbaijian afig.gasanov.51@mail.ru

Abstract. For processing signals in the time area an efficient tool is the acousto-optic delay line (AODL). The smoothly controlled delay of signals in a broad time interval permits to build high-performance radiolocation simulators. In the work, the design of the AODL has been considered, and the parameters, determining the limit of using its potential have been noted. The features of photoelastic interaction in AODL have been considered for the case when the duration of the input pulse is shorter than the time of crossing the optical beam by an elastic wave packet. It has been found that under these conditions the duration of the output response is determined by the time of crossing the optical beam by an elastic wave packet and does not depend on the duration of the input action. It has been shown that the AODL response to the input action in the form of a rectangular pulse is determined as the sum of three terms. In this case, the process of the entry of the elastic wave packet into the optical beam determines the first term, the second one - by the process of propagation of the elastic wave packet in the optical beam aperture, and the third - by the process of the exit of the elastic wave packet from the optical beam aperture. The corresponding equations have been obtained for calculating the pulse parameters at the AODL output. It has been shown that for a sufficiently short input pulse duration, the output signal parameters contain the information on the energy-geometric characteristics of the laser radiation. The results of numerical simulation have been tested experimentally on AODL layout with the direct detection. A comparative analysis of the results of theoretical and experimental studies have unambiguously has confirmed that AODL can also be used at frequencies above the cutoff frequency, both in terms of its main functional purpose and for solving a number of other engineering problems.

Keywords. acousto-optic delay line; photoelastic interaction; diffraction; optical beam; laser; elastic wave; pulse

For citation. Hasanov A.R., Hasanov R.A., Ahmadov R.A., Sadikhov M.V. Functionality of the acousto-optic delay line beyond the cutoff frequency. Proc. Univ. Electronics, 2021, vol. 26, no. 1, pp. 74-83. DOI. 10.24151/1561-5405-2021-26-1-74-83

Введение. Акустооптическая линия задержки (АОЛЗ) является эффективным средством для обработки сигналов во временной области [1-4]. Плавно управляемая задержка сигналов в широком интервале времени (несколько десятков микросекунд) позволяет строить на их основе высокопроизводительные радиолокационные симуля-торы [5, 6]. В АОЛЗ эффективная обработка сигналов во временной области обусловлена низкой скоростью распространения акустической волны (примерно в 105 раз меньше скорости распространения электромагнитной волны) в фотоупругой среде (ФУС). Скорость распространения упругой волны и также предопределяет характер и параметры акустооптического взаимодействия, так как упругая волна с этой же скоро-

стью входит в оптический пучок с малым диаметром ё. В этих условиях граничная частота АОЛЗ определяется как

/ф = 0,4375/ (а/ и).

Из данного выражения следует, что для увеличения граничной частоты АОЛЗ необходимо уменьшить диаметр светового пучка и использовать ФУС с большой скоростью распространения упругой волны. В любом случае предел практического применения АОЛЗ устанавливается отношением ё/и. Это указывает на то, что длительность импульса тг на входе АОЛЗ должна быть больше времени пересечения оптического пучка акустической волной [7], т.е. должно выполняться условие х1 > а/и. Однако исследования показали, что в случае х1 < а/и на выходе АОЛЗ также формируется некоторый отклик, который характеризуется свойствами, пригодными для решения как основной задачи, связанной с обработкой сигналов во временной области, так и ряда других частных и конкретных практических задач. Другими словами, АОЛЗ можно использовать также на частотах выше граничной.

Цель настоящей работы - исследование параметров реакции АОЛЗ на прямоугольное входное воздействие с длительностью тг. < а/и, вывод расчетных соотношений для

их анализа и разработка рекомендаций по применению особенностей фотоупругого взаимодействия на частотах выше граничной.

Конструкция и принцип действия АОЛЗ. Конструктивно АОЛЗ реализуется на основе акустооптического модулятора (АОМ), который состоит из ФУС и прикрепленного к ее торцу электроакустического преобразователя (ЭАП) [8].

Рис.1. Схема АОЛЗ Fig.1. The scheme of AODL

Полоса пропускания АОМ составляет 40-60 % от его центральной частоты, которая выбирается в диапазоне от десятков мегагерц до единиц гигагерц. Как правило, обрабатываемый сигнал ивх (t) имеет низкочастотный спектр. Для переноса сигнала в область рабочих частот АОМ используют амплитудный модулятор (АМ) и генератор высокой частоты (ГВЧ). Выход АМ подключается к клеммам ЭАП, который возбужда-

ет в ФУС упругую волну, бегущую к акустическому поглотителю (АП). При падении лазерного пучка в апертуру ФУС (в данном случае под углом Брэгга, при котором появляется лишь один дифракционный порядок) наблюдается фотоупругий эффект, т.е. часть света отклоняется (рис.1). Пространственное положение и интенсивность отклоненного света определяется параметрами подведенного к клеммам ЭАП радиочастотного электрического сигнала [9]. Отклоненный световой пучок регистрируется фотоэлектронным умножителем (ФЭУ).

Сечение взаимодействия упругого волнового пакета с длительностью т и шириной Н, оптическим пучком с круглым поперечным сечением диаметром ё в плоскости хв2 для случая т < и/и приведено на рис.2.

Теоретическое исследование. Традиционный алгоритм работы АОЛЗ априори предполагает, что полезная информация содержится в электрическом сигнале, который подается к клеммам ЭАП. В контексте цели данной работы удобнее принять, что полезная информация содержится в световом пучке, который падает в апертуру ФУС. Отметим, что такая постановка задачи может иметь место при необходимости извлечения информации из оптического сигнала. В этих условиях, если принять, что координатная система перемещается по оси х со скоростью и, АОЛЗ можно рассматривать как линейную стационарную систему с прямоугольной импульсной характеристикой длительностью т. Такая последовательность физических процессов допускает принять, что оптический пучок входит в рассматриваемую линейную стационарную систему со скоростью и. При этом в акустооптическом взаимодействии участвует та часть оптического пучка, которая находится в пределах площади поперечного сечения:

х+ит^

^ (х) = | Н '(х)ёх при х0 < х < х0 + ё + ит, (1)

х

где длина линии взаимодействия переднего фронта упругого волнового пакета с лазерным пучком в плоскости хв2 (см. рис.2)

Н' (х) = 2дУи(х - х0) - (х - х0)2 при х0 < х < х0 + ё. (2)

Здесь х - текущая координата; х0 - расстояние от ЭАП до точки акустооптического

взаимодействия (см. рис.1).

В этих условиях мощность отклоненного светового пучка определяется по формуле

рг(х)=адлР0/, (3)

где ^ - дифракционная эффективность АОМ; Р0 и £0 - соответственно мощность и площадь поперечного сечения падающего в апертуру АОМ светового пучка.

H

*-d-►

Рис.2. Геометрия акустооптического взаимодействия в плоскости, перпендикулярной направлению распространения лазерного пучка

(Т < d/u)

Fig.2. Geometry of acousto-optic interaction in a plane perpendicular to the direction of propagation of a laser beam with a circular cross section for the case Ti < d/u

Следует отметить, что дифракционная эффективность АОМ при неизменной мощности входного электрического сигнала является постоянной величиной для выбранной конкретной конструкции АОЛЗ [10].

Отклоненный световой пучок через отверстие в диафрагме падает на светочувствительную поверхность ФЭУ. Ток на выходе ФЭУ определяется по законам общей физики формулой

'вых (х) = ОеЛ р (х)/к), (4)

где О - коэффициент усиления ФЭУ; е = 1,6 • 10~19 Кл - заряд протона; ^ ' - квантовый выход фотокатода (среднее число электронов, испускаемых фотокатодом при падении на него одного фотона); к = 6,63 -10"34 Дж • с - постоянная Планка; V - частота света. Число фотонов, которые падают на фоточувствительную поверхность ФЭУ за секунду, определяется отношением р (х)/(^) .

Выходной ток ФЭУ создает на нагрузке с сопротивлением Лн напряжение

^вых (х) = РАых (х) . (5)

Подставляя формулы (1)-(4) в (5), получаем следующее уравнение для выходного напряжения АОЛЗ:

мвых(x) = ^ Л 0 J при x <x <x0 + d + итг. (6)

hv\ J у

0

x

Учитывая, что текущая координата х связана с текущим временем t равенством х = Ы, переписываем уравнение (6) в следующей форме:

i+Xj

u„.„.(x) = c j ^x0(t-x)-(t-x)2dt при x < t < x + x + x, (7)

вых V 7 J \ 0

t

где с = ' и2 /(hv^) - постоянный множитель; т0 = и - постоянная времени

АОЛЗ; т = х0 /и - задержка, обусловленная временем пробега упругого волнового пакета от ЭАП до точки акустооптического взаимодействия.

При вычислении интеграла в уравнении (7) необходимо различать три области. Первая область характеризуется вхождением упругого волнового пакета в апертуру оптического пучка. При этом выходное напряжение вычисляется по формуле

и

вых.

t _

j(t) = с ■ JyJxQ (t -x) - (t -x)2 dt при x< t < x + x . (8)

Вторая область характеризуется процессом продвижения упругого волнового пакета в апертуре оптического пучка. Здесь вычисление проводится по следующему уравнению:

u n

вых.2

t _

(t) = с■ J ^x0(t-x)-(t-x)2dt при x + X < t < x + X. (9)

Третья область характеризуется процессом выхода упругого волнового пакета из апертуры оптического пучка. Здесь вычисление проводится по выражению

X

t-X

^вых.З ) = С *

при Т + Т0 < * < т + т0 + т.

Выкодное напряжение является суммой определяемых уравнениями (8)-(10) трех слагаемых:

ивых (0 = ^выгх. 1 ) + ^выгх.2 ) + ивых.3 (0 При Т < * < Т + Т0 + X . (11)

Численное моделирование. Моделируется реакция АОЛЗ с параметрами й = 1,6 мм, и = 3,63 км/с, т = 0,6 мкс на прямоугольное входное воздействие с длительностью т = 0,1 мкс и т = 0,3 мкс. Очевидно, что в обоих случаях выполняется условие т < й/и, т.е. фотоупругое взаимодействие происходит в запредельной области.

Формула для моделирования выходного напряжения ФЭУ в среде Mathcad получена из совместного анализа уравнений (8)—(11) в следующем виде:

ивых (0 = ивых.1 (* )[Ф(*-т)-Ф(*-т-тг)] + ^ (г )[Ф(г-т-тг)-Ф(г-т-т0)] +

+^вых.з (*)[Ф(*-т-То)-Ф(*-т-То-тг)] при т< г <Т + Т0 + т, (12)

где Ф(г) - единичная функция Хевисайда.

Построенные по формуле (12) нормированные графики напряжений на выходе АОЛЗ для случаев тг = 0,1 мкс и тг = 0,3мкс приведены на рис.3, откуда легко определить, что в обоих случаях длительность импульса на выходе АОЛЗ (измеряется на уровне 0,5 от максимального значения) равна примерно 0,4 мкс. Таким образом, в запредельной области (за граничной частотой) длительность выкодного импульса не зависит от длительности входного импульса тi и определяется отношением й/и. При этом длительность акустооптического взаимодействия (измеряется по нулевому уровню) зависит от длительности входного импульса т и определяется суммой й/и + тг. Разброс между величиной й/ и и длительностью выкодного импульса обусловлен тем, что из-за круглого поперечного сечения света площадь акустооптического взаимодействия в плоскости, перпендикулярной направлению распространения лазерного пучка,

х+х0 _ t-\ _

J (t -х) - (t -х)2dt - J «у/х0 (t -х) - (t -х)2dt

(10)

t, мкс

Рис.3. Нормированный график напряжения на выходе АОЛЗ Fig.3. Normalized voltage graph at the AODL output

изменяется нелинейно. Очевидно, что чем меньше длительность входного импульса X, тем ближе форма графика к конфигурации поперечного сечения лазерного пучка. В рассматриваемом случае принято равномерное распределение плотности потока мощности в поперечном сечении лазерного пучка. Для предельного случая, т.е. когда X ^ 0, формула (11) имеет следующий вид:

Lim [МвЫХ (t)] = ивых.2 (t) при X ^t ^ т + то + X.

Эксперимент. Установленные положения и результаты численного моделирования проверены экспериментально. Схема макета для экспериментальных исследований, а также применявшаяся измерительная аппаратура приведены на рис.4. Здесь в качестве источника света используется полупроводниковый лазер L. Лазерный пучок падает в апертуру АОМ под углом Брэгга.

Рис.4. Схема макета для экспериментальных исследований Fig.4. Layout scheme for experimental research

Прямоугольный импульс от генератора Г5-54 модулирует колебание высокочастотного генератора Г4-107, который работает в режиме внешней импульсной модуляции, и синхронизирует осциллограф MSO4052. Частота колебания генератора Г4-107 выбирается равной центральной частоте АОМ, что в данном случае составляет 80 МГц. Отклоненный свет через щель в диафрагме Д падает на светочувствительную поверхность ФЭУ-114.

Осциллограммы импульсов на входе и выходе АОЛЗ с параметрами d = 1,6 мм, и = 3,63 км/с, т = 0,6 мкс приведены на рис.5. Длительность входного импульса, которая определяется по осциллограмме на уровне 0,5 от максимального значения, Т ~ 0,3 мкс, т.е. выполняется условие тг < d/и.

Параметры осциллограммы выходного импульса (рис.5, кривая 1) хорошо согласуются с параметрами расчетного графика на рис.3 для случая тг = 0,3 мкс. Длительность выходного импульса равна примерно 0,4 мкс. Это соответствует установленному положению и доказывает, что при выполнении условия тг < d/и длительность выходного импульса не зависит от длительности входного импульса (рис.5, кривая 2). Определенная по расчетному графику и по осциллограмме длительность акустооптического взаимодействия составляет примерно 0,74 мкс. На рис.5, кривая 1 этот параметр определен с учетом инерционности измерительных приборов. Все это доказывает, что при выполнении условия тг < d/и длительность выходного импульса определяется временем пересечения оптического пучка упругим волновым пакетом, т.е. отношением d/ и.

Рис.5. Осциллограммы импульсов на входе (2) и на выходе (1) АОЛЗ

с параметрами и = 3630 м/с, d = 1,6 мм, т = 0,6 мкс Fig.5. Oscillograms of pulses at the input (2) and at the output (1) AODL with parameters и = 3630 m/с, d = 1,6 mm, т = 0,6 ^s

Таким образом, экспериментальные данные подтверждают установленные закономерности и совпадают с результатами численного анализа.

Заключение. В известных применениях АОЛЗ предел практической реализации ее возможностей определяется временем пересечения оптического пучка упругой волной. Предельные параметры АОЛЗ, а именно ее граничная частота и, соответственно, допустимая минимальная длительность входного импульса оцениваются именно по этому параметру.

Установлено, что АОЛЗ характеризуется некоторыми запредельными возможностями, которые, помимо ее прямого функционального назначения, также могут быть использованы для решения других радиотехнических задач, например для извлечения информации об энергогеометрических характеристиках квазикогерентного света.

Литература

1. Shakin O.V., Nefedov V.G., Churkin P.A. Aplication of acoustooptics in electronic devices // Proc. of Conference «2018 Wave Electronics and its Application in Information and Telecommunication Systems» (St. Petersburg, RUSSIA, Nov. 26-30, 2018). St. Petersburg. 2018. P. 1-4. DOI: 10.1109/WEC0NF.2018.8604351

2. Yushkov K.B., Molchanov V.Ya., Ovchinnikov A.V., Chefonov O.V. Acousto-optic replication of ultrashort laser pulses // Physical Review. 2017. Vol. 96. Iss.4. P. 043866. DOI: 10.1103/PhysRevA.96.043866

3. Rapid-scan acousto-optical delay line with 34 kHz scan rate and 15 as precision / O. Schubert, M. Eisele, V. Crozatier et al. // Optics Letters. 2013. Vol. 38. P. 2907-2910. DOI: 10.1364/OL.38.002907

4. In-line femtosecond common-path interferometer in reflection mode / J. Chandezon, J.-M. Rampnoux, S. Dilhaire et al. // Optics Express. 2015. Vol. 23. P. 27011-27019. DOI: 10.1364/OE.23.027011

5. Okon-Fafara M., Kawalec A.M., Witczak A. Radar air picture simulator for military radars // XII Conference on Reconnaissance and Electronic Warfare Systems. Proc. of SPIE. 2019. Vol. 11055. P. 1105519. DOI: 10.1117/12.2525032

6. Diewald A.R., Steins M., Müller S. Radar target simulator with complex-valued delay line modeling based on standard radar components // Advances in Radio Science. 2018. Vol. 16. P. 203-213. DOI: 10.5194/ars-16-203-2018

7. Гасанов А.Р., Гасанов Р.А., Ахмедов Р.А., Агаев Э.А. Временные и частотные характеристики акустооптической линии задержки с прямым детектированием // Измерительная техника. 2019. № 9. C. 46-52. DOI: 10.32446/0368-1025it.2019-9-46-52

8. Гасанов А.Р., Гасанов Р.А. Некоторые особенности практической реализации акустооптической линии задержки с прямым детектированием // ПТЭ. 2017. № 5. C. 112-115. DOI: 10.7868/S0032816217050081

9. Christopher C.D. Lasers and electro-optics. Cambridge University Press, 2014. 820 p. DOI: 10.1017/ CB09781139016629

10. Lee J.N., Van der Lugt A. Acousto-optic signal processing and computing // Proceedings of the IEEE. 1989. Vol. 77. No. 10. Р. 158-192.

Поступила в редакцию 21.08.2020 г.; после доработки 21.08.2020 г.; принята к публикации 24.11.2020 г.

Гасанов Афиг Рашид оглы - доктор технических наук, профессор Национальной академии авиации Азербайджана (Азербайджан, AZ1045, г. Баку, пос. Бина, 25-й км), hasanov@naa.edu.az

Гасанов Руслан Афиг оглы - доктор технических наук Национальной академии авиации Азербайджана (Азербайджан, AZ1045, г. Баку, пос. Бина, 25-й км), ruslan-icq@mail.ru

Ахмедов Ровшан Аррахман оглы - докторант Национальной академии авиации Азербайджана (Азербайджан, AZ1045, г. Баку, пос. Бина, 25-й км), rovshan.ahmadov96@list.ru

Cадыхов Масуд Вугар оглы - докторант Национальной академии авиации Азербайджана (Азербайджан, AZ1045, г. Баку, пос. Бина, 25-й км), sadiqovm.1999@gmail.com

References

1. Shakin O.V., Nefedov V.G., Churkin P.A. Aplication of acoustooptics in electronic devices. 2018. Conference « Wave Electronics and its Application in Information and Telecommunication Systems». St. Petersburg, 2018, pp. 1-4. DOI: 10.1109/WECONF.2018.8604351

2. Yushkov K.B., Molchanov V.Ya., Ovchinnikov A.V., Chefonov O.V. Acousto-optic replication of ultrashort laser pulses. Physical Review, 2017, vol. 96, iss.4, p. 043866. DOI: 10.1103/PhysRevA.96.043866.

3. Schubert O., Eisele M., Crozatier V., Forget N., Kaplan D., Huber R. Rapid-scan acousto-optical delay line with 34 kHz scan rate and 15 as precision. Optics Letters. 2013, vol. 38, pp. 2907-2910. DOI: 10.1364/OL.38.002907

4. Chandezon J, Rampnoux J.-M., Dilhaire S., Audoin B., Guillet Y. In-line femtosecond common-path interferometer in reflection mode. Optics Express, 2015. vol. 23. pp. 27011-27019. DOI: 10.1364/OE.23.027011

5. Okon-Fafara M., Kawalec A.M., Witczak A. Radar air picture simulator for military radars. XII Conference on Reconnaissance and Electronic Warfare Systems, Proceedings of SPIE, 2019, vol. 11055. p. 1105519. DOI: 10.1117/12.2525032

6. Diewald A.R., Steins M., Müller S. Radar target simulator with complex-valued delay line modeling based on standard radar components. Advances in Radio Science, 2018, vol. 16, pp. 203-213. DOI: 10.5194/ars-16-203-2018

7. Hasanov A.R., Hasanov R.A., Ahmadov R.A. et al. Time- and frequency-domain characteristics of direct-detection acousto-optic delay lines. Meas. Tech., 2019, vol. 62, pp. 817-824. DOI: https://doi.org/10.1007/s11018-019-01700-3

8. Hasanov A.R., Hasanov R.A. Some peculiarities of the construction of an acousto-optic delay line with direct detection. Instrum. Exp. Tech., 2017, vol. 60, pp. 722-724. DOI: https://doi.org/10.1134/S0020441217050062

9. Christopher C.D. Lasers and electro-optics. Cambridge University Press, 2014. 820 p. DOI: 10.1017/ CBO9781139016629

10. Lee J.N., Van der Lugt A. Acousto-optic signal processing and computing. Proceedings of the IEEE, 1989, vol. 77, no. 10, pp. 158-192.

Received 21.08.2020; Revised 21.08.2020; Accepted 24.11.2020. Information about the authors:

Afig R. Gasanov - Dr. Sci. (Eng.), National Aviation Academy (Azerbaijan, AZ1045, Baku, Bina, 25-th km), hasanov@naa.edu.az

Ruslan A. Gasanov - Dr. Sci. (Eng.), Assoc. Prof., National Aviation Academy (Azerbaijan, AZ1045, Baku, Bina, 25-th km), ruslan-icq@mail.ru

Rovshan A. Ahmadov - Doctoral student, National Aviation Academy (Azerbaijan, AZ1045, Baku, Bina, 25-th km), rovshan.ahmadov96@list.ru

Masud V. Sadikhov - Doctoral student, National Aviation Academy (Azerbaijan, AZ1045, Baku, Bina, 25-th km), sadiqovm.1999@gmail.com

\ Уважаемые авторы и читатели!

Вышел в свет журнал

RUSSIAN MICROELECTRONICS

Ев Vol. 49, No. 7,2020. - ISSN PRINT: 1063-7397, ISSN ONLINE: 1608-3415, в котором опубликованы избранные статьи журнала «Известия вузов. Электроника».

It-'. iU*«S ML»«

http://pleiades.online http://link.springer.com У