CC BY
38
Технология
УДК 621.731
ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ МЕТАЛЛА ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ
А.Е. Экк, М.Ю. Семашко, В.Г. Шеркунов
Проведено моделирование процесса непрерывного прессования «Конформ». Показаны области распределения напряжений и деформаций по объему заготовки.
В основе способа непрерывного прессования «Конформ» лежит использование активных сил трения. На рис. 1 изображена схема процесса непрерывного прессования «Конформ». Устройство состоит из движущегося контейнера (колеса) и неподвижного инструмента (называемого башмаком), который вместе с колесом создает закрытый калибр. Заготовка задается в зазор между башмаком и колесом, силами трения втягивается в зону перед матрицей, где подвергается интенсивному пластическому деформированию. По мере поворота колеса давление перед матрицей увеличивается и за счет этого заготовка прессуется через матрицу [1].
Рис. 1. Схема процесса непрерывного прессования «Конформ»:
1 - рабочее колесо; 2 - П-образная канавка; 3 - башмак;
4 - кольцевая вставка; 5 - упор; 6 - заготовка; 7 - изделие
Так как процесс является малоизученным, при моделировании процесса непрерывного раноканального прессования «Конформ» ставится задача получение информации о реальном течении материала и распределении деформации по объему заготовки.
Процесс прослежен на примере прессования заготовки поперечного сечения 12x12 мм. Установка имеет следующие геометрические данные: радиус колеса #=200 мм, угол обхвата колеса заготовкой фк=15°, угол обхвата колеса башмаком ф^=15°. Размеры канала образованного П-образной канавкой колеса и башмаком 12x12 мм. Коэффициент трения на всех стенках канала одинаковый/=0,1. Угловая скорость колеса й*=0,15 рад/с.
Наибольшая деформация происходит в конце прессового канала перед упором, а в верхней части канала присутствуют упругие деформации, по этому на рис. 2 показана только интересующая часть исходной заготовки с нанесенной сеткой конечных элементов.
а)
б)
Рис. 2. Положение части заготовки с нанесенной сеткой:
а) перед началом прессования;
б) перестроенная сетка
На рис. 3 показан эскиз заготовки перед началом прессования. На рис. 4-6 представлены следующие стадии, соответствующие 3, 7 и 11 шагу моделирования процесса относительно исходного положения. Процесс имеет сходство с осадкой с односторонним боковым течением. Боковая кромка изгибается к внутреннему углу пересечения каналов прессования.
Рис. 3. Положение заготовки перед началом прессования
Рис. 4. Положение заготовки на 3-м шаге моделирования
На рис. 7 изображены области поперечных 6Х и высотных еу деформаций, соответствующие положению заготовки на 7 шаге моделирования. Поскольку пластические деформации велики, соотношение между этими компонентами деформации практически подчиняются условию постоянства объема. Максимальный уровень деформации ех и еу наблюдается в районе линии, соединяющей угловые точки канала. В остальной части канала пластические деформации практически отсутствуют. В вертикальной части канала имеют место упругие деформации, обусловленные всесторонним почти равномерным сжатием; нижний треугольник в горизонтальной части канала перемешается как единое целое без заметных искажений исходной сетки конечных элементов (см. рис. 4—6).
Дальнейшее прослеживание процесса потребовало перестроения искаженной сетки конечных элементов (с сохранением истории нагружения и деформирования). Новая сетка представлена на рис. 2, б. Анализ течения металла продолжен на перестроенной сетке конечных элементов.
Рис. 5. Положение заготовки на 7-м шаге моделирования
Рис. 6. Положение заготовки на 11-м шаге моделирования
а) б)
Рис. 7. Области деформаций на 7-м шаге моделирования:
а) поперечные деформации;
б) высотные деформации
На рис. 8 и 9 показаны про деформированные сетки конечных элементов для двух стадий процесса, рассчитанных на сетке, изображенной на рис. 2, б. Характер формоизменения повторяет закономерности, показанные на рис. 4—6. Конечные элементы вытягиваются вдоль линии, соединяющей угловые точки канала и разделяющей вертикальный и горизонтальный потоки. Области высокой интенсивности деформации постепенно распространяются на горизонтальный участок канала. Основной вклад в интенсивность деформации вносят деформации удлинения и укорочения.
На рис. 10 представлены инвариантные характеристики напряженного состояния: среднее, или гидростатическое напряжение а0 и интенсивность напряжений а,. Области высоких средних сжимающих напряжений находятся в вертикальной части канала; в горизонтальной части канала у свободной поверхности гидростатические напряжения растягивающие. Область интенсивностей напряжений, равных пределу текучести, (область пластических деформаций) сосредоточена на стыке вертикальной и горизонтальной частей канала.
Рис. 8. Положение заготовки в канале на 16-м шаге моделирования
Рис. 9. Положение заготовки в канале на 20-м шаге моделирования
I
шШтж-
а)
б)
Рис. 10. Области уровней напряжений:
а) гидростатического напряжения аа\
б) интенсивности напряжения а-,
При положении заготовки, показанном на рис. 9, протяженность заполненного металлом горизонтального участка канала оказывается соизмеримой с шириной канала. Величины продольной £у и поперечной ех деформации достигают предельного значения - около 150 %, величина накопленной интенсивности деформации - 200 % (рис. 11 и 12). Начинается установившийся процесс прессования. Новые порции металла, поступающие из верхней части канала, вынуждают продеформированный металл смещаться как единое целое вдоль канала в горизонтальном направлении, в угловой области канала они получают те же значения величин деформации и уходят в открытую часть канала.
Продеформированный металл, перемещающийся в горизонтальной части канала как единое целое, имеет накопленную интенсивность деформации около 110 %, не считая нижнего слоя, прошедшего через угол канала, где деформация достигает 200 % и больше. Полученные значения совпадают с данными, полученными в работе [2] для равноканального углового прессования заготовки шириной 16 мм.
Из рис. 6 и 9 следует, что угол наклона сетки после прохождения деформированным металлом угла пересечения каналов равен 26...27°, эти значения совпадают с данными работы
В.М. Сегала для равно-канального углового прессования с пересечением углов 90° [2]. Величина интенсивности деформации б; = 1,1, что соответствует интенсивности сдвиговых деформаций
1^8,73=1,9 и совпадает с данными, рассчитанными В.М. Сегалом для равноканального угло-
вого пре
2.10
1.87
1.63
1.40
1.17
0.933
0.700
0.467
0.233
0.000
а)
б)
Рис. 11. Области уровней деформаций на 20-м шаге моделирования:
а) поперечной деформации е„;
б) накопленной интенсивности деформаций е,
В ходе исследования процесса непрерывного прессования «Конформ» было доказано его сходство с процессом равноканального углового прессования. Поэтому допустимо сделать вывод о том, что непрерывное прессование «Конформ», можно использовать для получения длинномерных изделий с мелкодисперсной структурой, обеспечивающей повышенный уровень прочности при достаточно высоком уровне пластичности.
Литература
1. Непрерывное прессование со сваркой алюминиевых сплавов. Корншов В.Н. - Красноярск: Изд-во педагогического института, 1993. - 216 с.
2. Сегал В.М., Резников В.И, Копылов В.И. Процессы пластического структурообразова-ния металлов. - Минск: Наука и техника, 1994.
