ФИБРОПЕНОБЕТОН АВТОКЛАВНОГО ТВЕРДЕНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КОМПОЗИЦИОННОГО ВЯЖУЩЕГО Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

УДК 691.328.4

DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-770-5-38-44

А.Л. ПОПОВ, инженер ([email protected]), В.В. СТРОКОВА, д-р техн. наук ([email protected])

Белгородский государственный технический университет им. В.Г. Шухова (308012, Белгород, ул. Костюкова, 46)

Фибропенобетон автоклавного твердения с использованием композиционного вяжущего

Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность использования композиционного вяжущего и фибры для улучшения физико-механических характеристик пенобетона автоклавного твердения. Показано, что замена портландцемента в составе пенобетона композиционным вяжущим ТМЦ-70 позволяет повысить его прочность на 35%. Модифицированная базальтовая фибра в процессе автоклавирования выступает в качестве активной подложки для кристаллизации продуктов гидратации клинкерных минералов, препятствует коррозии фибры компонентами цементного камня, приводит к повышению ее адгезии к матрице сцементированного вещества, что в совокупности с композиционным вяжущим ТМЦ-70 позволяет повысить класс прочности по сравнению с контрольным составом пенобетона с В1,5 до В2,5. Также дисперсное армирование пенобетона способствует уменьшению среднего размера пор в матрице пенобетона с сохранением средней плотности, что улучшает теплоизоляционные характеристики пенобетона, снижая его теплопроводность. Таким образом, проведена многокритериальная оптимизация и установлены рациональные границы варьирования рецептурно-технологических факторов для получения пенобетона автоклавного твердения.

Ключевые слова: автоклавный пенобетон, композиционное вяжущее, фибра.

Для цитирования: Попов А.Л., Строкова В.В. Фибропенобетон автоклавного твердения с использованием композиционного вяжущего // Строительные материалы. 2019. № 5. С. 38-44. 00!: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-770-5-38-44

A.L. POPOV, Engineer ([email protected]), V.V. STROKOVA, Doctor of Sciences (Engineering) ([email protected]) Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov (46, Kostyukova Street, Belgorod, 308012, Russian Federation)

Fiber Foam Concrete of Autoclave Hardening with the Use of Composite Binder

The possibility of using a composite binder and fiber to improve the physical and mechanical characteristics of autoclaved foam concrete is theoretically justified and experimentally confirmed. It is shown that the replacement of Portland cement in the foam concrete with binder composite TMTS-70 can increase its strength by 35%. Modified basalt fiber in the process of autoclaving acts as an active substrate for crystallization of hydration products of clinker minerals, prevents corrosion of fiber components of cement stone, leads to an increase in its adhesion to the matrix of the cemented substance, which together with composite binder TMTS-70 makes it possible to increase the strength class in comparison with the control composition of foam concrete from B1,5 to B2,5. Also, dispersed reinforcement of foam concrete helps to reduce the average pore size in the foam concrete matrix, while maintaining the average density, which improves the thermal insulation characteristics of foam concrete, reducing its thermal conductivity. Thus, multi-criteria optimization is carried out and rational limits of variation of prescription-technological factors for the production of autoclaved foam concrete are established.

Keywords: autoclaved concrete, composite binder, fiber.

For citation: Popov A.L., V.V. Strokova. Fiber foam concrete of autoclave hardening with the use of composite binder. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 5, pp. 38-44. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-770-5-38-44

Автоклавный ячеистый бетон в настоящее время является одним из высоковостребованных строительных материалов. Наряду с эффективными технико-эксплуатационными характеристиками, заключающимися в показателях прочности и теплопроводности, материалы автоклавного твердения имеют ряд технологических преимуществ — низкую металлоемкость производства и возможность создания высокопроизводительной линии. Помимо этого, автоклавная технология позволяет наиболее эффективно применять осадочные горные породы, которые характеризуются сравнительно легкими условиями добычи и обработки [1—6].

Проведенными исследованиями [7, 8] была доказана эффективность использования композиционного вяжущего на основе кварц-полевошпатового песка Ленского бассейна в технологии автоклавного твердения. Тонкомолотое многокомпонентное вяжущее, в состав которого входит кремнеземистый компонент алюмосиликатного состава, обладает высокой прочностью при сжатии при гидротермальных

условия твердения в отличие от чистого цемента, что делает возможным создание материалов автоклавного твердения с пониженным расходом цемента и улучшенными физико-механическими характеристиками. Также остается открытым вопрос влияния дисперсного армирования в системах гидротермального твердения. Так, согласно исследованиям [9—11] в ячеистых бетонах показатель теплопроводности можно улучшить введением дисперсной фибры, стабилизируя таким образом пористую матрицу пенобетона и предотвращая коалесценцию пор. Представляется актуальным изучение влияния дисперсного армирования на физико-механические характеристики пенобетона автоклавного твердения.

В этой связи следующим этапом работы стало изучение влияния композиционного вяжущего и дисперсного армирования на свойства пенобетонов автоклавного твердения. Для этого проводили разработку составов пенобетона автоклавного твердения на основе следующих компонентов:

Таблица 1

Заводской состав автоклавного пенобетона D500

СО s Цемент, кг 190

я Известь, кг 40

I CÛ Полевошпатовый песок, кг 290

я н о Пенообразователь, л 2

О Вода, л 200

Марка по плотности D500

я m н о s Предел прочности при сжатии после автоклавирования, МПа 1,9

m О Класс по прочности B1,5

Теплопроводность, Вт/(м°С) 0,117

— кварц-полевошпатовый песок Ленского бассейна со сложным полиминеральным составом, мас. %: кварц — 29,84; альбит — 17,48; микроклин — 4,71; иллит — 2,46; биотит — 1,06; роговая обманка — 2,59; гисмондин — 1,08; рентгеноаморфная фаза — 40,78;

— композиционное вяжущее ТМЦ—70 на основе цемента ЦЕМ I 32,5Н производства АО «Якут-цемент» (г. Якутск) и вышеназванного кварц-полевошпатового песка, характеризующееся активностью 52,5 МПа согласно ГОСТ 310.4-81;

— известь производства ОАО «Химико-металлургический завод» г. Красноярска с массовой долей активных CaO+MgO не менее 80% согласно ГОСТ 9179—77;

— протеиновый (белковый) пенообразователь «FoamX» производства OOO «М-Альянс» (совместное производство Италия—Россия) в качестве пено-агента;

— два вида минеральной фибры — базальтовое волокно производства ООО «Каменный век» (Московская область, г. Дубна), термообработанное по авторской методике [12, 13], и стеклянное волокно производства Taishan fiberglass inc. China (Китай).

Предварительные составы

Проектирование состава пенобетона проводили, взяв за основу готовый стандартный состав автоклавного пенобетона производства ООО «Стройкомпо-зит» (г. Якутск) для пеноблоков плотностью D500 (табл. 1), на основе которого получают изделия с прочностью 1,9 МПа после автоклавирования.

В лабораторных условиях было приготовлено четыре предварительных состава (табл. 2):

1. Контрольный: заводской состав автоклавного пенобетона D500.

2. Заводской состав автоклавного пенобетона D500 с заменой портландцемента разработанным вяжущим ТМЦ—70.

3. Заводской состав автоклавного пенобетона D500 с добавкой базальтовой фибры.

4. Заводской состав автоклавного пенобетона D500 с добавкой стеклянной фибры.

Физико-механические свойства разработанных составов пенобетона, прошедших автоклавную обработку, показали (табл. 3), что замена портландцемента марки ЦЕМ I 32,5 Н вяжущим ТМЦ—70 улучшает прочность при сжатии на 35%, теплопроводность при этом остается в пределах погрешности. При введении в контрольный состав фибры в количестве 0,1% от массы сухой смеси прочность для состава с базальтовой фиброй повышается на 5%, а со стеклянной — остается в пределах погрешности, зато улучшается показатель теплопроводности на 7 и 10% для стеклянной и базальтовой соответственно.

Снижение показателя теплопроводности обосновывается тем, что дисперсное армирование пенобетона способствует уменьшению среднего размера пор в матрице с сохранением средней плотности. Как известно, теплоизоляционной фазой в пенобетоне является наименее теплопроводная газовая фаза — воздух. Теплопроводность же воздуха будет меняться в зависимости от размера пор, причем чем меньше пора, тем меньше теплопроводность [11, 12].

Таблица 2

пенобетона D500 на 1 м3

№ п/п Вяжущее Известь, кг Песок, кг Фибра Пенообразователь, л Вода, л

Вид Количество, кг Вид Количество, % от массы сухой смеси

Контрольный ЦЕМ I 32,5 Н 190 40 290 - - 2 200

1 ТМЦ-70 - - 2 210

2 ЦЕМ I 32,5 Н Стеклянная 0,1 2,3 210

3 ЦЕМ I 32,5 Н Базальтовая 0,1 2,3 210

Таблица 3

Физико-механические свойства предварительных составов пенобетона D500

№ п/п Предел прочности при сжатии, МПа Плотность, кг/м3 Коэффициент теплопроводности, Вт/(м°С)

Контрольный 1,91 512 0,110

1 2,56 502 0,112

2 1,92 507 0,102

3 2,06 516 0,098

j'^J ®

май 2019

39

Таблица 4

Условия планирования эксперимента для разработки составов пенобетона

Факторы Уровни варьирования Интервал

Натуральный вид Кодированный вид -1 0 + 1 варьирования

Соотношение цемента к извести (ТМЦ-70), кг Х1 1:1 (118) 1:2 (157) 1:4 (188,5) -

Фибра, % от массы сухой смеси Х2 0,05 0,1 0,15 0,05

Таблица 5

Расчет соотношений известь:цемент для математического планирования

Соотношение известь:цемент Содержание извести Содержание вяжущего, кг

цемента в вяжущем вяжущего в общем

1:4 33 132 188,5

1:2 55 110 157

1:1 82,5 82,5 118

Для разработки рациональных составов использовано математическое планирование эксперимента на основе анализа прочности при сжатии и коэффициента теплопроводности автоклавированых образцов. Было проведено двухфакторное планирование, в качестве варьируемых параметров выступали количество фибры и соотношение портландцемента в вяжущем ТМЦ—70 к извести в составе (табл. 4). Для корректного отображения применяемых соотношений известь:цемент — 1:4, 1:2, 1:1 как уровней варьирования в матрице они были заменены на количественные расходы вяжущего ТМЦ—70 (табл. 5). При этом соблюдается общее количество вяжущих компонентов: портланд-цемент+известь = 165 кг.

Содержание фибры варьировалось в минимальных концентрациях 0,05; 0,1; 0,15% от массы сухой смеси с шагом варьирования 0,05%. Такая дозировка связана с тем, что при добавлении фибры от 0,2% от массы сухой смеси она заметно загущает систему, повышая водотвердое отношение пеносмеси и снижая стойкость пенных систем.

Составы пенобетона согласно

Таблица 6

Матрица планирования

№ точки плана Факторы

Х1 Х2 Вяжущее ТМЦ-70 Фибра

1 -1 + 1 118 0,15

2 0 + 1 157 0,15

3 + 1 + 1 188,5 0,15

4 -1 0 118 0,1

5 0 0 157 0,1

6 + 1 0 188,5 0,1

7 -1 -1 118 0,05

8 0 -1 157 0,05

9 + 1 -1 188,5 0,05

Так как в работе исследуется два вида фибры, было проведено два эксперимента с одной матрицей планирования для определения степени влияния вида фибры на физико-механические свойства автоклавного пенобетона (табл. 6). Согласно матрице планирования были составлены соответствующие составы (табл. 7), заформованы и автоклавированы образцы пенобетона и испытаны их основные физико-механические характеристики (табл. 8 и 9).

На основе экспериментальных данных получены уравнения регрессии и построены номограммы зависимости прочности при сжатии и коэффициента теплопроводности.

Уравнение регрессии в случае стеклянной фибры для предела прочности при сжатии имеет следующий вид:

Таблица 7

матрице планирования, кг/м3

№ точки плана Вяжущее ТМЦ-70 Состав вяжущего Известь Песок Фибра Пенообразователь Вода

Цемент Кремнеземистый компонент

Контрольный - 190 - 40 290 0,50 2 200

1 118 82,5 35,5 82,5 319,5 0,75 2,3 210

2 157 110 47 55 306 0,75 2,3 210

3 188,5 132 56 33 298,5 0,75 2,3 210

4 118 82,5 35,5 82,5 319,5 0,5 2,3 210

5 157 110 47 55 306 0,5 2,3 210

6 188,5 132 56 33 298,5 0,5 2,3 210

7 118 82,5 35,5 82,5 319,5 0,25 2,3 210

8 157 110 47 55 306 0,25 2,3 210

9 188,5 132 56 33 298,5 0,25 2,3 210

Таблица 8

Физико-механические свойства пенобетона с использованием стеклянной фибры

Таблица 9

Физико-механические свойства пенобетона с использованием базальтовой фибры

№ точки плана Предел прочности при сжатии, МПа Плотность, кг/м3 Коэффициент теплопроводности, Вт/(м°С)

Контрольный 1,91 512 0,11

1 1,82 502 0,085

2 2,44 520 0,097

3 2,42 511 0,091

4 1,77 509 0,082

5 2,4 527 0,111

6 2,52 526 0,107

7 1,72 513 0,088

8 2,33 515 0,102

9 2,4 520 0,102

№ точки плана Предел прочности при сжатии, МПа Плотность, кг/м3 Коэффициент теплопроводности, Вт/(м°С)

Контрольный 1,91 512 0,110

1 2,11 507 0,082

2 2,66 526 0,090

3 2,93 524 0,106

4 1,94 525 0,101

5 2,54 512 0,091

6 2,79 502 0,096

7 1,77 504 0,087

8 2,38 512 0,102

9 2,61 525 0,106

ч ф о. m

2 2,6 2,4 2,2 2 1,8 1,6 1,4 0,16

190 180 170 160 л

150

140 Ж

ч

ф

.

i=

3

2 2,6 2,4 2,2 2

1

1,6 1,4

190 180 170

160 А

150 -10'

140 ¿¡У

Рис. 1. Зависимости предела прочности при сжатии пенобетона от расхода вяжущего и содержания минерального волокна: а - стеклянная фибра; б - базальтовая фибра

Я = -3,8493 + 0,0706-х1 - 0,0033-х2 - 0,0002-х/ + + 0,0028-х1-х2 + 3,33-х22.

Для базальтовой фибры:

Я = -2,1116 + 0,0431-х1 + 4,7141-х2 - 0,0001-х2 -

2

- 0,0033-х1-х2 - 5,33-х2.

По полученным уравнениям регрессии построены номограммы зависимостей прочности при сжатии и коэффициента теплопроводности в случае с базальтовой и стеклянной фиброй (рис. 1, 2).

Согласно полученным данным, максимальные прочности при сжатии пенобетона достигаются с применением базальтовой фибры (рис. 1, б). Анализ прочностных свойств показывает, что при мини-

мальном количестве базальтовой фибры 0,1% от массы сухой смеси в системе предел прочности при сжатии на 28-е сут составляет 2,4-2,5 МПа, что идентично и для пенобетона с применением стеклянной фибры (рис. 1, а). Однако в случае с базальтовой фиброй небольшое увеличение ее концентрации способствует росту прочности образцов. Так, при концентрации фибры 0,15% от массы вяжущего прочность образцов растет до 2,6-2,9 МПа (рис. 1, б). Это говорит о том, что базальтовая фибра участвует в процессах набора прочности пенобетона, так как растворенные алюмосиликатные фазы достаточно активно вступают в кислотно-основном взаимодействии при гидратации.

При увеличении концентрации стеклянной фибры рост величины прочности не наблюдается, присутствует некоторая тенденция на увеличение проч-

б

а

j'iyJ ®

май 2019

41

0,06 т

1Э 0,085

о

Рис. 2. Зависимости теплопроводности пенобетона от расхода вяжущего и содержания минерального волокна: а - стеклянная фибра; б - базальтовая фибра

Таблица 10 Рациональные составы пенобетона согласно матрице планирования и их свойства

№ образца 6 3

Вид фибры Стеклянная Базальтовая

ТМЦ-70, кг 185,5 185,5

от Известь, кг 33 33

Я I Фибра, % от массы сухой смеси 0,1 0,15

я н с Полевошпатовый песок, кг 298,5 298,5

о О Пенообразователь, л 2,3 2,3

Вода, л 210 210

Плотность, кг/м3 526 524

а в н о й о Марка по плотности D500 D500

Предел прочности при сжатии, МПа 2,52 2,93

в О Класс по прочности В2 В2,5

Теплопроводность, Вт/(м°С) 0,107 0,106

ности в пределах 0,1 МПа, которую, однако, можно списать на погрешность (рис. 1, а).

При всем вышеизложенном вяжущее ТМЦ—70 является основным носителем прочности. При содержании ТМЦ—70 — 118 кг/1 м3 пенобетона образцы обладают довольно низкой прочностью — 1,8 МПа; при 157 кг, как и при 188,5 кг/1 м3, она составляет 2,6 МПа, что является максимумом при минимальной концентрации фибры. Однако, как было отмечено ранее, при добавлении базальтовой фибры от 0,15% от массы вяжущего увеличивается прочность и достигает максимума в 2,9 МПа.

Математическое планирование проводилось с двумя выходными параметрами: прочностью и теплопроводностью. Однако фактор варьирования — соотношения вяжущих ТМЦ—70 и извести — по объ-

ективной причине не может влиять на показатель теплопроводности. Поэтому для получения уравнений регрессии за фактор варьирования были взяты показатели средней плотности образцов и содержание фибры.

Уравнение регрессии в случае со стеклянной фиброй для теплопроводности имеет вид:

R = 23,2506 - 2,5652-х1 - 0,0906-х2 + 2,6298-х? + + 0,0038-х1-х2 + 8,8664-10-5х22.

Для базальтовой фибры:

R = 3,3222 + 0,3414-х1 - 0,0127-х2 - 0,8192-х? -- 0,0005-х1-х2 + 1,2575-10-5-х22.

Из полученных данных можно сделать вывод, что введение фибры положительно сказывается на показателе теплопроводности. Повышение концентрации стеклянной фибры с 0,05 до 0,15%, равно как и базальтовой, снижает теплопроводность в среднем на 5% (рис. 1). Лучший полученный показатель по теплопроводности - 0,08 Вт/(моС) с применением как базальтовой, так и стеклянной фибры, что на 27% ниже, чем у контрольного образца.

Снижение показателя теплопроводности обосновывается тем, что дисперсное армирование пенобетона способствует уменьшению среднего размера пор в матрице пенобетона с сохранением средней плотности. При этом воздух внутри поры, отвечающий за теплоизоляцию, обладает тем меньшей теплопроводностью, чем меньше размер поры [11, 12].

В табл. 10 отображены рациональные составы согласно матрице планирования. Данные составы по своим техническим характеристикам соответствуют ГОСТ 31359-2007 «Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические условия».

научно-технический и производственный журнал "42 май 2019 ШЗ^ШШ]

Выводы

Сравнительная оценка влияния двух видов фибр — термообработанного базальтового волокна и стекловолокна — на изменение показателей предела прочности при сжатии и теплопроводности пенобетона автоклавного твердения показала, что более эффективным является термообработанное базальтовое волокно. Выступая в качестве активной подложки для кристаллизации продуктов гидратации клинкерных минералов, в процессе автоклавирова-ния модифицированное базальтовое волокно в отличие от стеклянного покрывается сеткой из скрыто-кристаллических новообразований. Данная структура, с одной стороны, препятствует коррозии волокна компонентами цементного камня при эксплуатации, а с другой — приводит к повышению его адгезии к матрице сцементированного вещества и, как следствие, к прочности автоклавного пенобетона. Снижение теплопроводности при введении как стек-

Список литературы

1. Нелюбова В.В. Повышение эффективности производства силикатных автоклавных материалов с применением нанодисперсного модификатора // Строительные материалы. 2008. № 9. С. 89—92.

2. Сватовская Л.Б., Сычева А.М, Елисеева Н.Н. Повышение качества неавтоклавного пенобетона добавками наноразмера // Нанотехнологии в строительстве: Научный интернет-журнал. 2011. № 1. С. 50-62.

3. Местников А.Е., Семенов С.С., Федоров В.И. Производство и применение пенобетона автоклавного твердения в условиях Якутии // Фундаментальные исследования. 2015. № 12-3. С. 490-494.

4. Володченко А.Н., Строкова В.В. Повышение эффективности силикатных ячеистых материалов автоклавного твердения // Вестник Северо-Восточного федерального университета им. М.К. Аммо-сова. 2017. № 2 (58). С. 60-69.

5. Кафтаева М.В., Никитин П.Н. К вопросу о выборе песков для автоклавных ячеистых бетонов в Республике Башкортостан // Технологии бетонов. 2012. № 1-2 (66-67). С. 12-14.

6. Строкова В.В., Череватова А.В., Нелюбова В.В. Силикатные автоклавные материалы на основе высококонцентрированной вяжущей суспензии // Строительные материалы. 2007. № 10. С. 10-16.

7. Попов А.Л., Строкова В.В., Нелюбова В.В. Особенности композиционного вяжущего на кварц-полевошпатовом песке // Строительство и техногенная безопасность. 2018. № 12 (64). С. 63-70.

8. Попов А.Л., Нелюбова В.В. Особенности проектирования материалов автоклавного твердения с минеральными волокнами. Современные проблемы строительства и жизнеобеспечения: безопасность, качество, энерго- и ресурсосбережение: Сборник статей V Всероссийской научно-практической конференции. Якутск. 29 марта 2018. С. 155-158.

лянной, так и базальтовой фибры обосновывается тем, что дисперсное армирование пенобетона способствует уменьшению среднего размера пор в матрице пенобетона с сохранением средней плотности. Исходя из перечисленного можно говорить, что наиболее эффективным и рациональным дисперсным волокном является термообработанная базальтовая фибра, которая в совокупности с композиционным вяжущим ТМЦ—70 позволяет повысить класс контрольного состава пенобетона с B1,5 до В2,5.

Таким образом, установлены закономерности влияния рецептурных факторов, а именно количества разработанного композиционного вяжущего и дисперсно-армирующей фибры на физико-механические характеристики пенобетона автоклавного твердения, позволяющие провести многокритериальную оптимизацию и установить рациональные границы варьирования рецептурно-технологических факторов.

References

1. Nelyubova V.V. Improving the efficiency of production of silicate autoclave materials using a nano-dis-persed modifier. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2008. No. 9, pp. 89—92. (In Russian).

2. Svatovskaya L.B., Sycheva A.M., Eliseeva N.N. Improving the quality of non-autoclaved foamed concrete with nano-size additives. Nanotekhnologii v stroitel'stve: a scientific online journal. 2011. No. 1, pp. 50—62. (In Russian).

3. Mestnikov AE, Semenov S.S., Fedorov V.I. Production and use of autoclaved foamed concrete in Yakutia. Fundamental'nye issledovaniya. 2015. No. 12—3, pp. 490—494. (In Russian).

4. Volodchenko A.N., Strokova V.V. Improving the efficiency of autoclave hardening silicate cellular materials. VestnikSevero-Vostochnogofederal'nogo universite-ta im. M.K Ammosova. 2017. No. 2 (58), pp. 60—69. (In Russian).

5. Kaftaeva M.V., Nikitin P.N. On the choice of sand for autoclaved cellular concrete in the Republic of Bashkortostan. Tekhnologii bettonov. 2012. No. 1—2 (66—67), pp. 12—14. (In Russian).

6. Strokova V.V., Cherevatova A.V., Nelyubova V.V. Silicate autoclave materials based on highly concentrated binding cement. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2007. No. 10, pp. 10—16. (In Russian).

7. Popov A.L., Strokova V.V., Nelyubova V.V. Features of composite binder on quartz-feldspath sand. Stroitel'stvo i tekhnogennaya bezopasnost'. 2018. No. 12 (64), pp. 63—70. (In Russian).

8. Popov A.L., Nelyubova V.V. Features of the design of autoclaved materials with mineral fibers. Modern problems of construction and life support: safety, quality, energy and resource saving: collection of articles of V All-Russian scientific-practical conference. Yakutsk. March 29, 2018, pp. 155—158. (In Russian).

J'iyj ®

май 2019

43

9. Клюев С.В., Клюев А.В., Лесовик Р.В. Оптимальное проектирование высококачественного фибробетона // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2015. № 6. С. 119-121.

10. Алоян Р.М., Овчинников А.А., Акимов А.В. Исследование влияния кремнеземистого модификатора на минералогический состав и прочностные свойства газобетона // Научное обозрение. 2016. № 2. С. 6-13.

11. Овчинников А.А., Акимов А.В., Хозин Р.Р. Порометрические особенности газосиликата и их влияние на свойства ячеистого бетона // Информационная среда вуза. 2016. № 1 (23). С. 389-394.

12. Бабаев В.Б., Строкова В.В., Нелюбова В.В., Сав-гир Н.Л. К вопросу о щелочестойкости базальтовой фибры в цементной системе // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2013. № 2. С. 63-66.

13. Бабаев В.Б., Строкова В.В., Нелюбова В.В. Базальтовое волокно как компонент для микроармирования цементных композитов // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2012. № 4. С. 58-61.

9. Klyuev S.V., Klyuev A.V., Lesovik R.V. Optimal design of high-quality fiber-reinforced concrete. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2015. No. 6, pp. 119-121. (In Russian).

10. Aloyan R.M., Ovchinnikov A.A., Akimov A.V. Investigation of the influence of the silica modifier on the mineralogical composition and strength properties of gasconcrete. Nauchnoe obozrenie. 2016. No. 2, pp. 6-13. (In Russian).

11. Ovchinnikov A.A., Akimov A.V., Khozin R.R. Porometric features of gas silicate and their influence on the properties of cellular concrete. Informatsion-naya sreda vuza. 2016. No. 1 (23), pp. 389-394. (In Russian).

12. Babaev V.B., Strokova V.V., Nelyubova V.V., Savgir N.L. On the alkali resistance of basalt fiber in the cement system. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2013. No. 2, pp. 63-66. (In Russian).

13. Babaev V.B., Strokova V.V., Nelyubova V.V. Basalt fiber as a component for micro-reinforcement of cement composites. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2012. No. 4, pp. 58-61. (In Russian).

КАМНЯ

международная выставка

■tons

il^ÖUSTRr

international exhibition

» ' И1*

25-28 ИЮНЯ 2019

JG^^JWMA, О Б РАБ ОТ КАИ^Ч^^МЕЦ^Е H И^ГП^И РОДНОГО

Организатор

ВК ЭКСПОДИЗАЙН МА тб/

При участии

Ассоциации предприятий каменной отрасли России «Центр камня» CONFINUSTRIA MARMOMACCHINE (ИТАЛИЯ AnTe-Anlagen Technik GmbH [ГЕРМАНИЯ]!

Под патронатом

Торгово-промышленной палаты РФ

Тел. +7 495 783-06-23, +7 49? 181-41-26 [email protected]

www.stonefair.ru

При поддержке

Ассоциации строителей России Российского общества инженеров строительства Союза Архитекторов России Союза дизайнеров Москвы Союза московских архитекторов