CC BY
35
Фазовый детектор для высокочастотных систем электрохимической импедансной спектроскопии
Л.К. Самойлов1, Е.А. Жебрун2, П. С. Будяков3
,3
1 Южный федеральный университет, Ростов-на-Дону 2АО "НИИМА "Прогресс ", Москва 3Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону
Аннотация: Предлагается развитие метода электрохимической импедансной спектроскопии в области высокочастотных сигналов при помощи амплитудно-фазового подхода к анализу параметров биологических датчиков различной природы. В отличие от стандартных высокочастотных аналоговых интерфейсов систем электрохимической импедансной спектроскопии на основе квадратурной демодуляции использование пикового и фазового детекторов позволяет улучшить основные метрологические показатели, равно как и упростить аналоговый интерфейс при широкой полосе частот сигнала опроса биологических датчиков. Рассмотрено схемотехническое проектирование фазового детектора, как части общей системы, на компонентах технологического процесса ТБМС 0.35ит БЮе. Ключевой особенностью данного блока является предельное быстродействие за счёт отказа от обратных связей. Большой диапазон выходных напряжений и малая скорость их изменения позволяет использовать стандартные модули ввода аналоговых величин для ввода сигналов фазового детектора в ЭВМ для последующей цифровой обработки. Итоговая точность определения фазы сигнала биологического датчика сохраняется на приемлемом уровне за счёт введения в базовую схему дополнительных элементов и представленных в работе цифровых алгоритмов корректировки результатов. Показанный вариант проведения корректировки обладает иммунитетом к нелинейностям выходной характеристики фазового детектирования при больших отклонениях фазы сигнала биологического датчика. Использованный при проектировании техпроцесс относится к классу экономичных, что позволяет потенциально удешевить производство и внедрение в массовое применение систем электрохимической импедансной спектроскопии.
Ключевые слова: биологический датчик; импедансная спектроскопия; фазовый детектор; квадратурное представление сигнала, цифровая коррекция, алгоритм обработки данных, БЮе-технология, система на кристалле, СВЧ диапазон, аналоговый интерфейс.
Импедансная спектроскопия (ИС) - сравнительно новое и быстро развивающееся направление измерительных систем. Применение методов электрохимической ИС (EIS) позволяет исследовать свойства различных твердых и жидких веществ [1], а также отслеживать динамику химических реакций, протекающих в этих веществах.
Совершенствование современных биотехнологий и биоинженерии значительно расширяет область применения EIS за счет внедрения большого количества биологических датчиков (БД) в различные сферы деятельности человека. Данный вид
Введение
датчиков отличается использованием биологического распознающего элемента в качестве первичного преобразователя (трансдьсера) биохимического сигнала в электрический [2].
Высокочастотный аналоговый интерфейс системы EIS может быть реализован с использованием стандартной схемы на основе метода квадратурной демодуляции [3]. Однако применяемые в этом случае смесители сигналов зачастую требуют большого энергопотребления, сложной структуры интерфейса и вносят дополнительные искажения при преобразовании сигнала. Альтернативой служит амплитудно-фазовый метод [4]. За счет использования пикового и фазового детекторов метод позволяет улучшить основные метрологические показатели, равно как и упростить аналоговый интерфейс при широкой полосе частот сигнала опроса БД [5].
В данной работе рассматривается проектирование и цифровая корректировка фазового детектора для улучшения характеристик высокочастотного аналогового интерфейса системы EIS. Предполагается, что данный фазовый детектор будет функционировать вместе с ранее разработанным высокочастотным пиковым детектором [6] для реализации амплитудно-фазового метода определения импеданса БД в диапазоне частот до десятков гигагерц.
Постановка задачи
Достижение предельных частотных свойств фазового детектора или детектора разности фаз (ФД) одновременно с оптимизацией других характеристик (площадь на кристалле, энергопотребление) требует минимизации тракта преобразования и отказа от использования обратных
связей на пути прохождения СВЧ сигналов. Под заданные условия хорошо подходят цифровые ФД. Однако сами логические элементы такой схемы должны быть спроектированы с особой тщательностью, как при разработке аналоговых узлов схожей функциональности.
Так, например, критически важным условием достижения предельных частотных свойств является выбор наилучшего режима работы биполярного транзистора в используемой техпроцессе TSMC 0.35um SiGe. Исследуя график зависимости fT npn-транзистора при различных напряжениях база-эмиттер (рис. 1), можно констатировать, что оптимальным является напряжение в диапазоне 1.2-1.3 В с токами коллектора около 1 мА (напряжение коллектор-база равно нулю, режим диода).
щт Инженерный вестник Дона, №4 (2017) ^Н ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2017/4496
&о.и -
50.0 ^
40.0 :
1^30.0 -I
сэ
ЁГ 20,0 ^
10,0 ^
0.0 ^
-10Л :.........................................
0.0 .25 „5 .75 1.0 1.25 1.5 1.75 2.0
УЬе
Рис. 1. - Зависимость fT прп-транзистора в техпроцессе Т8МС 0.35иш 8Юе
от напряжения база-эмиттер
В итоге задача проектирования схемы ФД сводится преимущественно к оптимизации режимов работы транзисторов с приближением к частотному пределу, который диктуется технологией. Достижение приемлемой точности, соответствующей точности разработанного пикового детектора [6], требует применения постобработки и коррекции результатов детектирования фазы.
Проектирование фазового детектора
В качестве ФД использована цифровая схема, основанная на логическом элементе ХОЯ ("исключающее ИЛИ"), обобщённая структура показана на рис. 2 [7].
II 1—ь ФНЧ
—м
(б)
Рис. 2. -Обобщённая структура фазового детектора с использованием элемента ХОЯ и входными буферами (а), а также временные диаграммы его
входных и промежуточных сигналов (б)
Представленный ФД (рис. 2а) преобразует входные синусоидальные сигналы (усиленный сигнал БД иа(и сигнал опроса ит()) в логические сигналы А и В (рис. 2б) при помощи входных буферов. Затем ХОЯ формирует на своём выходе широтно-импульсно модулированное (ШИМ) напряжение в зависимости от разности фаз ф на входах (рис. 2б, нижний график). Далее ФНЧ интегрирует поступающие на него импульсы и на выходе схемы со временем устанавливается выходное напряжение ирни (рис. 3а), соответствующее с некоторым коэффициентом преобразования разности фаз ф. Характеристика выходного напряжения в зависимости от ф показана на рис. 3б.
(а) (б)
Рис. 3. - Временная диаграмма выходного напряжения (а) и зависимость выходного напряжения от разности фаз (б) фазового детектора (рис. 2)
В отличие от ФД, построенных на аналоговых умножителях, цифровые ФД обладают простотой реализации и высокой линейностью в широком диапазоне выходных напряжений, а также не чувствительны к изменению амплитуды входных сигналов. Дополнительно следует отметить, что обычно применяемый в данных задачах активный аналоговый умножитель - ячейка Гилберта [8] - использует каскодное включение транзисторов и вносит дополнительную ошибку за счёт разных путей прохождения входных смешиваемых сигналов.
По указанной выше причине элемент ХОЯ также нежелательно выполнять по традиционной схеме, совпадающей с ячейкой Гилберта, но работающей с цифровыми
сигналами. Проведённые предварительные моделирования подобного элемента показывают, что каскод биполярных транзисторов в техпроцессе TSMC 0.35um SiGe (c стандартной шиной питания 3,3В) не способен обеспечить приемлемый уровень быстродействия (частоты порядка 10-20 ГГц). Затягивание переходных процессов внутри схемы XOR приводит к искажению формы выходного импульса и, как следствие, к повышенной погрешности определения разности фаз ф. Особенно заметна проблема нехватки быстродействия при малой ф, когда длительность выходных импульсов логического элемента сокращается (рис. 2б).
Дополнительным параметром, влияющим на итоговую точность ФД, является его максимальный диапазон выходных напряжений, при котором схема функционирует линейно. Увеличение этого диапазона снижает относительную погрешность определения разности фаз с учётом сохранения паразитных шумов схемы на прежнем уровне.
Таким образом, обеспечение оптимальных режимов работы одновременно с максимизацией диапазона выходных напряжений наиболее быстродействующих биполярных транзисторов в техпроцессе TSMC 0.35um SiGe при СВЧ сигналах и шине питания 3,3В фактически обязывает использовать схемотехнику без каскодов, ориентированную на низковольтовые применения. Наборы подобных принципиальных схем логических элементов представлены в [9].
На рис. 4 показана принципиальная схема ФД для высокочастотной системы EIS на основе низковольтовой ячейки XOR [9] с дифференциальными входами. Схема применяется в СВЧ системах фазовой автоподстройки частоты со сниженным энергопотреблением [10].
Рис. 4. - Принципиальная схема ФД на биполярных транзисторах
По сравнению с [10] в представленной схеме рис. 4 отсутствует источник тока между шиной питания Усе и коллекторами Q3, Q4, который призван компенсировать ток утечки этих биполярных транзисторов. Вместо этого соответствующие управляющие напряжения (Уст, уровни сигналов А, В) и общие токи (токи стоков М2, М3) выбраны так, чтобы минимизировать токи утечки Q3, Q4 до уровня, при котором они не влияют на итоговую точность ФД. Благодаря этому уменьшается влияние технологического разброса транзисторов на точность схемы, тогда как в схеме [10] необходимую величину компенсирующего тока необходимо подстраивать под конкретную произведённую микросхему.
Для оперативного сброса напряжения конденсатора С1 и общей синхронизации измерений в системе введён ключ Б1.
Принятые схемотехнические решения в совокупности с целевой частотой работы (10-20 Гц) и шиной питания (3.3 В) потребовали применения низковольтовых полевых транзисторов М1, М2 и М3, доступных в выбранном техпроцессе наряду с 3,3 В-полевыми транзисторами. Затворы М1, М2 и М3 имеют более тонкий оксид и не выдерживают приложения к ним полного напряжения шины, однако в приведённой схеме рис. 4 такая ситуация исключена.
Для формирования входных логических сигналов А и В используются входные буферы дифференциальных сигналов, общая структура которых показана на рис. 5.
Cd Cd Cd
Ш —
\/ст \/ст Уст
Рис. 5. - Структура входного буфера фазового детектора
Буфер (рис. 5) представляет собой многокаскадный усилитель с развязкой по постоянному току через емкости. Каждый каскад структуры состоит из балансной пары и повторителей с использованием биполярных и низковольтовых полевых транзисторов
(рис. 6).
Нагрузка каскада (рис. 6) выполнена на резисторах, так как рпр-транзисторы в выбранном экономичном техпроцессе отсутствуют, а интегральные индуктивности занимают достаточно большое место на кристалле.
Усс
'ыавС^)
Н2
С03
О-Г 01
дпс!^
М1
^ М2
С04
^¡мз
Рис. 6. - Принципиальная схема одного каскада входного буфера (рис. 5) ФД
Результаты моделирования на рис. 7 подтверждают, что применение каскадирования и оптимизации режимов работы во входном буфере ФД (рис. 6) в соответствии с установленными закономерностями (рис. 1) позволяет решить проблему резкого снижения усиления биполярных транзисторов на частотах порядка 10ГГц и добиться достаточного размаха и скорости фронтов цифровых дифференциальных сигналов А, В (а также их инверсий). Платой за высокие усилительные характеристики в СВЧ диапазоне является существенное токопотребление, которое достигает 24 мА для каждого трёхкаскадного буфера.
Последний каскад буфера (рис. 5) построен так, чтобы выходные уровни напряжения достигают фиксированных ±500 мВ (рис. 7). Это гарантирует отсутствие существенных паразитных утечек токов в элементе ХОЯ (рис. 4), одновременно с этим не вводя в глубокую отсечку и позволяя быстрое включение транзисторов. Развиваемое предельно малое время выходного фронта до 20пс способствует ускорению переключения транзисторов 01, 02, 05, 06.
Входная амплитуда напряжения для буферов, поступающая с усилителя сигнала БД, может иметь предельно малое значение 10 мВ, что соответствует границе точности спроектированного пикового детектора [6].
Рис. 7. - Временная характеристика напряжений входного буфера ФД рис. 5 (сверху вниз: входное напряжение, выход первого каскада, выход второго
каскада, выход буфера)
Так как буферы развивают достаточную большую амплитуду при любых условиях, то при расчёте параметров элементов схемы ФД (рис. 4), транзисторы 01, 02, 05, 06 в приближении можно считать идеальными ключами. Тогда выходной диапазон напряжения ФД будет вычисляться как:
ирнорр = 1 ыая 1 ^ (1)
где 1ыш - ток стока, одинаковый для транзисторов М1, М2, М3.
Тогда коэффициент преобразования из входной разности фаз в выходное напряжение ФД в соответствии с рис. 3б:
крнв = ирнв рр |180° . (2)
Максимальную амплитуду колебаний выходного напряжения ФД, возникающую вследствие процессов переключения, можно так же выразить через параметры элементов в схеме исходя из баланса токов разряда через резистор и токов заряда емкости в наихудшем случае при 50% скважности импульсов ШИМ (разность фаз 90°):
1 UPHD PP
4f' 2Ri
U
PHD droop
Ci
(3)
где / - частота входного сигнала.
Схема ФД (рис. 4) была промоделирована с учётом скоростей фронтов логических сигналов, которые были получены по итогам проектирования входных буферов. Временная характеристика в установившемся режиме при частоте входного сигнала 10ГГц и разности фаз 90° с упрощённым формированием входных логических дифференциальных сигналов А и В -эквивалентами (по скорости фронта и амплитуде) сигналов, генерируемых спроектированными буферами (рис. 5) изображена на рис. 8.
Рис. 8. - Временная характеристика напряжений ФД рис. 5 в установившемся режиме (сверху вниз: входной сигнал А, входной сигнал В, выход ФД) при частоте входного сигнала 10ГГц и разности фаз 90°
Колебания выходного напряжения ФД пропорциональны току в плечах элемента ХОЯ и номиналам Ю,С1. С целью минимизации погрешности в диапазоне частот 10-
20ГГц и максимизации скорости измерения параметры схемы рис. 4 были выбраны следующим образом: 1ы^=1М1=1М2=1Мз=1 мА, С1=10 пФ, Я1=2 кОм. При этом амплитуда колебаний выходного напряжения в установившемся режиме не превышает 1 мВ (рис. 8, формулы (1), (3)), что, как будет показано далее, не является доминирующим вкладом в погрешность ФД. Время полного установления схемы 200 нс, что равно десятикратной постоянной времени трни = Я1'С1.
Схема рис. 4 параметрически настроена для обеспечения широкого диапазона выходных напряжений 1,8 В. Это позволяет подавать выходной сигнал ФД напрямую на АЦП стандартных модулей ввода-вывода [11]. Приближенный коэффициент преобразования, вычисленный по формуле (2) составляет ±10мВ/° для промежутков 0°-180° и 180°-360° соответственно.
На рис. 9 показана зависимость выходного напряжения от разности фаз спроектированного ФД с наложением аппроксимированной идеальной характеристики (сохраняющей фиксированный коэффициент преобразования ±10мВ/° во всем диапазоне разностей фаз) при частоте входного сигнала 10ГГц.
0.0 72.0 144Л 216.0 288.0 360
рИазе
Рис. 9. - Зависимость выходного напряжения от разности фаз ФД с наложением аппроксимированной идеальной характеристики (пунктирные прямые) при частоте входного сигнала 10ГГц
Следующий график (рис. 10) демонстрирует абсолютную ошибку спроектированного ФД с учётом аппроксимированной идеальной характеристики (рис. 9) в зависимости от входной разности фаз при частоте входного сигнала 10ГГц.
Как видно из рис. 10 при разности фаз приближающейся к 0°, 180° и 360° ошибка достигает существенных значений. Это происходит вследствие искажения формы выходного импульса XOR элемента при малых его длительностях (0° и 360°) либо при малой задержке между импульсами (180°). То есть главным ограничением по точности ФД являются частотные свойства входного буфера и элемента XOR.
150.0 юо.о
50-0 0,0
>
Е
r-so.o ■
о
«
-100.0 -150.0 -200.0
-250.0 J..........................
0.0 72.0 144.0 216.0 288.0
□ hase shift
Рис. 10. - Абсолютная ошибка ФД в зависимости от входной разности фаз
при частоте входного сигнала 10ГГц
Дополнительные исследования показывают, что на частотах существенно меньше 10 ГГц характеристика ФД приближается к идеальной. В этом случае частота ШИМ-импульсов элемента XOR так же снижается и, следовательно, требуется большая (в 10 раз) емкость для подавления колебаний выходного сигнала (формула (3)) при сохранении остальных параметров. Как следствие, время установления возрастёт до 2 мкс. Кроме того, тонкооксидные полевые транзисторы, способные работать в диапазоне до 3 ГГц,
являются более эффективным решением с точки зрения энергопотребления в рассматриваемом классе задач [12].
В диапазоне частот 10-20 ГГц характеристика ФД имеет высокую точность только в серединах промежутков 0°^180° и 180°^360° и достигает максимума при сдвигах фаз 90° и 270°, что соответствует 50% скважности выходных импульсов ШИМ и минимальному искажению их формы.
Используемая схема ФД не способна различить, какому конкретно из промежутков (0°^180° или 180°^360°) принадлежит измеренная величина. Иными словами, ФД измеряет только разности фаз 0°^180°. При традиционном подходе проблема расширения диапазона измеряемых фаз решается за счет применения делителя входной частоты [13] на D-триггерах. Однако на компонентах TSMC 0.35um SiGe подобный подход труднореализуем в условиях СВЧ, когда усиление в регенеративной петле обратной связи в триггерах оказывается достаточно малым, что в конечном итоге замедляет нарастание выходного фронта вплоть до неработоспособности триггера.
В экономичных системах EIS для улучшения итоговой точности и максимизации частотных свойств предлагается использовать альтернативный метод расширения диапазона измеряемых разностей фаз и одновременно увеличения точности измерения близких к краям диапазона значений (0°, 180° и 360°). Суть метода заключается в использовании дополнительных параллельных каналов измерения разности фаз сигнала БД и сигналов, смещённых на фиксированные ±90° (ортогонально) относительно сигнала опроса БД. Таким образом, количество измерений и блоков утраивается.
При тройном измерении разности фаз (рис. 11) помимо основного канала с выходом Uphd для измерения разности фаз усиленного сигнала БД Ua(t) и сигнала опроса (синус), присутствуют два дополнительных канала: первый канал с выходом Uxi измеряет разность фаз между Ua(t) и смещённым на +90° сигналом опроса (косинус), второй канал с выходом UX2 измеряет разность фаз между Ua(t) и смещённым на -90° сигналом опроса (инвертированный косинус).
фазовые детекторы
Рис. 11. - Структура подсистемы EIS с тройным измерением разности фаз
Оцифрованные величины напряжений UPHD , Uxi и UX2 и Uphd 90 , а также параметры линейной аппроксимации характеристики напряжение-фаза ФД KPHD (коэффициент преобразования) и AAPR0 (точка пересечения с осью ординат) для промежутка от 0° до 180°, предоставляется для последующей программной обработки при помощи алгоритма, блок-схема которого представлена на рис. 12.
Для верного определения промежутка (0°^180° или 180°^360°), в котором находится искомая разность фаз ф, алгоритм (рис. 12) использует сравнение двух напряжений UX1 и UX2. Таким образом, искажения характеристики напряжение-разность фаз ФД не имеют значения. Важным является только сохранение монотонности данной характеристики на обсуждаемых промежутках 0°^180° и 180°^360°. Улучшение точности измерения опирается на факт, что среди трёх точек, в которых произведено измерение, как минимум одна будет попадать в доверительную окрестность ±45° от точек 90° и 270°, где характеристика ФД максимально линейна.
Ключевые параметры разработанной подсистемы EIS для определения фазы выходного сигнала БД сведены в табл. 1. Там же приведены характеристики функционально схожих устройств для сравнения.
и й О)
■а
0 к
1
Е
КС
К р
^
х К
Е
КС *
к
К
к
*
О)
К
О) ^
К
Е
Кс
ГО О)
0 н
1
«
О
к р
Ввод значений
ирнэ, ихъ 11x2 и параметров аппроксимации
Крью, идрро
Вывод значения разности фаз Ф=180°
Вывод значения разности фаз
Ф=0°
выход
выход
Выбор диапазона от 0° до 180° 0ф=(0°;180°) Выбор диапазона от 180° до 360° 0ф=(0°;180°)
Расчет начального значения разности фаз по аппроксимации относительно нулевого смещения
Фо=(ирно- идркоУКрно
Вывод значения разности фаз Ф=Фо
выход
Вывод значения разности фаз Ф=360° - ф0
Расчет начального значения разности фаз по аппроксимации относительно смещения на +90°
ф+90=(их1 " идркоУКрно
Расчет начального значения разности фаз по аппроксимации относительно смещения на -90°
ф_90=(их2 " идрр>о)/Крно
ВЫХОД
Вывод значения разности фаз Ф=Ф+90 - 90°
Вывод значения
разности фаз ф=360°-(ф+9о-90°)
Вывод значения разности фаз Ф=Ф-90 + 90°
Вывод значения
разности фаз Ф=360°-(Ф-9О+90°)
выход
выход
выход
выход
< К
о- я
о ьз
р I
^ =
з г
Р Вс
СГР р
N
5'
О)
В
го
Г5
Н x
в
о * < о
^ я
I!
£ 2 чо О
ю о о
о
Рис. 12. - Алгоритм определения итоговой разности фаз при тройном измерении
Таблица № 1
Сравнительные характеристики ФД и смесителей
Схема технология полоса частот диапазон вход. напр. относит. погрешность площадь на кристалле напр. питания статич. токо-потребление
ФД рис.2 @10GHz 0.35um BiCMOS 1ГГц-10ГГц 1,8В 0,4% (1) 0,5мм2 (2) 3,3В 80мА
ФД рис.2 @20GHz 0.35um BiCMOS 1ГГц -20ГГц 1,8В 1,4% (1) 0,5мм2 (2) 3,3В 80мА
ФД в [14] 0.9um 8ГГц 0,64В — 0,9 мм2 (2) 5В 15мА
смеситель в [6] 0.35um CMOS 0,2ГГц-3ГГц — 1% 0,1мм2 (2) 1,5В 325мкА
замечания:(1 с учетом работы алгоритма;(2 приблизительная оценка.
Основные выводы
Представленные результаты позволяют сделать вывод, что разработанная схема ФД при обработке выходных величин представленным алгоритмом способна обеспечивать высокие метрологические характеристики в СВЧ диапазоне. Точность и частотный диапазон фазового детектирования соответствует таковым для амплитудного детектирования [6], составляя таким образом единую сбалансированную систему EIS на основе амплитудно-фазового метода. Большой диапазон выходных напряжений и малая скорость их изменения позволяет использовать стандартные модули ввода аналоговых величин для ввода сигналов в ЭВМ.
Частотные характеристики биполярных транзисторов использованного экономичного техпроцесса TSMC SiGe 0.35um существенно теряют усилительные свойства при частотах порядка 10ГГц и стандартной шине 3,3 В, что ведёт к повышенному энергопотреблению входных буферов. Такие частоты не позволяет применять КМОП или смешанные БиКМОП решения с лучшей энергоэффективностью [15]. Отсутствие быстродействующих pnp транзисторов в выбранном техпроцессе делает невозможным использование различных техник расширения частот активных блоков [16].
Применение схемотехники без обратных связей, несмотря на трудоемкость реализации и необходимость в дополнительных манипуляциях с выходными данными на программном уровне, позволило добиться для техпроцесса TSMC SiGe 0.35um наилучшего сочетания точности и быстродействия в поставленной задаче.
Благодарность за финансовую поддержку работы
Исследование выполнено за счет гранта Российского научного фонда (проект № 16-19-00122)
Литература
1. Barsoukov E., Macdonald J.R. Impedance Spectroscopy; Theory, Experiment, and Applications // 2nd ed., Wiley Interscience Publ., 2005, 616 p.
2. Perumal Veeradasan, Hashim Uda. Advances in biosensors: Principle, architecture and applications // J. of Applied Biomed. 2014, v.12, issue 1, pp. 1-15.
3. A. Manickam, C.A. Johnson, S. Kavusi, A. Hassibi. Interface design for cmos-integrated electrochemical impedance spectroscopy (EIS) biosensors // Sensors 12, 11, 2012, pp. 1446714488. DOI: 10.3390/ s121114467.
4. Л.К. Самойлов, Е.А. Жебрун. Методы предварительной обработки сигналов биологических датчиков в системах электрохимической импедансной спектроскопии // Известия ЮФУ. Технические науки, №5, май 2016. - Таганрог: Изд-во ТТИ ЮФУ, 2016, с.135-150.
5. Kassanos P., Triantis I., Demosthenous A. A CMOS Magnitude/Phase Measurement Chip for Impedance Spectroscopy // IEEE Sensors Journal, 13(6), 2013, pp. 2229-2236. DOI: 10.1109/JSEN.2013.2251628.
6. Leontiy K. Samoilov, Evgeniy A. Zhebrun, Nikolay N. Prokopenko, Petr S. Budyakov. Research of peak detector limiting characteristics for analog interface in impedance spectroscopy systems // 2017 IEEE Int. Conf. on Electronics, Circ. and Sys., ICECS 2017, Batumi, Georgia, Dec 5-8, 2017 (in press).
7. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники: в 3 т. Т. 2 / пер. с англ. 4е изд., перераб. и доп. - М.: Мир, 1993. - 371с.: ил.
8. M. Bakhshiani, M.A. Suster, P. Mohseni A. Broadband Sensor Interface IC for Miniaturized Dielectric Spectroscopy From MHz to GHz // IEEE J. Solid-State Circuits, vol. 49, no. 8, pp. 1669-1681, 2014.
9. Razavi, B., Y. Ota, R. G. Swarz. Design Techniques for Low-Voltage High-speed Digital Bipolar Circuits // IEEE Journal of Solid-state Circuits, Vol. 29, March 1994, pp.332-339.
10. B. Razavi and J. Sung. A 6-GHz 60-mW BiCMOS phase-locked loop with 2-V supply // IEEE J. Solid-State Circuits, vol. 29, pp. 1560-1565, Dec. 1994.
11. Самойлов Л. К. Ввод - вывод аналоговых сигналов в системах управления и контроля. - Таганрог: Изд-во ЮФУ, 2015. - 264 с.
12. Wu-Hsin Chen, Inerowicz, M.E. and Byunghoo Jung. Phase Frequency Detector With Minimal Blind Zone for Fast Frequency Acquisition // Circuits and Systems II: Express Briefs, IEEE Transactions on, vol.57, no.12, pp.936,940, Dec. 2010.
13. Olexa, Jakub, Marek Gasior and Oldrich Ondracek. Differential phase detector for precise phase alignment // 2016 New Trends in Signal Processing, pp. 1-5.
14. Ansgar Pottbacker et al. A Si Bipolar Phase and Frequency Detector IC for Clock Extraction Up to 8 Gb/s // IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol. 27, No. 12, Dec. 1992, pp. 1747-1751.
15. Миляева С.И., Прокопенко Н.Н., Жебрун Е.А. Высокочастотные избирательные усилители и полосовые фильтры на КМОП транзисторах SiGe техпроцесса // Инженерный вестник Дона, 2012, №3. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2012/1033.
16. Н.Н. Прокопенко, П.С. Будяков, И.В. Пахомов, В.В. Суворов. Метод расширения диапазона рабочих частот истоковых и эмиттерных повторителей напряжения // Инженерный вестник Дона, 2013, №1. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2013/1559.
References
1. Barsoukov E., Macdonald J.R. Impedance Spectroscopy; Theory, Experiment, and Applications. 2nd ed., Wiley Interscience Publications, 2005, 616 p.
2. Perumal Veeradasan, Hashim Uda. Journal of Applied Biomedicine 2014, v.12, issue 1, pp.1-15.
3. A. Manickam, C.A. Johnson, S. Kavusi, A. Hassibi. Sensors 12, 11, 2012, pp. 1446714488. DOI: 10.3390/ s121114467.
4. L.K. Samoilov, E.A. Zhebrun. Izvestiya YuFU. Tekhnicheskie nauki, №5, may 2016. Taganrog, Izd-vo TTI YuFU, 2016, p.135-150 (in Russian).
5. Kassanos P., Triantis I., Demosthenous A. IEEE Sensors Journal, 13(6), 2013, pp. 22292236. DOI: 10.1109/JSEN.2013.2251628.
6. Leontiy K. Samoilov, Evgeniy A. Zhebrun, Nikolay N. Prokopenko, Petr S. Budyakov. Research of peak detector limiting characteristics for analog interface in impedance spectroscopy systems. 2017 IEEE International Conference on Electronics, Circuits and Systems, ICECS 2017, Batumi, Georgia, December 5-8, 2017 (in press).
7. Khorovits P., Khill U. Iskusstvo skhemotekhniki: v 3 t. T. 2 / per. s angl. 4e izd., pererab. i dop [The Art of Electronics]. M. Mir, 1993, 371p.
8. M. Bakhshiani, M.A. Suster, P. Mohseni A. IEEE J. Solid-State Circuits, vol. 49, no. 8, pp. 1669-1681, 2014.
9. Razavi, B., Y. Ota, R. G. Swarz. IEEE Journal of Solid-state Circuits, Vol. 29, pp.332339, March 1994.
10. B. Razavi and J. Sung. IEEE J. Solid-State Circuits, vol. 29, pp. 1560-1565, Dec. 1994.
11. Samoilov L.K. Vvod-vyvod analogovykh signalov v sistemakh upravleniya i kontrolya [Input - output of analog signals in control systems]. Taganrog, Izd-vo YuFU, 2015. 264 p. (in Russian).
12. Wu-Hsin Chen, Inerowicz, M.E. and Byunghoo Jung. Circuits and Systems II: Express Briefs, IEEE Transactions on, vol.57, no.12, Dec. 2010, pp.936-940.
13. J. Olexa, G. Marek, O. Oldrich. Differential phase detector for precise phase alignment. 2016 New Trends in Signal Processing, pp. 1-5.
14. Ansgar Pottbacker et al. IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol. 27, No. 12, Dec. 1992, pp. 1747-1751.
15. Milyaeva S.I., Prokopenko N.N., Zhebrun E.A. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2012, №3. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2012/1033.
16. N.N. Prokopenko, P.S. Budyakov, I.V. Pahomov, V.V. Suvorov. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2013, №1. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2013/1559.
