Научная статья на тему 'Энергетика импульсных генераторов с индуктивным накопителем и прерывателем тока'

Энергетика импульсных генераторов с индуктивным накопителем и прерывателем тока Текст научной статьи по специальности «Энергетика»

CC BY
469
79
Поделиться

Аннотация научной статьи по энергетике, автор научной работы — Логинов С. В.

Приводится электротехнический анализ схем включения прерывателя тока в контур с индуктивным накоплением энергии. Рассмотрены схемы включения прерывателя без нагрузки, с индуктивной и резистивной нагрузками. Выполнен анализ схем двухкаскадного обострения импульса и включения нагрузки до прерывателя. Для линейно нарастающего сопротивления прерывателя получены формулы расчета параметров импульса на нагрузке. Дается сравнение с результатами экспериментов.

Похожие темы научных работ по энергетике , автор научной работы — Логинов С.В.,

ENERGETICS OF PULSE GENERATORS WITH AN INDUCTIVE STORAGE AND A CURRENT INTERRUPTER

Electrotechnical analysis of current interrupter connection circuits in a contour with inductive energy storage is given. Interrupter connection circuits without load, and also with inductive, or resistive loads are considered. Analysis of two-stage pulse sharpening scheme and also the scheme with the load upstream from the interrupter is fulfilled. In the case of linearly rising interrupter resistance, the analytical formulas for the load pulse parameters determining are obtained. It is given comparison with experimental results.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Текст научной работы на тему «Энергетика импульсных генераторов с индуктивным накопителем и прерывателем тока»

УДК 621.316.06

ЭНЕРГЕТИКА ИМПУЛЬСНЫХ ГЕНЕРАТОРОВ С ИНДУКТИВНЫМ НАКОПИТЕЛЕМ И ПРЕРЫВАТЕЛЕМ ТОКА

С.В. Логинов

Институт сильноточной электроники СО РАН, г. Томск E-mail: loginov@oit.hcei.tsc.ru

Приводится электротехнический анализ схем включения прерывателя тока в контур с индуктивным накоплением энергии. Рассмотрены схемы включения прерывателя без нагрузки, с индуктивной и резистивной нагрузками. Выполнен анализ схем двухкаскадного обострения импульса и включения нагрузки до прерывателя. Для линейно нарастающего сопротивления прерывателя получены формулы расчета параметров импульса на нагрузке. Дается сравнение с результатами экспериментов.

Введение

В последние два десятилетия в импульсной энергетике интенсивно разрабатываются радиационные плазменные источники излучения тера-ваттной мощности с длительностью импульса ~ 10... 100 нс [1]. Для создания таких источников экспериментально проверяется технология формирования импульсов тока с помощью промежуточного индуктивного накопителя с микросекундным временем зарядки и размыкающего ключа для переключения энергии в излучающую нагрузку. Плотность энергии в индуктивном накопителе в десятки раз выше, чем в емкостном, поэтому его использование позволяет многократно снизить весогабаритные характеристики и стоимость установки. Однако применение таких накопителей возможно только с прерывателем тока, в частности плазменным, обеспечивающим сжатие импульса на нагрузке в десятки раз.

В настоящей работе дается электротехнический анализ схем включения прерывателя тока в контур с индуктивным накоплением энергии. Рассмотрены схемы включения прерывателя без нагрузки, с индуктивной и резистивной нагрузками. Приведен анализ схем двухкаскадного обострения импульса и включения нагрузки до прерывателя. Для линейно нарастающего сопротивления прерывателя получены формулы для расчета параметров импульса на нагрузке. Приближение линейного нарастания сопротивления в стадии быстрого обрыва тока оправданно как для плазменных прерывателей [2], так и для электровзрывных размыкателей [3].

1. Основные схемы включения прерывателей

Основные схемы включения прерывателя тока в контур с индуктивным накопителем показаны на рис. 1. В проводящем состоянии прерывателя индуктивность заряжается током 10 от первичного емкостного накопителя энергии. В момент размыкания на прерывателе возникает напряжение, величина которого зависит от параметров контура и скорости роста сопротивления прерывателя.

В схеме включения прерывателя без нагрузки (рис. 1, а) ток разряда определяется из уравнения

+ Я.1. = 0,

Рис. 1. Схемы включения прерывателя

решение которого имеет вид

(

Is (t ) = 10 exp

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

-i

V 0

R (t ')

dt '

где 10 - ток в индуктивности в момент срабатывания прерывателя. В силу экспоненциального спада тока напряжение на прерывателе ^(0=!(0Я(0 достигает максимума при условии:

Я, (Г) = Я?(Г)/ . (1)

Для. линейно нарастающего сопротивления Я (0=Я/ максимальное напряжение на прерывателе

(2)

где е - основание натуральных логарифмов, достигается в момент времени

tm =

(3)

Поскольку максимальный ток в накопителе I0= U0/p, где U0 - выходное напряжение первичного емкостного накопителя, р - волновое сопротивление контура зарядки, то из (2) следует, что применение прерывателя дает увеличение напряжения в K=(RC/e)0'5 раз, где C - емкость в ударе первичного накопителя.

Рассеиваемая в прерывателе мощность Ps(t)=Rs(t)Is2(t) достигает максимума при условии

Rs (t ) = 2R2(t )/ Lg. (4)

Для линейно нарастающего сопротивления максимум мощности Psmax=(LgR/2e)0'5I02 достигается в момент времени tm = ^Lg / 2Rs.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Для типичных значений плазменного прерывателя R~0,1 Ом/нс, Lg=100...400 нГн, I0~1 МА фронт нарастания напряжения tm~30...60 нс, амплитуда напряжения Vm~2...4 МВ, максимальная мощность Лшх~1,4...2,8 ТВт.

В схеме включения накопителя на индуктивную нагрузку (рис. 1, b) токи в накопителе I, прерывателе Is и нагрузке I определяются из системы уравнений

I = Is + I

L,i, = RsIs

LgI + RJs = 0

с начальными условиями I(0)=Is(0)=I0, I;(0)=0. Ее интегрирование дает ток в прерывателе

L (t) = Iо exp I dt'

и нагрузке

I, (t ) = 10

Lg + L,

1- exp (-j

y y

где эквивалентная индуктивность Lt =

LL

Lg + L,

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

P, (t) =

L„ + L

x exp

•R,(t ')

dt'

1 - exP (-i

■R (t ')

L

w

dt'

достигает максимума в момент времени tm, опреде-

ляемыи из уравнения e =

1 - 2 x 1 - 4 x ’

x = Rs t2 где x=ü1-

Решение уравнения дает x«1,06 и, следовательно,

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

tm « 1,46

v R y

Максимум мощности импульса

на нагрузке

P,m

:0,34-

L. + L,

L. + L,

абсолютного Pm„,.~0,13(W5I02 при L;=Lg/2. При равенстве ин

максимума

[Н-

до

Максимальное напряжение на прерывателе и время его достижения зависят в этом случае от величины ЬI. Максимальная эффективность передачи энергии в нагрузку достигается при равенстве индуктивностей накопителя и нагрузки: 1=1. При этом Ь|=0,5Ь?, а 1т и ¥т уменьшаются в ^2 раз по сравнению со срабатыванием прерывателя без нагрузки. Максимум рассеиваемой в прерывателе мощности достигается в момент времени, определяемый из условия (4) с заменой Ье на Ь.

Рассеиваемая в нагрузке мощность Ь„

достигает

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Р/тахЬ,~0,13

дуктивностей мощность снижается Р!™х~0,12(ЬД)°'5/о2.

В таблице дано сравнение расчетных значений Ут и 1т с результатами экспериментов [4, 5]. Соответствие экспериментальных и расчетных значений напряжения на прерывателе в диапазоне от ~40 кВ до ~3 МВ свидетельствует о полном открывании прерывателей в этих экспериментах.

Таблица. Сравнение экспериментальных данных с расчетом

Источник информации L, мкГн L,, мкГн Is, кА R, Ом/нс V, МВ Vm, МВ tm, нс

[4] 1,3 0,8 250 16/20 2,5 3,0 25

[4] 0,7 0,7 75 16/50 ,5 о" 0, 0,48 30

[5] 0,15 0,015 80 0,06 0,04 0,047 15

Примечание. 1ди I— индуктивности накопителя и нагрузки; I, и V; - экспериментальные значения тока в прерывателе, скорости роста сопротивления и напряжения на прерывателе

В схеме включения прерывателя на активную нагрузку (рис. 1, с) токи определяются из уравнений

I = I, + 4 = ЯЛ V+я,1, = о

с начальными условиями /(0)=/5(0)=/°, /¿(0)=°. Для нагрузки с постоянным сопротивлением ток в прерывателе

Is(t ) =10 exP

=10

R

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

где

f(t )=f y

Rs (t )+Rd Rs (t ')/ Rd

0 Lg (Rf (t') +Rd ) exp

R

- -ff (t)

v g y

//

С . Для линейно нара-

„1 + Я, (/')/Яс

стающего сопротивления прерывателя функция

/(/) = / -—1п(1 + М), где к=^Яй, а ток в прерывателе к

-1-1

I, (/) = 10 (1 + к)кт ехр(—/ т), где т=Ь/К.

Условие достижения максимального напряжения на прерывателе и соответственно напряжения, тока и мощности импульса в нагрузке совпадает с (1) и, следовательно, длительность фронта напряжения tm не зависит от импеданса нагрузки. Зависимости амплитуды напряжения на прерывателе от сопротивления нагрузки и скорости роста сопротивления прерывателя показаны на рис. 2 и 3. Напряжение на прерывателе растет как при увеличении скорости роста сопротивления прерывателя (рис. 3), так и при увеличении сопротивления нагрузки пропорционально Д0,4-0,5, рис. 2. При бесконечно большом сопротивлении нагрузки напряжение на прерывателе стремится к Vm = 10^RsLg /e.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Это естественный результат, совпадающий с формулой (2). Действительно, напряжение может быть записан о в виде Vm=Iii(RLl)i>'i(1+xlY-le-x, где

x=R/(RL?)0,5. При неограниченном увеличении сор I2-1

противления нагрузки lim | 1 +—

х

Максимальная мощность импульса в нагрузке

= i/ve.

Vd, MB 1 1

- -2—^

1 1 _ _ _ 3- Rá, Ом 1 i

ю

Pd max = iKpr¡ )2 (1 + Hp)ki exp(-2m / T)RI,

получается при оптимальном сопротивлении нагрузки Д^а^ДХ)0,5. Величина а=(£т)-0'5«0,616 является решением уравнения 4а21п(1+1/а)=4а-1. При оптимальном сопротивлении амплитуда тока в нагрузке /¿гаах«0,48/0, максимум мощности импульса ДшахД«0,14(ДХг)0'5/02. Максимум напряжения на прерывателе ^тах*0,48Д0/0=0,30(ДХ/5/0 примерно вдвое меньше напряжения на пр ерывателе при срабатывании без нагрузки ^шах=(ДД/е)°'5/0. Длительность импульса напряжения на полувысоте равна Д^«2,93/и. В этой формуле численный коэффициент равен разности корней уравнения

a +1

a + x

e-a(1-x) = 2x, где x=t/tm, a=\/ktm.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Мощность и энергия импульса в нагрузке и прерывателе при других значениях сопротивления нагрузки показаны на рис. 4 и 5. Увеличение сопротивления нагрузки сопровождается ростом рассеиваемой в прерывателе мощности и спадом выделяемой в нагрузке энергии. Увеличение скорости роста сопротивления прерывателя приводит к росту мощности импульса и выделяемой энергии в нагрузке. Максимум мощности реализуется в нагрузке с большим сопроти влением в соответствии с зависимостью Д^аДХУ'5, рис. 4.

0 2 4 6 8

Рис. 2. Напряжение на прерывателе в зависимости от сопротивления нагрузки. [{¡=0,2 (1), 0,1 (2) и 0,05 (3) Ом/нс. 1д=200 нГн. 10=1 МА

P, TBt 1 1 1""^

-

' .2.

~~

i/p, / 1 1 Rd, Ом 1 " ,

Рис. 3. Напряжение на прерывателе в зависимости от скорости роста сопротивления прерывателя. 1 (1), 2 (2)

и 3 (3) Ом. 1д=200 нГн. 10=1 МА

Максимум рассеиваемой в прерывателе мощности достигается в момент времени

Кр =1 т((1 + 8/кт)0,5 -1).

Рис. 4. Мощность в нагрузке и прерывателе в зависимости от сопротивления нагрузки. Rs=0,2 (1), 0,1 (2) и 0,05 (3) Ом/нс. Lg=200 нГн. =1 МА

При оптимальном сопротивлении нагрузки коэффициент перенапряжения равен K=Vtaax/U0=0,30(R,C)0,5. С использованием K оптимальное сопротивление нагрузки записывается в виде Дор=2,07Кр. Мощность импульса на нагрузке равна

P max = 0,93KW>„, (5)

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

где W0=CU02/2 - энергия в первичном накопителе, P=(LJC)0,5, ®о=(W0'5.

При непосредственном включении нагрузки в разрядный контур с затуханием v=R/2p менее критического ток в нагрузке равен

U R

I (t) = ——exp(----t) sin rnt,

a>Lg 2 Lg

где ю=ю0(1-у2)0'5 [6]. Максимум тока достигается в момент времени

=-

1

®о(1 -^ )0

-arctg

(1 -V2)0

и равен

4 = Лехр

V (1 -V2)0’5

--------г-г-г arctg--------------

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

(1 -V2)0-5 6 V

Мощность в нагрузке максимальна при ^=0,55, которое является решением уравнения

2v (1 -V2)0-' 2

-----^-т-аг^---------= 1 + V .

(1 -V2)0-5 6 V

В этом случае максимум мощности

Рш = 0-60Я>0

(6)

реализуется при сопротивлении нагрузки Д,р/«1,1р. Из сопоставления (5) с (6) следует, что использование прерывателя, обеспечивающего десятикратное перенапряжение, дает рост мощности импульса в нагрузке в ~15 раз.

длительность нарастания импульса тока сокращалась с 1,7 мкс до 100 нс после срабатывания первого прерывателя и до 40 нс в нагрузке после срабатывания второго. В экспериментах [9] при срабатывании первого прерывателя (время проводимости 4~1,2 мкс, ток проводимости /с~1,7 МА) напряжение достигало ~1 МВ, второго (4~120...140 нс, /с~0,5...0,6 МА) - ~4 МВ. Сопротивление первого прерывателя за 50 нс нарастало до ~1...1,5 Ом, второго - до ~10...15 Ом за 10 нс.

При срабатывании прерывателя Д энергия из накопителя Ье переключается в промежуточный индуктивный накопитель Хм, во время зарядки которого прерыватель Д2 замкнут. При срабатывании прерывателя Д2 энергия из промежуточного накопителя переключается в нагрузку. Сокращение времени протекания тока в прерывателе Д2 дает увеличение скорости роста сопротивления и его максимального значения, а, следовательно, и выходного напряжения генератора и мощности импульса в нагрузке.

При полном размыкании прерывателей амплитуда тока в промежуточном накопителе

Ь„

Iи =

в нагрузке

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Ь1П| + Ь1 + Ь1П|

10.

Максимальный ток в нагрузке реализуется при Х]п1=(Х8Х;)0'5 и равен

1

/1 шах

/0.

(1 + (ц /ье)0-5)2 0

Рис. 5. Энергия в нагрузке и прерывателе в зависимости от сопротивления нагрузки. [¡=0,2 (1), 0,1 (2) и 0,05 (3) Ом/нс. 1д=200 нГн. 10=1 МА

В экспериментах с проволочными прерывателями при токе на нагрузке с сопротивлением Д=28р мощность импульса достигала Рт=6,4Ж0а0, а коэффициент перенапряжения К=12...14 [7]. Для этих значений К расчетная величина оптимального сопротивления нагрузки До,(=(25...29)р. Максимальная мощность импульса на нагрузке в области указанных значений тока и коэффициента перенапряжения в соответствии с (5) равна Рйшк«5Ш0а0. Близость расчетных и экспериментальных значений и РЛтях свидетельствует об оправданности допущения линейного роста сопротивления в стадии его быстрого нарастания для расчета ожидаемых параметров импульса на нагрузке.

2. Двухкаскадная схема обострения импульса

Двухкаскадная схема обострения импульса, состоящая из двух последовательно соединенных контуров с индуктивным накопителем и прерывателем тока, показана на рис. 6. Она неоднократно проверялась в экспериментах [8-10]. В экспериментах [8] с двухкаскадной схемой при уровне тока ~ 100 кА

Энергия в нагрузке

где Щ0 =-

'Г 0

ь ь,

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

_______« 1П| 1___Щ

ц+ЬпЛЬм + ь)2 0’

максимальна при равенстве всех

индуктивностей Ь =ЬЫ=Ц. При этом №7^0=1/16.

Рис. 6. Двухкаскадная схема обострения импульса

Отношение напряжений на прерывателях в случае линейного роста сопротивлений обоих прерывателей

(УЛ/ =

ь

(

ь. + ь.

2 + ^'ц--

^1 ь1п| + Ц

0

V

2

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

2

при равенстве индуктивностей Хг=Хм=Х; сводится к (^У^1)1шх=0,5(Дй/Дй)0'5. Отсюда следует, что для повышения напряжения на нагрузке скорость роста сопротивления во второй ступени обострения импульса должна быть вчетверо больше скорости роста сопротивления в первом прерывателе.

Рис. 7. Зависимость ц(Ц„,) для L=20 (1), 200 (2) и 400 (3) нГн. Lg=200 нГн

Выделяемая мощность в нагрузке

Г Г V

р, (О =

V Lg + Ln у

Lint + Ll

Rs2(t)Io2 *

х ехр

0 Lt

(

1 -expl -j

W

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

где Д=ХМХ/(ХМ+Х;), достигает максимума в мо-

мент времени tm = 1,46

P ~ o 34____________________int

rlmax ~

Lint + Ll V Lint + Ll

и равна

V Lg + Lint у

D 0,5 r2 Rs 2 10 ■

V Lint + Ll у

L„L,

(Le + Lint)(Lint + L,)

= (*, 2/ *fi)°,5n( L). Максимум n достигается при

Lint = L-((24L, / Lg +1)0,5 -1), Рис. 1

3. Включение нагрузки до прерывателя

Для устранения негативного влияния потоков плазмы из прерывателя на переключение энергии на нагрузку экспериментально неоднократно апробировалась схема включения нагрузки до прерывателя [11, 12]. В этой схеме (рис. 8) для устранения тока в нагрузке в стадии проводимости прерывателя устанавливается разделяющий разрядник Момент включения разрядника совпадает с моментом срабатывания прерывателя. В замкнутом состоянии сопротивление разрядника полагается нулевым. В начальный момент времени в индуктивности между нагрузкой и прерывателем Ц и индуктивности Ье протекает ток 10. Токи в элементах схемы определяются из системы уравнений

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

кл + ь (4 -1,)+к, (? )(/в - /,) = 0

\W, + Lrh = 0

L

L

Ее интегрирование дает такие же временные зависимости тока в элементах схемы, как и в традиционной схеме включения нагрузки за прерывателем, но с

Абсолютного максимума Р,тях(,„г Х)=0,043( мощность достигает при Хм=2/3 и Х;=Х/6. Однако эффективность передачи энергии в нагрузку снижается до 1/24. При равенстве индуктивностей Х=2ы=2/ максимум мощности снижается в раз

до значения Р;1ШХ=0,030(Д2,)0'5/02. Ее отношение к мощн ости импульса в однокаскадной схеме равно 1/4(Д2/Дй)0'5. Следовательно, при максимально возможной эффективности передачи энергии в нагрузку добавление второго каскада оправдано, если только скорость роста сопротивления во втором прерывателе больше скорости роста сопротивления прерывателя в первом каскаде в 16 раз. При отличающихся индуктивностях отношение максимальных значений мощности импульса в двухкаскадной и однокаскадной схемах равно

Г т ^ т т А°-5 п = (К 2/ Д,)0-5 1п

L, = L, +-

LgL

L + L,

Наличие индуктивности между

прерывателем и нагрузкой по сравнению с традиционной схемой приводит к увеличению ^(Х/Д)0,5 и спаду амплитуды напряжения на нагрузке

LL,

í R v

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

L„ + L,

V eLt у

. При равенстве индуктив-

ностей Ье=Ь1 напряжение на нагрузке составляет (1+2Х/Х)-1 часть от напряжения на прерывателе. При Х/25~10 спад напряжения на нагрузке ~20 %. Максимум мощности на нагрузке

Pmax = 0,34

LgL,

(Lg + L,)1,5((Lg + L,)Ls + LgL )0,5

i^0’5/02

= 1^/ 0.

Зависимости 1 от индуктивности нагрузки для разных индуктивностей между прерывателем и нагрузкой показаны на рис. 9. Влияние на величину мощности существенно при индуктивности нагрузки менее 100 нГн. Максимум мощности достигается при индуктивности нагрузки

L, =-

1 L2

4 L + L,

1 +

1+16-

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

L

0.5 Л

1+-

L

//

1 д 1 1

1 ' / /— -

/

/ , Zj3 нГн 1 1

Энергия в нагрузке

W i =

LgL,

(L„ + L, ) (L„ + Ls)

-Wo.

где W0 =

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

(Lg + L) I o 2

- энергия, запасенная в на-

При Ls<<Lg оптимальная индуктивность нагрузки LrLJ2 и Р^ОДЗед^/о2.

Рис. 9. Зависимости X от индуктивности нагрузки. L=10 (1), 50 (2) и 100 (3) нГн. Lg=200 нГн

копителе к моменту срабатывания прерывателя. Отношение ^ к энергии в нагрузке в традиционной схеме равно к =-----1----. При -10 в схе-

Р 1 + ь / , 5

ме включения нагрузки до прерывателя уменьшение выделяемой в нагрузке энергии не превышает 10 % по сравнению с традиционной.

Заключение

В результате выполненного электротехнического анализа включения прерывателя в контур с индуктивным накоплением энергии получены аналитические формулы для определения параметров импульса на нагрузке. Полученные формулы полезны при анализе результатов экспериментов, а также для расчета ожидаемых параметров импульса при проектировании генераторов с индуктивным накоплением энергии и прерывателем тока. Параметры импульса на нагрузке зависят от скорости роста сопротивления прерывателя, которая в рамках электротехнического анализа не может быть определена. Для ее определения требуется рассмотрение физических процессов, обуславливающих прерывание тока в реальном прерывателе.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ware K.D., Filios P.G., Gullickson R.L. et al. Inductive energy technology for pulsed intense X-ray sources // IEEE Trans. on Plasma Sci. - 1997. - V. 25. - № 2. - P. 160-168.

2. Ким А.А., Ковальчук Б.М., Логинов С.В. и др. Увеличение мощности линейного трансформатора посредством последовательного включения плазменных прерывателей тока // Известия вузов. Физика. - 1999. - Т. 42. - № 12. - C. 9-14.

3. Бурцев В.А. Коммутация тока при электрическом взрыве фольг // В кн.: Физика и техника мощных импульсных систем / Под ред. Е.П. Велихова. - М.: Энергоатомиздат, 1987. -C. 211-224.

4. Mesyats G.A., Bugaev S.P., Kim A.A. et al. Microsecond plasma opening switches // IEEE Trans. on Plasma Sci. - 1987. - V. 15. -№ 6. - P. 649-653.

5. Hinshelwood D.D., Boller J.R., Commisso R.J. et al. Long conduction time plasma erosion opening switch experiment // Appl. Phys. Lett. - 1986. - V. 49. - № 24. - P. 1635-1637.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

6. Кнопфель Г. Сверхсильные импульсные магнитные поля. -М.: Мир, 1972. - 392 с.

7. Котов Ю.А., Лучинский А.В. Усиление мощности емкостного накопителя энергии прерывателем тока на электрически взрываемых проволочках // В кн.: Физика и техника мощных им-

пульсных систем / Под ред. E.n. Велихова. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - C. 189-211.

8. Долгачев Г.И., Голованов Ю.П., Гусляков С.Е. и др. Обострение фронта тока индуктивного накопителя двухкаскадным плазменным прерывателем тока // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Термоядерный синтез. - 1987. - № 4. - C. 30-31.

9. Kovalchuk B.M., Mesyats G.A. Superpower pulsed systems with plasma opening switches // Proc. of VIII Intern. Conf. on High Power Particle Beams. - Novosibirsk, 1990. - P. 92-103.

10. Kokshenev V.A., Fursov F.I., Kurmaev N.E. A two-stage scheme of the current pulse sharpening on the GIT-12 generator with the use of the plasma opening switches // Proc. of XIV Symp. on High Current Electronics. - Tomsk, 2006. - P. 328-331.

11. Kovalchuk B.M., Kim A.A., Loginov S.V. et al. Experiments on GIT-4 with the load upstream from the POS // Proc. of XII Intern. Pulsed Power Conf. - Monterey, 1999. - P. 1191-1194.

12. Kokshenev V.A., Fursov F.I., Kurmaev N.E. Investigation of the POS characteristics in several schemes delivering MA current pulses to low impedance loads on GIT-12 // Proc. of XIII Symp. on High Current Electronics. - Tomsk, 2004. - P. 170-173.

Поступила 02.04.2008г.