CC BY
12
политики, повышения надежности и безопасности ГЭС ОАО «РусГидро». - [Электронный ресурс]. - URL: http:// rushydro.ru>-file/main/global/press/school.. .pavodok (дата обращения: 28.04.2021).
11. Словарь терминов водного хозяйства и гидротехники. — [Электронный ресурс]. - URL: http://slovar-vd.ru (дата обращения: 18.04.2021).
12. СТО 70238424.27.140.003-2010. Гидротехнические сооружения ГЭС и ГАЭС. Организация эксплуатации и технического обслуживания. Нормы и требования. Дата введения 2010-09-30. — [Электронный ресурс]. — URL: http:// docs.cntd.ru>document/1200093612 (дата обращения: 18.04.2021).
13. Жезмер В.Б., Матвеев А.В. Принципы обеспечения эффективной и безопасной работы ГТС гидромелиоративного комплекса // Мелиорация и водное хозяйство. — 2019. — № 2. — С. 5-12.
Критерии авторства
Жезмер В.Б., Щербаков А.О. выполнили теоретические исследования, на основании которых провели обобщение и написали рукопись.
Жезмер В.Б., Щербаков А.О. имеют на статью авторское право и несут ответственность за плагиат. Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликтов интересов Статья поступила в редакцию: 12.05.2021 г. Одобрена после рецензирования 05.06.2021 г. Принята к публикации 28.06.2021 г.
file/main/global/press/school.. .pavodok (data obrashcheniya: 28.04.2021).
11. Slovar terminov vodnogo hozyajstva i gidrotehniki. - [Elektronny resurs]. - URL: http://slovar-vd.ru (data obrashcheniya: 18.04.2021).
12. STO 70238424.27.140.003-2010. Gidro-tehnicheskie sooruzheniya GES i GAES. Or-ganizatsiya ekspluatatsii i tehnicheskogo ob-sluzhivaniya. Normy i trebovaniya. Data vvede-niya 2010-09-30. - [Elektronny resurs]. - URL: http:// docs.cntd.ru>document/1200093612 (data obrashcheniya: 18.04.2021).
13. Zhezmer V.B., Маtveev AV. Printsi-py obespecheniya effektivnoj i bezopasnoj raboty GTS gidromeliorativnogo komplek-sa // Melioratsiya i vodnoe hozyajstvo. -2019. - № 2. - S. 5-12.
Criteria of authorship
Zhezmer V.B., Shcherbakov A.O. carried out theoretical studies, on the basis of which they generalized and wrote the manuscript.
Zhezmer V.B., Shcherbakov A.O. have a copyright on the article and are responsible for plagiarism. Conflict of interests
The authors state that there are no conflicts of interests
The article was submitted to the editorial office 12.05.2021
Approved after reviewing 05.06.2021 Accepted for publication 28.06.2021
Оригинальная статья
УДК 502/504: 626.82:691.11:621.644:532.54
Б01: 10.26897/1997-6011-2021-3-88-94
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ БЕЗВИБРАЦИОННОГО МЕТОДА УКЛАДКИ БЕТОННОЙ СМЕСИ В ОБЛИЦОВКАХ КАНАЛОВ
ЖАРНИЦКИЙ ВАЛЕРИЙ ЯКОВЛЕВИЧ, д-р техн. наук, профессор
zharnitskiy@mail.ru
КОРНИЕНКО ПАВЕЛ АЛЕКСАНДРОВИЧн, заведующий лабораторией
kornienko.p.a@mail.ru
Российский государственный аграрный университет — МСХА имени К.А. Тимирязева; 127434, г. Москва, Тимирязевская, 49. Россия
Представлены результаты экспериментальных исследований, позволяющие корректировать технологические параметры укладки бетонной смеси в облицовке вновь возводимых или реконструируемых каналов водохозяйственного назначения. Исследования проводились на опытном стенде, имитирующем профиль канала, с переменным углом заложения откоса от 15° до 90°. Откос стенда покрыт условной
моделью грунта в виде шероховатой поверхности. Для определения соотношения между скоростью движения виброформы, параметрами бетонной смеси, профилем канала и параметрами бетоноукладчика разработаны математические модели технологического процесса. Анализ полученных результатов показывает, что ускоряющие добавки значительно уменьшают продолжительность достижения бетоном критической прочности - уменьшают продолжительность выдерживания бетона под опалубкой. Изучение полученной поверхности облицовки на стенде показывает, что она содержит некоторые неровности ввиду отсутствия заглаживающей рейки. Поэтому в производственных условиях бетоноукладчики должны быть оборудованы заглаживающими устройствами, а бетонная смесь должна укладываться через специальный бункер, регулирующий высоту подачи бетонной смеси. Для устройства бетонных облицовок на подвижных бетонных смесях рекомендуется применять ускоряющие добавки или предварительный их разогрев до температуры 50...60°C.
Ключевые слова: гидротехнические конструкции, реконструкция каналов, бетонная смесь, откосы каналов, малоподвижные бетонные смеси, устойчивость свежеуложенной бетонной смеси
Формат цитирования: Жарницкий В.Я., Корниенко П.А. Экспериментальные исследования безвибрационного метода укладки бетонной смеси в облицовках каналов // Природообустройство. - 2021. - № 3. - С. 88-94. DOI: 10.26897/1997-6011-2021-3-88-94.
© Жарницкий В.Я., Корниенко П.А.,2021
Scientific article
EXPERIMENTAL RESEARCH OF THE NON-VIBRATING METHOD OF LAYING CONCRETE MIXTURE IN CANAL CLADDING
ZHARNITSKY VALERIY YAKOVLEVICH, doctor of technical sciences, professor
zharnitskiy@mail.ru
KORNIENKO PAVEL ALEKSANDROVICHH, head of the laboratory
kornienko.p.a@mail.ru
Russian state agrarian university — MAA named after C.A. Timiryazev; 127434, Moscow, Timiryazevskaya Str, 49. Russia
The results of experimental studies are presented which make it possible to correct the technological parameters of laying the concrete mixture in the cladding of newly erected or reconstructed water supply canals. The studies were carried out on an experimental stand simulating the cannel profile with a variable slope angle from 15° to 90°. The stand slope is covered with a conditional soil model in the form of a rough surface. To determine the relationship between the speed of the vibromold movement, the parameters of the concrete mixture, the profile of the canal and the parameters of the concrete paver, mathematical models of the technological process have been developed. The analysis of the obtained results shows that accelerating additives significantly reduce the duration of the concrete reaching its critical strength, in other words, it reduces the duration of the curing of the concrete under the formwork. The study of the obtained surface of the cladding on the stand shows that it contains some irregularities due to the absence of a smoothing strip. Therefore, under production conditions, concrete pavers must be equipped with smoothing devices, and the concrete mixture must be placed through a special hopper that regulates the height of the concrete mixture supply. For the construction of concrete linings on mobile concrete mixtures, it is recommended to use accelerating additives or their preliminary heating to a temperature of 50 ... 60°C.
Keywords: hydraulic structures, canal reconstruction, concrete mixture, canal slopes, slow-moving concrete mixtures, stability of freshly laid concrete mixture
Format of citation: Zharnitsky V. Ya., Kornienko P.A. Experimental research of the non-vibrating method of laying concrete mixture in canal cladding // Prirodoobustrojstvo. -2021. - № 3. - S. 88-94. DOI: 10.26897/1997-6011-2021-3-88-94.
Введение. Технологические параметры укладки бетонной смеси в облицовку вновь возводимых или реконструируемых каналов в значительной степени зависят от принятых параметров самой бетонной смеси, которая стекает в процессеее укладки по откосу канала.
Существующие бетоноукладочные комплексы рассчитаны в основном для устройства бетонных облицовок каналов из малоподвижных бетонных смесей с ОК = 2...3см. Это серьезно затрудняет и усложняет технологию самой укладки и уплотнения бетонной смеси, так как в бетоноукладчиках для этой цели применяются громоздкие тяжелые вибраторы — виброрейки. Отечественный и зарубежный опыт свидетельствует о том, что укладка бетона в откосы канала осуществляется на подвижных бетонных смесях с ОК > 9.10 см. Поэтому для оптимизации технологических параметров по укладке бетонной смеси в облицовку канала требуется решение следующих вопросов:
- определение оптимального соотношения между начальными параметрами бетонной смеси (температура ^ с , вязкость Н, подвижность ОК), углом заложения откоса канала а и длиной опалубки виброформы 1оп, обеспечивающими начальную устойчивость свежеуложенной бетонной смеси на откосах;
- определение соотношения между скоростью движения виброформы V, параметрами бетонной смеси, профилем (сечения) канала и параметрами бетоноукладчика;
- оценка влияния различных химических добавок на начальную устойчивость
С целью изучения вопросов начальной устойчивости свежеуложенной бетонной смеси (выпучивание) после снятия
свежеуложенной бетонной смеси на откосах каналов.
Уточнение параметров бетонной смеси и их экспериментальная проверка позволят объективно применять технологические требованияи к способам, и к средствам механизации укладки бетонной смеси на откосы каналов.
Материалы и методы исследований. Для проведения экспериментальных исследований был разработан и изготовлен опытный стенд, имитирующий профиль канала трапецеидального и прямоугольного сечения. При этом угол заложения откоса изменялся при помощи шарнирно закрепленной с днищем задней стенки — от 15° до 90° (рис. 1). Дно и откос опытного канала были покрыты условной моделью — субстратом (смесь эпоксидной смолы и песка), имитирующим шероховатую поверхность грунта канала. Передняя стенка (верхняя скользящая опалубка) устроена с возможностью перемещения по роликам, имитируя движение виброформы. К этой стенке присоединялась прихвостовая секция длиной от 3 до 5 м. Перемещение передней стенки осуществлялось при помощи специальной лебедки, которая позволяла регулировать скорость ее движения. Укладывалась бетонная смесь через специальный бункер, находящийся в верхней части стенда, который имел накладные секции, регулирующие высоту подачи бетонной смеси. Толщина бетонной облицовки регулировалась при помощи поперечных перегородок и изменялась от 6 до 12 см.
передней стенки опытный стенд был оборудован специальной приборной рамкой, которая устанавливалась на поперечные
Рис. 1. Принципиальнаясхемаопытногостенда Fig. 1. The basic diagram of the experienced stand
перегородки, а ее датчики - по поверхности свежеуложенной бетонной смеси. Угол сопряжения между стенкой и днищем выполнялся шарнирным, то есть задняя стенка вращается вокруг этого шарнира и меняет угол заложения откоса.
Длина бетонирующей части стенда составляла 80 см, ширина по дну — 40 см, то есть половина от полной ширины канала по верху, равной 80 см. Благодаря тому, что задняя стенка выполнена подвижной, ширина канала по верху могла изменяться от 80 до 320 см. Общая высота стенда, имитирующего глубину канала, составляла 120 см.
Для проведения различных измерений бетонной смеси стенд был оснащен
Для каждого опытного состава бетона определялись следующие параметры:
- подвижность бетонной смеси перед укладкой, ОК (см);
- начальная температура бетонной смеси с, (°С);
- угол заложения откоса, а;
- продолжительность достижения критической прочности Ткр, при которой можно снять опалубку с сохранением устойчивости на откосе свежеуложенной
приборной рамкой, датчиками и термометрами.
После подготовки состава, затворения и тщательного перемешивания бетонная смесь укладывалась в пространство между задней стенкой и двигающейся опалубкой (передняя стенка). Угол заложения откоса (15°-90°) устанавливался в соответствии со схемой эксперимента.
Составы бетонной смеси в опытах (табл.), кроме опыта № 4, укладывались на откос стенда без вибрации и без разогрева, начальная температура составов составляла 18...20°С. Состав № 4 разогревался при помощи горячей воды и подогретых заполнителей до температур 30, 45 и 60°С.
бетонной смеси (отсутствие выпучивания, сползания бетонной смеси вдоль по откосу);
- длина участка днища в, на котором бетонная смесь укладывается без нарушения сплошности, однородности, при одновременном бетонировании стенки и днища из одного бункера;
- величина сползания (выпучивания) бетонной смеси ав (см) на откосе наклонного стенда.
Таблица
Состав экспериментальных бетонных смесей
Table
The composition of experimental mixtures
№ состава бетонной смеси N of the composition of the concrete mixture Расход материалов на 1 м3 бетонной смеси Подвижность состава бетонной смеси ОК, см Mobility of the composition of the concrete mixture OK, cm
3 § ï f à * г. Ё § S g й ад ® о Я H \ И ^ M 51 M ^ Щебень Щ, кг/м3 Crushed stone, kg/m3 3 м3 3 м/г 3m к/ Б и о е о g ^ Добавка C-3% от Ц Additive C-3% of cement Добавка ПАЩ-1% от Ц Additive C-3% of cement Добавка СН% от Ц Additive СН% of C
1 400 220 1110 620 + + + 9...10
2 420 228 1100 608 + + + 14...16
3 435 236 1035 600 + + + 20.21
4 320 175 1280 586 0,5 0,15 + 9.10
5 332 182 1272 575 1,0 0,15 + 15.16
6 345 190 1265 560 1,5 0,15 + 19.20
7 313 175 1283 587 0,5 0,15 0,5 9.10
8 330 180 1275 575 0,5 0,15 0,5 15.16
9 340 190 1263 562 0,5 0,15 0,5 19.20
10 395 216 1160 530 + 0,15 0,5 10.12
11 412 226 1143 568 + 0,20 0,5 10.12
12 430 236 1135 550 + 0,25 1,5 10.12
13 350 215 1260 540 0,5 + 0,5 10.12
14 365 224 1251 521 1,0 + 0,5 16.17
15 377 237 1240 505 1,5 + 0,5 20.21
Параметры сползания (выпучивания) свежеуложенной бетонной смеси устанавливались и замерялись при помощи приборной рамки, имеющейвосемь датчиков Т1... Т8, размещенных с шагом 60 мм (рис. 2).
Рис. 2. Принципиальная схема опытного стенда:
1 — днище опытного канала стенда;
2 - откос канала стенда; 3 - борт стенда;
4 — опорные консоли стенда;
5 — приборная рамка стенда;
6 — свежеуложенная бетонная смесь;
h - толщина свежеуложенного бетона (облицовки) Fig. 2. The basic scheme of the experienced stand: 1 — bottom of the experimentalcanal bottom; 2 — slope of the stand canal; 3 — side of the stand;
4 — support consoles of the stand;
5 —instrument frame of the stand;
6 — freshly laid concrete mixture;
h — thickness of the freshly laid concrete (cladding)
Приборная рамка устанавливалась в зависимости от состава и температуры бетонной смеси, а также угла заложения откоса канала.
Результаты исследований. В ходе экспериментов было установлено, что снятие передней стенки на 10.12 мин раньше приводит к некоторому сползанию свежеу-ложенной бетонной смеси по поверхности откоса под собственным весом. При этом чем больше толщина слоя укладываемого бетона, тем сильнее проявляется эффект его сползания (выпучивания).
Также экспериментальным путем установлено время начала процесса свеже-уложенной бетонной смеси подвижностью
9.10 см, составившее 8 мин после укладки. При толщине слоя 8 см максимальное выпучивание бетонной смеси над начальным положением (нулевой отметкой) составило ав = 1,85 см. Кроме того, днище стенда заполнилось частично (14,8 см) при ширине днища 40 см, то есть меньше половины.
Процесс сползания (выпучивания) той же бетонной смеси, но уже через 22 мин после укладки, характеризуется тем, что максимальное выпучивание бетонной смеси над начальным положением составило ав = 0,92 см, что значительно меньше, чем через 8 мин.
Экспериментально подтверждено, что скорость движения передней стенки (скользящая опалубка) в пределах от 0,2 до 3 м/мин незначительно влияет на продолжительность достижения критической прочности Ткр, поэтому в дальнейшем этот параметр был исключен из анализа.
Что касается вопросов процесса выпучивания бетонной смеси по длине откоса, то результаты экспериментов показали, что наибольшее значение выпучивания бетонной смеси появляется в точке Т4, то есть на 1/3 нижней части откоса, где оно для откоса с углом заложения а = 60° и бетонной смеси по составу № 11 составило около 1см через 20 мин (рис. 3).
- точки установки датчиков
измерения
Рис. 3. График выпучивания бетонной смеси по длине откоса при а = 60° через 20 мин после укладки Fig. 3. Schedule of the concrete mixture bulging along the length of the slope at а = 60° in 20 minutes after laying
Исследование связи между продолжительностью достижения прочности бетонной смеси и углом заложения откоса показывает, что с увеличением угла заложения
откоса возрастает продолжительность достижения критической прочности Т^ бетонной смеси (рис. 4). При а = 30° угла Ткр = 33 мин, а при а = 70° Ткр = 70 мин для бетонной смеси состава № 4. Результаты исследования показывают, что ни при каком угле заложения откоса днище стенда не заполняется бетоном со стороны откоса. Так, при 45° угла днище заполняется на 10...15 см, а при 80° - на 20...25 см, что соответствует менее половины ширины дна стенда, равной 40 см.
Это указывает на то, что бетонирование откосов и днища должно вестись с разных бункеров для каналов прямоугольного и трапецеидального сечений.
Рис. 4. Зависимость продолжительности достижения критической прочности Ткр от угла заложения откоса a и состава бетонной смеси:
13, 14, 15, 10, 11, 12, 4, 5, 6 — номера составов бетонных смесей по таблице 1 Fig. 4. Dependence of the duration of reaching the critical strength of from the angle of laying the slope a and the composition of the concrete mixture:
13, 14, 15, 10, 11, 12, 4, 5, 6 - numbers of compositions of concrete mixtures on Table 1
Анализ полученных результатов показывает, что ускоряющие добавки типа СН, НК, ХК значительно уменьшают продолжительность достижения бетоном критической прочности — другими словами, уменьшают продолжительность выдерживания бетона под опалубкой, что не обосновано результатами.
Изучение полученной поверхности показывает, что она содержит некоторые
неровности ввиду отсутствия заглаживающей рейки. Поэтому в производственных условиях бетоноукладчики должны быть оборудованы заглаживающими устройствами.
Проведенные исследования приводят к выводу о том, что все бетонирующие машины при устройстве монолитных облицовок каналов из подвижных бетонных смесей с ОК > 9.10 см должны быть оснащены дополнительной скользящей удерживающей опалубкой. Длина этой опалубки определяется в основном скоростью движения бетонирующей машины и продолжительностью достижения бетоном критической прочности Т:
I = V • Т ,
оп кр'
где V — скорость движения (интенсивность бетонирования) бетонирующей машины, м/мин; Ткр — продолжительность достижения бетоном критической распа-лубочной прочности, мин.
Например, длина дополнительной скользящей опалубки при скорости движения бетонирующей машины (виброформа МБ-17) V = 0,4 м/мин,
а = 60° угла заложения канала трапецеидального сечения составляет:
- для бетонной смеси с добавкой СН
I = 0,4 х 20 = 8 м;
оп ' '
- для бетонной смеси с предварительным разогревом до 60°С
I = 0,4 х 10 = 4 м;
оп
- для бетонной смеси без добавок
I = 0,4 х 45 = 18 м.
оп
Таким образом, применение подвижных бетонных смесей без добавок приводит к большой длине прихвостовой части, что не совсемэффективно в условиях производства работ.
Выводы
Для устройства бетонных облицовок на подвижных бетонных смесях рекомендуется применять ускоряющие добавки или предварительный разогрев до температуры 50...60°С. Бетонирование откосов и стенок канала целесообразно проводить из раздельных бункеров. С этой целью бетоноукладчик рекомендуется оборудовать тремя распределительными бункерами: два боковых и один центральный.
(ез>
Библиографический список
1. Жарницкий В.Я., Корниенко П.А.
Обоснование линейной математической модели сдвигового течения бетонной смеси под действием силы тяжести по наклонной поверхности откоса // Природообустройство. — 2020. — № 1. — С. 88-93.
2. Борделяну Г.В. Экспериментально-статистические исследования деформаций ползучести заводского бетона с построением математических моделей второго порядка для их влияния прогнозирования. — Кишинёв, 1974. — 249 с.
3. Васильев П.И. Некоторые вопросы ползучести бетона. — Л.: Ленинградский политехнический институт им. М.И. Калинина, 1963. — 285 с.
4. Галустов К.З. Развитие теории ползучести бетона и совершенствование методов расчета железобетонных конструкций: Ав-тореф.дис. ... д-ра техн. наук. — М.: Центр. науч.-исслед. и проект. ин-т жилых и обществ. зданий, 2008. — 47 с.
5. Карапетян К. С. Экспериментальное исследование ползучести бетона: Автореф. дис. ... д-ра техн. наук. — Л.: Ленингр. поли-техн. ин-т им. М.И. Калинина, 1967. — 34 с.
6. Корниенко П.А., Прозоровский А.Г., Сабодаш П.Ф. Об учете массовых сил в расчетах плоско-параллельного слоя бетонной смеси на наклонном грунтовом массиве // Мат-лы на-учно-техн. конф. — М.: МГУП, 2000. — С. 93-94.
7. Стрелков Г.П. Некоторые вопросы природы ползучести бетона: Автореф.дис. ... канд. техн. наук. — Харьков: Харьковский инженерно-строительный институт, 1969. — 16 с.
8. Грозав В.И., Кулиев К.А. Интенсификация бетонирования монолитных облицовок каналов// Материалы научно-технической конференции. — М.: МГУП, 2001. — 85 с.
9. Вайнберг А.И. Решение динамических задач оползневого сдвига // Гидротехническое строительство. — 2002. — Вып. 5. — С. 24-28.
10. Защитные покрытия оросительных каналов / В.С. Алтунин, В.А. Бородин, В.Г. Ган-чиков, и др. / Под ред. В.С. Алтунина. — М.: Агропромиздат, 1988. — 158 с.
Критерии авторства
Жарницкий В.Я., Корниенко П. А. выполнили теоретические исследования, на основании которых провели обобщение и написали рукопись.
Жарницкий В.Я., Корниенко П.А. имеют на статью авторское право инесут ответственность за плагиат.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликтов интересов Статья поступила в редакцию 20.04.2021 г. Одобрена после рецензирования 20.05.2021 г. Принята к публикации 18.06.2021 г.
References
1. Zharnitsky V.Ya., Kornienko PA. Obos-novanie linejnoj matematicheskoj modeli sdvigo-vogo techeniya betonnoj smesi pod dejstviem sily tyazhesti po naklonnoj poverhnosti otkosa // Pri-rodoobustrojstvo. - 2020. - № 1. - S. 88-93.
2. Bordelyanu G.V. Ekspeimentalno - sta-tisticheskie issledovaniya deformatsii polzuches-ti zavodskogo betona s postroeniem matema-ticheskih modelej vtorogo poryadka dlya ih vliya-niya prognozirovaniya. - Kishinev: 1974. - 249 s.
3. Vasiljev P.I. Nekotorye voprosy polzuchesti betona. - Leningr. politehn. in-tim. M.I. Kalinina. -Leningrad: [b. i.], 1963. - 285 s.: il. + Pril. (75 s.: il.).
4. Galustov K.Z. Razvitie teorii polzuchesti betona i sovershenstvovanie metodov rascheta zhelezobetonnyh: avtoreferat dis... doktora tehnicheskih nauk: 05.23.01 / Galustov Konstantin Zaharovich; [Mestozashchity: Tsentr. nauch.-issled. iproekt. in-tzhilyhiobshchestv. zdanij]. - Moskva, 2008. - 47 s.
5. Karapetyan KS. Eksperimentalnoe issle-dovanie polzuchesti berona [Tekst]: Avtoreferat dis. Na soiskanie uchenoj stepeni doktora teh-nicheskih nauk / Leningr. politehn. in-tim. M.I. Kalinina. - Leningrad: [b. i.], 1967. - 34 s.
6. Kornienko P.A., Prozorovsky А.G., Sabodash P.F. Ob uchete massovyh sil vra-schetahplosko-parallelnogo sloya betonnoj smesi na naklonnom gruntovom massive. Mat-ly nauch-no-tehn. konf. - M.: MGUP, 2000. - S. 93-94.
7. Strelkov G.P. Nekotorye voprosy priro-dy polzuchesti betona. Avtoreferat dis. Na so-iskanie uchenoj stepeni doktora tehnicheskih nauk. - Khark.inzh. - stroit. in-t, 1969. - 16 s.
8. Grozav V.I., Kuliev К.А. Intensifika-tsiya betonirovaniya monolitnyh oblitsovok kanalov / Mat-ly nauchno-tehn.konf. - M.: MGUP, 2001. - 85 s.
9. Vainberg А.I. Reshenie dinamicheskih zadac hopolznevogo sdviga // Gidrotehniches-koe stroitelstvo. - 2002. - № 5. - S. 24-28.
10. Zashchitnye pokrytiya oroitelnyh kanalov / Altunin V.S., Borodin V.A., Ganchi-kov V.G. / Pod red. V.S. Altunina. - M.: Agropromizdat, 1988. - 158 s.
Criteria of authorship
Zharnitsky V.Ya., Kornienko P.A..carried out theoretical studies, on the basis of which they generalized and wrote the manuscript.
Zharnitsky V.Ya., Kornienko P.A. have a copyright on the article and are responsible for plagiarism.
Conflict of interests
The authors state that there are no conflicts of interests
The article was submitted to the editorial office 20.04.2021
Approved after reviewing 20.05.2021 Accepted for publication 18.06.2021
