ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА СУШКИ СИЛИКАГЕЛЯ В АППАРАТЕ С ЦЕНТРОБЕЖНЫМ ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 66.096.5

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА СУШКИ СИЛИКАГЕЛЯ В АППАРАТЕ С ЦЕНТРОБЕЖНЫМ ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ

© 2018 А.А. Надеев, А.В. Бараков, В.Ю. Дубанин, А.Ю. Андреев Воронежский государственный технический университет, г. Воронеж, Россия

Аннотация: среди всех аппаратов, применяемых для сушки дисперсных материалов, особое место занимают аппараты с псевдоожиженным слоем. Они обладают высокой интенсивностью межфазного тепломассообмена, небольшим гидравлическим сопротивлением и, как правило, имеют малые габариты и простую конструкцию. Это позволяет им решать одну из важнейших задач любой отрасли промышленности - обеспечение энергосбережения. Представлена опытная сушильная установка периодического действия с центробежным псевдоожиженным слоем, предназначенная для сушки трудновысыхающих и высоковлажных дисперсных материалов. Рассмотрены её конструкция и принцип действия. Приведена и описана схема экспериментального стенда. Проведена первая (предварительная) серия экспериментов по сушке дисперсных материалов. В качестве объекта сушки использовался силикагель, применяемый при осушке воздуха и промышленных газов. Приведены экспериментальные данные в виде временных зависимостей начальных и конечных параметров теплоносителя (воздуха) и силикагеля. Проведено сравнение процесса его сушки при температуре теплоносителя от 40 до 60 °С. На основании проведённого анализа опытных данных подтверждена работоспособность сушилки и сделан вывод о высокой интенсивности протекающего в ней процесса тепломассообмена

Ключевые слова: сушилка, псевдоожиженный слой, дисперсный материал, силикагель, теплоноситель, экспериментальное исследование

Введение

Одним из наиболее энергозатратных теп-лотехнологических процессов в различных отраслях промышленности является сушка твёрдых материалов. Отдельным их классом являются дисперсные материалы, составляющие значительную часть продукции химической, строительной промышленности и сельского хозяйства. Для получения сухого дисперсного продукта обычно применяют конвективную сушку двух видов - в плотном стационарном слое и во взвешенном состоянии [1]. Наибольшее распространение получили аппараты, реализующие сушку второго вида, так как газ в этом случае используется не только в качестве теплоносителя (сушильного агента), но и в качестве транспортирующего агента. Среди таких аппаратов особый интерес представляют сушилки с псевдоожиженным слоем. В основном они применяются для сушки зерна, хлебопекарных дрожжей, сахара, семян, а также песка, силикагеля, различных полимеров и др. [2].

Сушилки с псевдоожиженным слоем разнообразны по конструкции и принципу действия, но в каждой из них происходит интенсивный тепло- и массообмен между дисперсным материалом и теплоносителем, обуслов-

ленный большой поверхностью контакта фаз и высокой теплопроводностью слоя [1-3]. Тем не менее перед конструкторами всегда стояла задача интенсификации этих процессов, что актуально и в настоящее время.

Один из способов интенсификации процесса теплообмена в псевдоожиженном слое был предложен и подробно рассмотрен в работах [4, 5] применительно к регенеративным теплообменным аппаратам и абсорберам. Он заключается в организации центробежного слоя, частицы которого движутся с высокой скоростью вдоль кольцевого канала. В данной работе приводятся результаты применения данного принципа для периодической сушки дисперсных материалов.

Описание экспериментальной установки

Сушильная установка с центробежным псевдоожиженным слоем представляет собой аппарат периодического действия с вертикальной подачей теплоносителя. Её схема представлена на рис. 1, а общий вид - на рис. 2. Данный аппарат предназначен для сушки различных дисперсных материалов диаметром от 1 до 5 мм, не подверженных комкованию. Периодиче-

ский режим работы позволяет высушивать высоковлажные и трудновысыхающие материалы.

Основным элементом сушилки является рабочая камера 1, образованная внешней цилиндрической обечайкой диаметром 0,4 м и внутренней конической обечайкой с диаметром основания 0,2 м. Высота рабочей камеры составляет 0,4 м. Во внутренней обечайке выполнены пересыпные окна для подачи влажного материала в рабочую камеру из загрузочного патрубка 2. Из разгрузочных патрубков 3, оснащённых перегородками, осуществляется выгрузка высушенного материала. Свежий теплоноситель подаётся в рабочую камеру через входной участок, выполненный в виде диффузора 4, а отработанный - отводится в атмосфе-

Рис. 1. Схема экспериментальной сушилки с центробежным псевдоожиженным слоем: 1 - рабочая камера; 2 - загрузочный патрубок; 3 - разгрузочный патрубок; 4 - входной участок; 5 - выходной участок;

6 - газораспределительное устройство

В качестве газораспределительного устройства 6 в аппарате используется жалю-зийная решётка, изготовленная из листового железа (рис. 3). Лопатки решётки имеют угол

наклона к горизонтальной плоскости 24°. Для исключения провала частиц и более равномерного псевдоожижения она накрывается металлической сеткой с живым сечением 55 %. Подробные характеристики газораспределительных решёток, применяемых для формирования центробежного слоя, приведены в работе [6].

Рис. 2. Общий вид сушилки периодического действия с центробежным псевдоожиженным слоем

Щш

Рис. 3. Общий вид газораспределительного устройства (вид на лопатки снизу)

Предлагаемая сушилка с центробежным псевдоожиженным слоем имеет малые габариты, простую конструкцию и обладает незначи-

тельным гидравлическим сопротивлением, которое согласно [4, 7] для аппаратов данного типа составляет от 200 до 500 Па. Интенсификация теплообмена осуществляется за счёт воздействия на частицы центробежных сил [4, 8]. Однако применение данного технологического принципа оправданно только для «тонких» псевдоожиженных слоёв, толщиной не более 0,1 м [4, 5].

Описание экспериментального стенда

Схема экспериментального стенда для исследования процесса сушки в аппарате с центробежным псевдоожиженным слоем представлена на рис. 4. В качестве теплоносителя в сушилке 1 используется атмосферный воздух, подаваемый в неё центробежным вентилятором 2 типа Ц10-28 №4 через воздуховод 3 диаметром 0,1 м. Вентилятор имеет номинальную производительность 3500 м3/ч и обеспечивает избыточное давление воздуха 4,5 кПа. Его производительность регулируется преобразователем частоты 5 типа Delta VFD150E43A. Выброс отработанного воздуха в атмосферу осуществляется через воздуховод 4.

Нагрев воздуха осуществляется электрокалорифером 6 типа СФ0Ц-25/0,5-И1, максимальная мощность которого составляет 23,6 кВт. Регулирование мощности, потребляемой калорифером, производится автотрансформатором 7 типа РНО-250-5. При номиналь-

ных значениях производительности вентилятора и мощности электрокалорифера температура воздуха достигает 85 °C.

Скорость теплоносителя измеряется с помощью термоанемометра 8 типа ТТМ-2/4-06, преобразователь ТТМ-2-04 которого помещён в канал воздуховода. Следует отметить, что термоанемометром измеряется локальная скорость теплоносителя в поперечном сечении воздуховода, которая затем пересчитывается в его расход.

Температура теплоносителя измеряется термоэлектрическими преобразователями 9 типа ТП-2088, а относительная влажность -канальными датчиками влажности 10 Siemens QFM2101. Они установлены в воздуховоде перед сушилкой, после неё и перед вентилятором. Температура материала фиксируется с помощью малоинерционного ТЭП, помещённого в специальную «ловушку» 11, изготовленную по рекомендациям [9]. В качестве вторичного прибора к датчикам температуры и влажности используется измеритель-регулятор 12 ОВЕН ТРМ138. Связь между ним и персональным компьютером 14 осуществляется с помощью преобразователя интерфейсов 13 типа АС4. Значения датчиков фиксируются в SCADA-системе Owen Process Manager.

Влагосодержание проб дисперсного материала определяется с помощью анализатора влажности ЭВЛАС-2М.

Рис. 4. Принципиальная схема экспериментального стенда: 1 - сушилка; 2 - вентилятор; 3, 4 - воздуховоды; 5 - частотный преобразователь; 6 - электрокалорифер; 7 - автотрансформатор; 8 - термоанемометр с преобразователем; 9 - термопары; 10 - датчики влажности; 11 - «ловушка»; 12 - измеритель-регулятор; 13 - преобразователь интерфейсов; 14 - ПК

Экспериментальное исследование процесса сушки

Для проверки работоспособности сушилки испытательного стенда и оценки интенсивности протекающего в ней процесса тепломассообмена была проведена первая (предварительная) серия экспериментов. В качестве объекта сушки использовался силикагель с диаметром частиц от 2,2 до 2,5 мм. Его регенерация, согласно [10], осуществляется при температуре 180...200 °C, однако в работе [11] отмечено, что в установках с высокой интенсивностью тепломассообмена регенерацию силикагеля целесообразно проводить уже при температуре 40 °C. Таким образом, температура теплоносителя на входе в рабочую камеру f поддерживалась в диапазоне от 40 до 60 °C (верхняя граница ограничена условиями эксплуатации датчиков влажности). Точность поддержания температуры составляла ±2 °C.

Остальные параметры режима сушки изменялись в следующих пределах: масса материала в рабочей камере Мт = 1 кг; скорость теплоносителя на входе в рабочую камеру иг -от 2,0 до 2,6 м/с; начальное влагосодержание силикагеля ин = 0,25; 0,32; 0,53; 0,82 кг/кг; высота псевдоожиженного слоя H = 0,024; 0,021; 0,018; 0,015 м.

Время проведения опытов во всех режимах составляло 30 минут. При этом в Owen Process Manager с периодичностью в 10 секунд фиксировались температура и относительная влажность теплоносителя: на всасывающей стороне вентилятора - tz0, °C и (0, %; перед рабочей камерой - t'z, °C и (, %; после рабочей камеры - t', °C и (, %. Для измерения температуры силикагеля tm, °C применялась «ловушка» 10 (рис. 4), с помощью которой производилось изъятие небольших проб материала ( т = 0, 2, 4, 6, 8, 10, 15, 20, 25 и 30 минут). Затем пробы помещались в анализатор влажности для определения текущего значения влагосодержания u, кг/кг.

По полученным экспериментальным данным были построены временные зависимости вышеперечисленных величин, основными из которых являются кривые сушки u = f (т) и нагрева tm = f2(T) дисперсного материала [12].

Для проверки методики проведения эксперимента для каждого режима опыт повторяли не менее трёх раз, при этом отклонение результатов измерений 5 составило от 3 до 11 %. Было замечено, что при повторных опытах значительное влияние на результат измерений оказывает влажность воздуха в лаборатории.

Полученные временные зависимости для режима г'г = 50 °С, иг = 2,2 м/с, ин = 0,32 кг/кг представлены на рис. 5.

и, кг/кг

0 -I—I—I—I—I——I—I—I—I——I—I—I—I——I—I—I—I—I—I—I—I—I—I—I—I—I—н

0 5 10 15 20 25 г, мин

Г, С

50

40

30

20 -

---- 1

2

3

4

10

15 20 25 г, мин

35 30 25 20 15 10

: \

7

ч 5

0

10

15

20

25

Рис. 5. Процесс сушки силикагеля при г' = 50 °С,

и = 2,2 м/с, и = 0,32 кг/кг: 1 - г' ; 2 - г" ; 3 - г ; 4 - t 0;

г ' 'н' г > г > т > г0 >

5 - ф; 6 - ; 7 - <0

Из рис. 5 видно, что при этом режиме сушки силикагель достигает равновесного с воздухом влагосодержания ир = 0,026 кг/кг к

15-й минуте процесса. Зависимости г" = /3(т) и

у" = /4(г) демонстрируют единовременный минимум и максимум, отражающие максимальное насыщение воздуха водяным паром.

Кривая сушки имеет стандартный вид и позволяет выделить два периода - первый (период постоянной скорости сушки) и второй (период падающей скорости сушки) [12]. Критическое влагосодержание материала икр , соответствующее переходу первого периода сушки во второй, при данном режиме составляет 0,12 кг/кг.

Из рис. 5 следует, что температура материала растёт до 10 минут с последующим её постоянством до окончания процесса сушки. Это не характерно для капиллярно-пористых тел, к которым относится силикагель [1, 12], и требует дальнейшего изучения.

На рис. 6 - 9 приведено сравнение кривых сушки и нагрева силикагеля и конечных параметров теплоносителя для следующих режимов: ог = 2,6 м/с, ин = 0,82 кг/кг, = 40 °С (1), Гг =50 °С (2), г'г =60 °С (3).

и, кг/кг

с

0.8 0.7 0,6 0.5 0.4 0,3 0.2 0.1 0.0

' , С

т '

1

\ 2

уЧ 3

5 10 15 20 25 г, мин

Рис. 6. Кривые сушки силикагеля

50 40 30 20 10

с-А

Г - 2

А/^ 1

—1—1—1—1— —1—1—1—1— —1—1—1—1— —I—1—1—1— —I—1—1—1— —1—1—1—1—

5 10 15 20 25 г, мин

Рис. 7. Кривые нагрева силикагеля

50

40

\

1

\ 2

--1—1—1—1— —1—1—1—1— —1—1—1—1— 3 —I—1—1—1— —I—1—1—1— —I—1—1—1—

0 5 10 15 20 25 г, мин

Рис. 8. Температура воздуха на выходе из сушилки

<'Р

45 40 35 30 25 20 15 10 5

Е;

I; АХ

1 \ \ \ 1

1 \ \

1 \ 2

1 \ ^ 3

1 ч ^

—1—1—1— —1—1—1—1— —1—1—1—1— —1—1—1—1— —1—1—1—1— —1—1—1—1—

0 5 10 15 20 25 г, мин

Рис. 9. Влажность воздуха на выходе из сушилки

Из данных зависимостей видно, что при увеличении температуры теплоносителя возрастает интенсивность удаления влаги из материала. При этом критическое и равновесное влагосодержания имеют следующие значения: при г[ = 40 °С икр = 0,28 кг/кг, ир = 0,042 кг/кг;

при X '= 50 °С и = 0,38 кг/кг, и = 0,036 кг/кг;

г г кр > ' р ' '

при г'г = 60 °С икр = 0,46 кг/кг, ир = 0,024 кг/кг.

На рис. 9 также прослеживается совпадение значений конечной влажности воздуха, характерное для начальных этапов всех исследованных режимов сушки силикагеля.

Заключение

Из полученных опытных данных можно сделать вывод, что разработанная установка позволяет осуществлять процесс низкотемпературной сушки силикагеля и других дисперсных материалов. При его максимальной начальной влажности ин = 0,82 кг/кг и минимальной температуре теплоносителя 40 °С процесс сушки занимает приблизительно 25 минут, в то время как в промышленности рекомендуемая температура регенерации достигает 200 °С.

Результаты проведённых экспериментальных исследований позволят произвести вери-

фикацию математической модели, представленной в работах [13, 14] и могут быть использованы при проектировании сушилок с псевдо-ожиженным слоем.

Методика исследования позволяет получить надёжные данные, однако для облегчения анализа кривых сушки и нагрева материала требуется увеличение числа проб с интервалом в 1 мин. для первого периода сушки и 2-3 мин. для второго. Это будет учтено во второй серии экспериментов, посвящённых исследованию процесса сушки других дисперсных материалов и уточнению полученных данных для силика-геля.

Литература

1. Муштаев В.И., Ульянов В.М. Сушка дисперсных материалов. М.: Химия, 1988. 352 с.

2. Романков П.Г., Рашковская Н.Б. Сушка во взвешенном состоянии. Л.: Химия, 1968. 360 с.

3. Gibilaro L.G. Fluidization Dynamics. Oxford: Butterworth-Heinemann, 2001. 256 р.

4. Оценка гидравлического сопротивления и межфазного теплообмена в центробежном псевдоожиженном слое / Ю.Н. Агапов, А.В. Бараков, А.В. Жучков, А.В. Санников // Химическая промышленность. 1986. Т. 63. № 4. С. 61-63.

5. Фалеев В.В., Бараков А.В. Исследование межфазного теплообмена в регенеративном теплообменнике с дисперсной насадкой // Промышленная энергетика. 2003. № 6. С. 35-37.

6. Экспериментальное сравнение газораспределительных устройств для формирования центробежного слоя / Д.Ю. Агапов, А.А. Надеев, К.Н. Родионов, В.Г.

Стогней, И.Ю. Клейников // Вестник Воронежского государственного технического университета. 2012. Т. 8. № 71. С. 118-121.

7. Бараков А.В., Дубанин В.Ю., Прутских Д.А. Исследование гидродинамики регенератора с дисперсной насадкой // Энергосбережение и водоподготовка. 2009. № 1. С. 47-48.

8. Агапов Ю.Н., Медведев Д.И. Экспериментальное исследование теплообмена в центробежном псевдоожи-женном слое // Вестник Воронежского государственного технического университета. 2003. № 7.3. С. 153-158.

9. Комиссаров В.М., Рехвиашвили Э.Р. Исследование квазистационарного теплообмена во вращающемся регенеративном воздухоподогревателе с шаровыми наса-дочными элементами // Инженерно-физический журнал. 1984. Т. 46. № 5. С. 790-796.

10. Малкин Л.Ш., Колин В.Л. Осушка и очистка малых холодильных машин. М.: Лёгкая и пищевая промышленность, 1982. 149 с.

11. Pramuang S., Exell R.H.B. The regeneration of silica gel desiccant by air from a solar heater with a compound parabolic concentrator // Renewable Energy. 2007. V. 32. Is. 1. P. 173-182.

12. Лыков А.В. Теория сушки. М.: Энергия, 1968.

472 с.

13. The asymptotic solution of model equations for heat capacities of fluidized bed phases / A.V. Barakov, A.P. Byr-din, V.Yu. Dubanin, A.A. Nadeev // Journal of Physics: Conference Series. 2017. № 891. P. 012325.

14. Бырдин А.П., Надеев А.А., Сидоренко А.А. Анализ одной модели процессов обмена в движущихся фазах дисперсной системы // Энерго- и ресурсосбережение в теплоэнергетике и социальной сфере: материалы Международной научно-технической конференции студентов, аспирантов, учёных. Челябинск: Издательский центр ЮУрГУ, 2013. С. 68-72.

Поступила 09.02.2018; принята к публикации 29.03.2018 Информация об авторах

Надеев Александр Александрович - канд. техн. наук, старший преподаватель, Воронежский государственный технический университет (394026, Россия, г. Воронеж, Московский проспект, 14), e-mail: alekn85@mail.ru

Бараков Александр Валентинович - д-р техн. наук, профессор, заведующий кафедрой теоретической и промышленной теплоэнергетики, Воронежский государственный технический университет (394026, Россия, г. Воронеж, Московский проспект, 14), e-mail: pt_vstu@mail.ru

Дубанин Владимир Юрьевич - канд. техн. наук, доцент, профессор кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Воронежский государственный технический университет (394026, Россия, г. Воронеж, Московский проспект, 14), e-mail: shadow842003@mail.ru

Андреев Артем Юрьевич - магистр, Воронежский государственный технический университет (394026, Россия, г. Воронеж, Московский проспект, 14), e-mail: aayurevich@gmail.com

EXPERIMENTAL STUDY OF THE SILICA GEL DRYING PROCESS IN THE APPARATUS

WITH CENTRIFUGAL FLUIDIZED BED

A.A. Nadeev, A.V. Barakov, V.Yu. Dubanin, A.Yu. Andreev

Voronezh State Technical University, Voronezh, Russia

Abstract: among all apparatuses used for the drying of dispersed materials, a special place is occupied by apparatuses with fluidized bed. They have a high intensity of interphase heat and mass transfer, small hydraulic resistance and, as a rule, have small dimensions and simple construction. This allows them to solve one of the most important tasks of any industry -energy saving. This paper presents an experimental batch dryer with a centrifugal fluidized bed, which is designed for drying hard-drying and high-moisture dispersed materials. Its construction and operating principle are considered. The scheme of the experimental stand is given and described. The first (preliminary) series of experiments on the dispersed materials drying were carried out. The object of drying is silica gel, used for drying air and industrial gases. Experimental data in the form of time dependences of initial and final parameters of heat carrier (air) and silica gel are presented. Comparison of the process of its drying at heat carrier temperature from 40 to 60 °C is made. On the base of the performed analysis of the experimental data, the operability of the dryer was confirmed and the conclusion was drawn about the high intensity of the heat and mass transfer process

Key words: dryer, fluidized bed, dispersed material, silica gel, heat carrier, experimental study

References

1. Mushtaev V.I., Ul'yanov V.M. "Drying of dispersed materials" ("Sushka dispersnykh materialov"), Moscow, Khimiya, 1988, 352 p.

2. Romankov P.G., Rashkovskaya N.B. "Drying in suspension" ("Sushka vo vzveshennom sostoyanii"), Leningrad, Khimiya, 1968, 360 p.

3. Gibilaro L.G. "Fluidization Dynamics", Oxford, Butterworth-Heinemann, 2001, 256 p.

4. Agapov Yu.N., Barakov A.V., Zhuchkov A.V., Sannikov A.V. "Evaluation of hydraulic resistance and interphase heat transfer in a centrifugal fluidized bed', Chemical Industry (Khimicheskayapromyshlennost), 1986, vol. 63, no. 4, pp. 61-63.

5. Faleev V.V., Barakov A.V. "Investigation of interphase heat transfer in a regenerative heat exchanger with dispersed packing elements", Industrial energy (Promyshlennaya energetika), 2003, no. 6, pp. 35-37.

6. Agapov D.Yu., Nadeev A.A., Rodionov K.N., Stogney V.G., Kleynikov I.Yu. "Experimental comparison of gas distribution devices for the formation of a centrifugal fluidized bed", The Bulletin of Voronezh State Technical University (Vestnik Voro-nezhskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta), 2012, vol. 8, no. 7-1, pp. 118-121.

7. Barakov A.V., Dubanin V.Yu., Prutskikh D.A. "Investigation of the hydrodynamics of a regenerator with dispersed packing elements", Energy saving and water treatment (Energosberezhenie i vodopodgotovka), 2009, no. 1, pp. 47-48.

8. Agapov Yu.N., Medvedev D.I. "Experimental study of heat transfer in a centrifugal fluidized bed", The Bulletin of Voronezh State Technical University (Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta), 2003, no. 7.3, pp. 153158.

9. Komissarov V.M., Rekhviashvili E.R. "Investigation of quasi-stationary heat transfer in rotating regenerative air-heater with spherical packing elements", Journal of Engineering Physics and Thermophysics (Inzhenerno-fizicheskiy zhurnal), 1984, vol. 46, no. 5, pp. 790-796.

10. Malkin L.Sh., Kolin V.L. "Drying and cleaning of small refrigerating machines" ("Osushka i ochistka malykh kho-lodil'nykh mashin"), Moscow, Lyegkaya i pishchevaya promyshlennost', 1982, 149 p.

11. Pramuang S., Exell R.H.B. "The regeneration of silica gel desiccant by air from a solar heater with a compound parabolic concentrator", Renewable Energy, 2007, vol. 32, is. 1, pp. 173-182.

12. Lykov A.V. "Theory of drying" ("Teoriya sushki"), Moscow, Energiya, 1968, 472 p.

13. Barakov A.V., Byrdin A.P., Dubanin V.Yu., Nadeev A.A. "The asymptotic solution of model equations for heat capacities of fluidized bed phases", Journal of Physics: Conference Series, 2017, no. 891. p. 012325.

14. Byrdin A.P., Nadeev A.A., Sidorenko A.A. "Analysis of a model of the exchange processes in the moving phases of dispersed system", Energy and resource saving in heat power engineering and the social sector: Proc. of the Int. Sci. and Tech. Conf. of students, graduate students, scientists (Energo- i resursosberezhenie v teploenergetike i sotsial'noy sfere: materialy Mezhdu-narodnoy nauchno-tekhnicheskoy konferentsii studentov, aspirantov, uchyenykh), Chelyabinsk, Publishing Center of South Ural State University, 2013, pp. 68-72.

Submitted 09.02.2018; revised 29.03.2018

Information about the authors

Aleksander A. Nadeev, Cand.Sci. (Technical), Assistant Professor, Voronezh State Technical University (14 Moskovsky prospect, Voronezh 394026, Russia), e-mail: alekn85@mail.ru

Aleksander V. Barakov, Dr.Sci. (Technical), Professor, Voronezh State Technical University (14 Moskovsky prospect, Voronezh 394026, Russia), e-mail: pt_vstu@mail.ru

Vladimir Yu. Dubanin, Cand.Sci. (Technical), Associate Professor, Professor, Voronezh State Technical University (14 Moskovsky prospect, Voronezh 394026, Russia), e-mail: shadow842003@mail.ru

Artem Yu. Andreev, MA, Voronezh State Technical University (14 Moskovsky prospect, Voronezh 394026, Russia), e-mail: aayurevich@gmail. com