CC BY
14
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
УДК 66.096.5
Александр Александрович Надеев
ФГБОУВО «Воронежский государственный технический университет», кандидат технических наук, доцент кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Россия, Воронеж, e-mail: anadeev@cchgeu.ru
Александр Валентинович Бараков
ФГБОУВО «Воронежский государственный технический университет», доктор технических наук, профессор кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Россия, Воронеж, e-mail: abarakov@cchgeu.ru
Дмитрий Александрович Прутских
ФГБОУВО «Воронежский государственный технический университет», кандидат технических наук, доцент кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Россия, Воронеж, e-mail: dprutskikh@cchgeu.ru
Владимир Юрьевич Дубанин
ФГБОУВО «Воронежский государственный технический университет», кандидат технических наук, доцент кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Россия, Воронеж, e-mail: vdubanin@cchgeu.ru
Александр Михайлович Наумов
ФГБОУВО «Воронежский государственный технический университет», кандидат технических наук, доцент кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Россия, Воронеж, e-mail: anaumov@cchgeu.ru
Экспериментальное исследование конвективной сушилки с центробежным псевдоожиженным слоем
Авторское резюме
Состояние вопроса. Среди всех тепломассообменных установок, применяемых в настоящее время в промышленности, особое место занимают аппараты с псевдоожиженным слоем. В первую очередь это связано с высокоразвитой поверхностью взаимодействия между ожижающим агентом (воздухом) и дисперсными материалами в таких аппаратах, их небольшим гидравлическим сопротивлением, относительно простой конструкцией и малыми габаритами. При этом особый интерес представляют аппараты с центробежным псевдоожиженным слоем, который формируется в кольцевом канале рабочей камеры при подаче ожижающего агента в слой под фиксированным углом. В настоящее время известно ограниченное количество экспериментальных и теоретических исследований гидродинамики и тепломассообмена в таком слое. Кроме того, эти исследования проводились в основном применительно к регенеративным теплообменным аппаратам и абсорберам. В связи с этим продолжение таких исследований применительно к аппаратам другого назначения, например сушилок, представляется весьма актуальным. Результаты этих исследований являются научной базой для разработки инженерной методики расчета таких установок и их конструирования.
Материалы и методы. Исследование выполнено на экспериментальной установке с использованием средств измерения температуры, относительной влажности воздуха, дифференциального давления, скорости воздуха, влажности твердых веществ. В качестве вторичного прибора использован
© Надеев А.А., Бараков А.В., Прутских Д.А., Дубанин В.Ю., Наумов А.М., 2021 Вестник ИГЭУ, 2021, вып. 2, с. 5-13.
ПИД-регулятор ТРМ 148. Регистрация экспериментальных данных осуществлена в SCADA-системе MasterSCADA. Их обработка проведена с помощью интерполяции кубическими сплайнами. Результаты. Подробно описана экспериментальная установка, позволяющая проводить полнофакторный эксперимент по исследованию гидродинамических и тепловых параметров конвективной сушилки с центробежным псевдоожиженным слоем. Приведены результаты предварительной серии экспериментов, в которых в качестве дисперсного материала использовался силикагель. В результате визуальных наблюдений за дисперсным материалом в рабочей камере определены значения минимальной и максимальной скорости сушильного агента. Получены графические зависимости гидравлического сопротивления рабочей камеры и высоты слоя материала от скорости сушильного агента и массы материала, а также температуры и влажности материала и сушильного агента от времени сушки. Выводы. Полученные результаты позволяют определить конструктивные и эксплуатационные параметры сушильной установки с центробежным псевдоожиженным слоем и выбрать вентилятор для подачи сушильного агента.
Ключевые слова: дисперсный материал, псевдоожиженный слой, теплоноситель, гидродинамика, тепломассообмен, экспериментальное исследование
Aleksandr Aleksandrovich Nadeev
Voronezh State Technical University, Candidate of Engineering Sciences (PhD), Associate Professor of Theoretical and Industrial Heat Power Engineering Department, Russia, Voronezh, e-mail: anadeev@cchgeu.ru
Aleksandr Valentinovich Barakov
Voronezh State Technical University, Doctor of Engineering Sciences, Professor of Theoretical and Industrial Heat Power Engineering Department, Russia, Voronezh, e-mail: abarakov@cchgeu.ru
Dmitry Aleksandrovich Prutskikh
Voronezh State Technical University, Candidate of Engineering Sciences (PhD), Associate Professor of Theoretical and Industrial Heat Power Engineering Department, Russia, Voronezh, e-mail: dprutskikh@cchgeu.ru
Vladimir Yurievich Dubanin
Voronezh State Technical University, Candidate of Engineering Sciences (PhD), Associate Professor of Theoretical and Industrial Heat Power Engineering Department, Russia, Voronezh, e-mail: vdubanin@cchgeu.ru
Aleksandr Mikhailovich Naumov
Voronezh State Technical University, Candidate of Engineering Sciences (PhD), Associate Professor of Theoretical and Industrial Heat Power Engineering Department, Russia, Voronezh, e-mail: anaumov@cchgeu.ru
Experimental study of convective dryer with centrifugal fluidized bed
Abstract
Background. Nowadays, the units with a fluidized bed hold a special place among all heat-mass transfer plants currently used in industry. First of all, it is due to the highly developed surface of interaction between the fluidizing agent (air) and dispersed materials in such units, their low hydraulic resistance, relatively simple design and small sizes. At the same time, the units with a centrifugal fluidized bed, which is formed in an annular channel of the working chamber when a fluidizing agent is added under the fixed angle, are of particular interest. Currently, a limited number of experimental and theoretical studies of hydrodynamics and heat-mass transfer in a fluidized bed are known. Besides, these studies were carried out mainly in respect to regenerative heat exchangers and absorbers. In this regard, such studies in respect to the devices for other purposes, such as dryers, seem to be relevant. The results of these studies are the scientific backgrpund for development of an engineering calculation methodology of such units and their design. Materials and methods. The study has been carried out based on an experimental plant using means for measuring temperature, relative air humidity, differential pressure, air velocity, and moisture content of solids. A TPM 148 PID controller has been used as a secondary device. Experimental data have been recorded in MasterSCADA SCADA system. Data processing has been carried out using interpolation by cubic splines. Results. The article describes in detail an experimental plant that allows carrying out a full factor experiment to study the hydrodynamic and thermal parameters of a convective dryer with a centrifugal fluidized bed. The article presents the results of a preliminary series of experiments in which silica gel is used as a dispersed material. As a result of visual observations over the dispersed material in the working chamber, the values of the minimum and maximum speed of the drying agent have been determined. The grafic relationship of the hydraulic resistance of the working chamber and the height of the material layer are obtained depending on
the speed of the drying agent and the mass of the material, as well as the temperature and moisture content of the material and the drying agent depending on the drying time.
Conclusions. The results obtained make it possible to determine the design and operational parameters of the centrifugal fluidized bed drying plant and select a fan to supply the drying agent.
Key words: dispersed material, fluidized bed, heat-transfer agent, hydrodynamics, heat-mass transfer, experimental study
йО!: 10.17588/2072-2672.2021.2.005-013
Введение. Среди всех установок, применяемых в промышленности для организации процессов тепло- и массоперено-са, важное место занимают аппараты с псевдоожиженным слоем. Это связано с высокой интенсивностью межфазного тепломассообмена в таких аппаратах, их небольшим гидравлическим сопротивлением, малыми габаритами и относительно простой конструкцией [1, 2]. Все вышеперечисленное обусловило, в частности, наличие в промышленности широкого модельного ряда сушилок дисперсных материалов, реализующих данный технологический принцип [3, 4]. Поэтому разработка и исследование новых, энергоэффективных конструкций и протекающих в них процессов является актуальной задачей, имеющей теоретическое и прикладное значение.
Методы исследования. На рис. 1 приведена схема лабораторного сушильного аппарата, реализующего данный тепло-технологический принцип. Его особенностью является применение одного из видов псевдоожиженного слоя - центробежного, который формируется в кольцевом канале аппаратов, имеющих цилиндрическое поперечное сечение, при подаче воздуха в слой под заданным углом к горизонтальной плоскости. Воздействие на частицы материала центробежных сил приводит к дополнительной интенсификации процессов тепло- и массообмена, в том числе, за счет разрушения возникающих в слое газовых пузырьков [5, 6]. Кроме этого, применение такого слоя позволяет упростить конструкцию самого аппарата за счет исключения специального механизма для перемещения дисперсного материала.
Рабочая камера 1 аппарата имеет диаметр и высоту 0,4 м. Кольцевой канал, в котором осуществляется формирование центробежного псевдоожиженного слоя, образуется корпусом рабочей камеры и ее внутренней конической стенкой 2, имеющей диаметр основания 0,2 м. Для визуального наблюдения за процессом псевдо-
ожижения часть корпуса выполнена из органического стекла.
Рис. 1. Схема лабораторного аппарата с центробежным псевдоожиженным слоем: 1 - рабочая камера; 2 - внутренняя стенка; 3 - загрузочное устройство; 4 - разгрузочные окна; 5, 6 -газовые камеры; 7 - газораспределительное устройство
Аппарат работает по принципу периодического чередования циклов сушки. Процесс полной загрузки рабочей камеры исходным дисперсным материалом производится через загрузочное устройство 3. Процесс полной выгрузки обработанного материала осуществляется через разгрузочные окна 4, оснащенные перегородками. Газовые камеры 5 и 6 служат для подачи и отвода теплоносителя соответственно.
Газораспределительное устройство 7 аппарата представляет собой жалюзийную решетку, изготовленную из листового металла в виде сплошного диска толщиной 0,7 мм. Ее схема приведена на рис. 2.
Рис. 2. Схема газораспределительного устройства: 1 - лопатки; 2 - центральная часть; 3 -периферийная часть; 4 - крепежные отверстия
В металлическом диске устройства выполнены лопатки 1, соединяющие его периферийную часть 3 с центральной частью 2. На периферийной части выполнены отверстия 4 для крепления решетки к аппарату. Решетка имеет 32 лопатки длиной 200 мм, наклоненные к горизонтальной плоскости на угол 20°. Для предотвращения провала частиц в газовую камеру над газораспределительной решеткой устанавливается металлическая сетка с площадью ячейки 1 мм2.
Поскольку ранее в основном широко исследовались регенеративные теплооб-менные аппараты и абсорберы с центробежным псевдоожиженным слоем [5-7],
нами были проведены экспериментальные исследования гидродинамики сушильного аппарата и процесса тепломассообмена между материалом и теплоносителем.
Для проведения экспериментальных исследований был создан испытательный стенд, принципиальная схема которого представлена на рис. 3.
Для подачи теплоносителя (воздуха) в аппарат 1 применяется центробежный вентилятор 2 типа Ц10-28 №4. В соединяющем их воздуховоде 3 установлен электрокалорифер 4 типа СФОЦ-25/0,5, предназначенный для нагрева холодного воздуха до рабочей температуры. Его мощность регулируется автоматически с помощью твердотельного реле 5, подключенного к ПИД-регулятору 6 типа ТРМ 148. Для плавного управления производительностью вентилятора служит частотный преобразователь 7 типа Delta VFD150E43A. Для измерения скорости теплоносителя служит термоанемометр 8 типа ТТМ-2/4-06. Его первичный преобразователь ТТМ-2-04 установлен в канале воздуховода 3. Скорость воздуха перед газораспределительной решеткой определяется через уравнение неразрывности потока (постоянства расхода).
Рис. 3. Схема испытательного стенда: 1 - сушильный аппарат; 2 - вентилятор; 3 - воздуховод; 4 -электрокалорифер; 5 - реле; 6 - ПИД-регулятор; 7 - частотный преобразователь; 8 - термоанемометр; 9 - датчики температуры; 10 - всасывающий патрубок; 11 - воздуховод; 12 - датчики влажности; 13 - ИК-датчик температуры; 14 - микроманометр
Для измерения температуры воздуха применяются термоэлектрические преобразователи 9 типа ТП-2088. Они установлены во всасывающем патрубке вентилятора 10, в воздуховоде 3 и в воздуховоде 11, который предназначен для выброса отработанного воздуха в окружающую среду. Аналогично установлены датчики влажности 12 типа Galltec+Mela FRC 3/5, предназначенные для измерения относительной влажности воздуха. В рабочей камере аппарата над газораспределительной решеткой установлен инфракрасный датчик температуры 13 типа MoreSunsDIY, предназначенный для измерения температуры поверхности дисперсного материала.
Все датчики температуры и влажности подключены к ПИД-регулятору 6. Регистрация опытных данных осуществляется с помощью персонального компьютера в SCADA-системе MasterSCADA. Периодичность опроса всех датчиков - 1 секунда.
Дифференциальный микроманометр 14 типа ДМЦ-01М предназначен для измерения гидравлического сопротивления рабочей камеры. Всего по диаметру рабочей камеры установлено 3 микроманометра. Измеряемые ими значения перепада давления усреднялись.
Пределы суммарной абсолютной погрешности измерения температуры и влажности (датчик + ПИД-регулятор) составляют: для температуры воздуха А/в = ± 2,7 °С; для влажности воздуха Аф = ± 2,2 %; для температуры материала Аи = ±2,1 °С. Погрешность измерения перепада давления составляет Ар = ± 2,0 Па.
Результаты исследования. Целью первой серии экспериментов являлось исследование гидравлического сопротивления аппарата. Основные потери давления приходятся на рабочую камеру. Они состоят из потерь давления на газораспределительном устройстве и потерь при прохождении теплоносителя через слой дисперсного материала. В общем случае при одинаковой скорости теплоносителя суммарные потери давления являются простой суммой этих величин [4].
Данные эксперименты проводились на «холодной» модели (без нагрева воздуха) для нескольких дисперсных материалов, имеющих шарообразную форму. Основные измерения произведены с использованием сухого силикагеля, имеющего средний эквивалентный диаметр частиц
3,8 мм и плотность 780 кг/м3. В общей сложности было проведено 7 экспериментов, которые отличались массой дисперсного материала в рабочей камере Мт, кг. Отдельно проведено измерение гидравлического сопротивления газораспределительного устройства.
Результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления рабочей камеры аппарата АР, Па, при разных значениях скорости воздуха перед газораспределительным устройством ив, м/с, приведены на рис. 4.
Рис. 4. Гидравлическое сопротивление рабочей камеры: 1 - Мт = 0,6 кг; 2 - Мт = 0,8 кг; 3 -Мт = 1,0 кг; 4 - Мт = 1,2 кг; 5 - Мт = 1,4 кг; 6 - Мт = 1,6 кг; 7 - Мт = 1,8 кг; 8 - без материала
Анализ полученных результатов (рис. 4) показывает, что увеличение скорости воздуха и массы материала приводит к увеличению гидравлического сопротивления рабочей камеры. Излом кривых 1-7 при ив = 0,8 м/с соответствует началу вибрации частиц материала. При этом также наблюдалось перемещение некоторых частиц из глубины слоя к его поверхности. Скорость воздуха, при которой формируется стабильный центробежный псевдоожиженный слой, равна примерно 1,4 м/с для каждого исследованного режима. Унос самых мелких и поврежденных частиц начинается при скорости воздуха 1,7 м/с.
Таким образом, в диапазоне существования центробежного псевдоожижен-ного слоя гидравлическое сопротивление рабочей камеры не превышает 250 Па при максимальной массе материала 1,8 кг.
Газораспределительное устройство (рис. 4, кривая 8) обладает небольшим гидравлическим сопротивлением, не превышающим 75 Па при максимальной ско-
рости воздуха, соответствующей началу уноса частиц.
Помимо гидравлического сопротивления в данных экспериментах фиксировалась высота слоя дисперсного материала Н, мм, являющаяся одной из важнейших его характеристик. Для этого на части корпуса рабочей камеры, выполненной из оргстекла, нанесены отметки. С учетом достаточно ровной поверхности центробежного слоя [7, 8] погрешность измерения высоты (уровня) визуальным методом составляет ± 2,0 мм. Изменение высоты центробежного слоя показано на рис. 5.
Рис. 5. Высота слоя дисперсного материала: 1 - Мт = 0,6 кг; 2 - Мт = 0,8 кг; 3 -Мт = 1,0 кг; 4 - Мт = 1,2 кг; 5 - Мт = 1,4 кг; 6 -Мт = 1,6 кг; 7 - Мт = 1,8 кг
Анализ полученных результатов (рис. 5) показывает, что до скорости воздуха 0,8 м/с слой находится в неподвижном состоянии. Постепенное увеличение скорости воздуха выше данного значения приводит к расширению слоя и его переходу в псевдоожиженное состояние, причем чем выше начальная высота слоя, тем больше он расширяется к началу уноса частиц. Например, при Мт = 0,6 кг высота слоя в неподвижном состоянии составляет Н0 = 15 мм, в псевдоожиженном состоянии - Нпс = 19 мм, т.е. высота увеличилась на 4 мм. При Мт = 1,8 кг высота слоя составляет Н0 = 45 мм, Нпс = 52 мм, т.е. высота увеличилась на 7 мм. Следует отметить, что максимальная высота центробежного псевдоожиженного слоя, согласно исследованиям [7, 8], не может превышать 15 см, что связано с уменьшением центробежных сил с высотой слоя.
Целью второй серии экспериментов являлось получение экспериментальных данных по интенсивности тепломассообмена и кинетике сушки в исследуемом аппара-
те. Основными параметрами, позволяющими судить об интенсивности процесса сушки, а также составляющими математическое описание данного процесса [9, 10], являются: начальные температура (Гг, °С) и влажность (ф', %) теплоносителя; конечные температура (,°С) и влажность (ф", %) теплоносителя; температура (^ ,°С) и влагосо-держание (и, кг/кг) материала.
В качестве дисперсного материала в данной серии экспериментов применялся предварительно увлажненный силикагель. В [11] отмечено, что в аппаратах с высокой интенсивностью тепломассообмена можно производить сушку (восстановление, регенерацию) силикагелей в низкотемпературном режиме. Поэтому, а также исходя из условий эксплуатации используемых датчиков влажности, максимальная начальная температура теплоносителя в данном исследовании составляла 55 °С.
Порядок проведения данной серии экспериментов следующий. Сначала сушильный аппарат выводился на рабочий режим с заданной начальной температурой и скоростью теплоносителя. Затем в рабочую камеру аппарата загружался влажный дисперсный материал, имеющий начальную массу Мт0, кг, и начальное влагосодер-жание и0, кг/кг. В процессе сушки из рабочей камеры через заданные интервалы времени отбирались небольшие пробы материала (5-10 грамм). Влагосодержание каждой пробы измерялось с помощью анализатора влажности. Остальные параметры процесса фиксировались в БСАйА-системе. Время сушки во всех режимах составляло от 25 до 30 мин, после чего осуществлялась выгрузка высушенного материала.
Всего было исследовано и обработано 15 режимов работы аппарата с температурой теплоносителя t'г = 35; 40; 45; 50; 55 °С
и его скоростью ию = 1,4; 1,5; 1,6 м/с.
Начальные параметры силикагеля для каждого режима следующие: Мт0 = 1,0; 1,2; 1,4 кг; и0 = 0,32; 0,53; 0,82 кг/кг. Также с помощью датчиков, установленных во всасывающем патрубке вентилятора, фиксировались температура (/г0,°С) и влажность (ф0, %) воздуха в помещении. Для всех режимов работы аппарата температура /г0 изменялась в диапазоне от 24 до 28 °С, влажность ф0 - в диапазоне от 25 до 35 %. Обработка данных по кинетике сушки осуществлялась
по методике, описанной в [12]. Для проверки воспроизводимости опытных данных каждый режим работы аппарата исследовался не менее трех раз.
На рис. 6, 7, 8 показано протекание процесса сушки силикагеля с Мт0 = 1,0 кг и и0 = 0,82 кг/кг для трех режимов иг0 = 1,4 м/с; Гг = 35; 45; 55 °С. Продолжительность процесса х = 25 мин.
0,6 -
\\ N
ч / 2 ■■■ Л
\ ><ч / /
0,1 - \ ч
0 -
0 5 10 15 20 г, мин
Рис. 6. Изменение влагосодержания дисперсного материала: 1 - Сг = 35 °С; 2 - Сг = 45 °С; 3 -Гг = 55 °С
На рис. 6 показано изменение влаго-содержания силикагеля в процессе высушивания (кривые сушки материала).
Анализ полученных кривых (рис. 6) показывает, что для первого режима (Гг = 35 °С) процесс удаления влаги завершается к 17-й минуте, для второго режима (^ = 45 °С) - к 15-й минуте, для третьего режима (^ = 55 °С) - к 13-й минуте. Конечное (равновесное) влагосодержание материала ир практически не изменяется и равно 0,035 кг/кг.
На рис. 7 показано изменение температуры теплоносителя и материала. На кривых нагрева материала можно выделить три периода [2]. Начальный период соответствует прогреву силикагеля, его продолжительность для рассматриваемых режимов составляет 30-40 секунд. В этом периоде происходит понижение температуры материала и до температуры мокрого термометра равной 13-15 °С. Значительное понижение температуры материала обусловлено явлением испарительного охлаждения. Возникновение данного явления связано с высоким начальным влаго-
содержанием силикагеля и интенсивным удалением влаги из него [13].
г- \ т
\ - > 4''
/ г— ГЗ- — гг - К- ..... п
ч
к 1 1 V / \ •4- —1™
\ ! / г;
Г' ! /
г /
■■■
О 5 10 15 20 г, мин
Рис. 7. Изменение температуры теплоносителя
и материала:--V.;----V.;-----V. ;
1 - Гг = 35 °С; 2 - Гг = 45 °С; 3 - Гг = 55 °С
Характерным признаком периода постоянной скорости сушки (первый период) является постоянство температуры материала, его продолжительность составляет от 2 до 3 минут для рассматриваемых режимов. В этом периоде наблюдается снижение конечной температуры теплоносителя ^ (рис. 7) и увеличение его конечной влажности ф" (рис. 8).
/
/ ✓ /. \ \ V \
1 ч -V \
Ч II \ \ \ \
Ч л \ \ ч N
ч Н \ \ \ > ч V -1
* 1 V ■)< > \ \ \ V 41 _
1 \ \ \ - — Г-ф4- — - — ** -)- ^
0 5 10 15 20 г, мин
Рис. 8. Изменение влажности теплоносителя
(воздуха):--ф';----ф"; 1 - ^ = 35 °С;
2 - ^ = 45 °С; 3 - ^ = 55 °С
Для подачи теплоносителя (воздуха) в аппарат 1 применяется центробежный вентилятор 2 типа Ц10-28 №4. В соединяющем их воздуховоде 3 установлен электрокалорифер 4 типа СФ0Ц-25/0,5, пред-
назначенный для нагрева холодного воздуха до рабочей температуры. Его мощность регулируется автоматически с помощью твердотельного реле 5, подключенного к ПиД-регулятору 6 типа ТРМ 148. Для плавного управления производительностью вентилятора служит частотный преобразователь 7 типа Delta VFD150E43A. Для измерения скорости теплоносителя служит термоанемометр 8 типа ТТМ-2/4-06. Его первичный преобразователь ТТМ-2-04 установлен в канале воздуховода 3. Скорость воздуха перед газораспределительной решеткой определяется через уравнение неразрывности потока (постоянства расхода).
Критическое влагосодержание материла, соответствующее переходу из первого периода во второй, для первого режима имеет значение икр = 0,47 кг/кг, для второго режима икр = 0,52 кг/кг. Следует отметить, что вид кривой сушки (рис. 6) характерен для капиллярно-пористых тел, к которым относится силикагель [2, 11].
Анализ данных режимов работы аппарата показал, что увеличение температуры теплоносителя приводит к возрастанию интенсивности удаления влаги из материала, а также уменьшению продолжительности первого периода сушки и всего цикла. Увеличение начальной массы материала в рабочей камере приводит к увеличению продолжительности цикла сушки и небольшому снижению ее интенсивности. Снижение начальной влажности материала приводит к уменьшению продолжительности цикла.
Выводы. Экспериментально доказано, что скорость сушильного агента (ожи-жающего газа) в аппарате с центробежным псевдоожиженным слоем применительно к силикагелю лежит в диапазоне от 1,4 до 1,6 м/с, при этом гидравлическое сопротивление рабочей камеры не превышает 250 Па. Это позволяет использовать для подачи сушильного агента низконапорные вентиляторы. Полученные результаты удовлетворительно совпадают с аналогичными данными других авторов [7, 8].
Эксперименты подтвердили гипотезу об интенсивности процессов межфазного тепло- и массообмена между дисперсным материалом и сушильным агентом (около 200 Вт/(м2К)). Это позволяет снизить температуру сушильного агента, что особенно
важно при сушке термолабильных материалов.
Полученные зависимости и рекомендации являются новыми и могут быть использованы для расчета и конструирования сушильных установок с центробежным псевдоожиженным слоем дисперсного материала.
Список литературы
1. Handbook of Industrial Drying / Edited by A.S. Mujumdar. - Boca Raton: CRC Press, 2015. -1352 p.
2. Муштаев В.И., Ульянов В.М. Сушка дисперсных материалов. - М.: Химия, 1988. -352 с.
3. Handbook of Fluidization and Fluid-Particle Systems / Edited by W.-C. Yang. - New York: Marcel Dekker, Inc., 2003. - 1868 p.
4. Романков П.Г., Рашковская Н.Б. Сушка во взвешенном состоянии. - М.: Химия, 1979. -272 с.
5. Фалеев В.В., Бараков А.В. Исследование межфазного теплообмена в регенеративном теплообменнике с дисперсной насадкой // Промышленная энергетика. - 2003. -№ 6. - С. 35-37.
6. Агапов Ю.Н., Медведев Д.И. Экспериментальное исследование теплообмена в центробежном псевдоожиженном слое // Вестник Воронежского государственного технического университета. - 2003. - № 7.3. - С. 153-158.
7. Боев С.В., Агапов Ю.Н., Стогней В.Г. Экспериментальное исследование гидродинамики аппарата для очистки газов с центробежным слоем насадки // Вестник Воронежского государственного технического университета. -
2009. - Т. 5, № 5. - С. 22-24.
8. Экспериментальное исследование гидродинамики регенеративного воздухоподогревателя для котлоагрегата малой производительности / Ю.Н. Агапов, В.Г. Стогней, М.А. Ха-устов, С.И. Некрасов // Вестник Воронежского государственного технического университета. -
2010. - Т. 6, № 5. - С. 11-13.
9. The asymptotic solution of model equations for heat capacities of fluidized bed phases / A.V. Barakov, A.P. Byrdin, V.Yu. Dubanin, A.A. Nadeev // Journal of Physics: Conference Series. - 2017. - Vol. 891. - P. 012325. DOI: 10.1088/1742-6596/891/1/012325.
10. Бырдин А.П., Надеев А.А., Сидоренко А.А. Двухпараметрическая асимптотика для модели процессов обмена в динамическом слое // Вестник Воронежского государственного технического университета. - 2015. - Т. 11, № 4. - С. 115-118.
11. Pramuang S., Exell R.H.B. The regeneration of silica gel desiccant by air from a solar heater with a compound parabolic concentrator //
Renewable Energy. - 2007. - V. 32(1). -P. 173-182. DOI: 10.1016/j.renene.2006.02.009.
12. Methods for processing experimental drying kinetics data / I.C. Kemp, B.C. Fyhr, S. Laurent, et al. // Drying Technology. - 2001. -Vol. 19 (1). - P. 15-34. DOI: 10.1081/DRT-100001350.
13. Trojosky M. Rotary drums for efficient drying and cooling // Drying Technology. - 2019. -Vol. 37(5). - P. 632-651. DOI: 10.1080/07373937.2018.1552597.
References
1. Mujumdar, A.S. Handbook of Industrial Drying. Boca Raton: CRC Press, 2015. 1352 p.
2. Mushtaev, V.I., Ul'yanov, V.M. Sushka dispersnykh materialov [Drying of dispersed materials]. Moscow: Khimiya, 1988. 352 p.
3. Yang, W.-C. Handbook of Fluidization and Fluid-Particle Systems. New York: Marcel Dekker, Inc, 2003. 1868 p.
4. Romankov, P.G., Rashkovskaya, N.B. Sushka vo vzveshennom sostoyanii [Drying in a suspended state]. Moscow: Khimiya, 1979. 272 p.
5. Faleev, V.V., Barakov, A.V. Issledovanie mezhfaznogo teploobmena v regenerativnom tep-loobmennike s dispersnoy nasadkoy [Investigation of interphase heat transfer in a regenerative heat exchanger with dispersed packing elements]. Promyshlennaya energetika, 2003, no. 6, pp. 35-37.
6. Agapov, Yu.N., Medvedev, D.I. Eksperi-mental'noe issledovanie teploobmena v tsen-trobezhnom psevdoozhizhennom sloe [Experimental study of heat transfer in a centrifugal fluid-ized bed]. Vestnik Voronezhskogo gosudarstven-nogo tekhnicheskogo universiteta, 2003, no. 7.3, pp. 153-158.
7. Boev, S.V., Agapov, Yu.N., Stogney, V.G. Eksperimental'noe issledovanie gidrodinamiki ap-parata dlya ochistki gazov s tsentrobezhnym sloem
nasadki [Experimental study of the hydrodynamics of a gas purifier with a centrifugal layer of packing elements]. Vestnik Voronezhskogo gosudarstven-nogo tekhnicheskogo universiteta, 2009, vol. 5, no. 5, pp. 22-24.
8. Agapov, Yu.N., Stogney, V.G., Khaustov, M.A., Nekrasov, S.I. Eksperimental'noe issledovanie gidrodinamiki regenerativnogo vozdu-khopodogrevatelya dlya kotloagregata maloy pro-izvoditel'nosti [Experimental study of the hydrodynamics of a regenerative air heater for a low-capacity boiler unit]. Vestnik Voronezhskogo gosu-darstvennogo tekhnicheskogo universiteta, 2010, vol. 6, no. 5, pp. 11-13.
9. Barakov, A.V., Byrdin, A.P., Dubanin, V.Yu., Nadeev, A.A. The asymptotic solution of model equations for heat capacities of fluidized bed phases. Journal of Physics: Conference Series, 2017, vol. 891, pp. 012325. DOI: 10.1088/17426596/891/1/012325.
10. Byrdin, A.P., Nadeev, A.A., Sidorenko, A.A. Dvukhparametricheskaya asimptotika dlya modeli protsessov obmena v dinamicheskom sloe [Two-parameter asymptotics for the model of exchange processes in the dynamic layer]. Vestnik Voro-nezhskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta, 2015, vol. 11, no. 4. pp. 115-118.
11. Pramuang, S., Exell, R.H.B. The regeneration of silica gel desiccant by air from a solar heater with a compound parabolic concentrator. Renewable Energy, 2007, vol. 32 (1), pp. 173-182. DOI: 10.1016/j.renene.2006.02.009.
12. Kemp, I.C., Fyhr, B.C., Laurent, S., Roques, M.A., Groenewold, C.E., Tsotsas, E., Sereno, A.A., Bonazzi, C.B., Bimbenet, J.-J., Kind, M. Methods for processing experimental drying kinetics data. Drying Technology, 2001, vol. 19(1), pp. 15-34. DOI: 10.1081/DRT-100001350.
13. Trojosky, M. Rotary drums for efficient drying and cooling. Drying Technology, 2019, vol. 37(5), pp. 632-651. DOI: 10.1080/07373937.2018.1552597.
