CC BY
10
УДК 624.046.2 EDN: SVJEFN
Экспериментально-теоретические исследования железобетонных балок с учетом реакции распора на податливых опорах при кратковременном динамическом нагружении
ISSN 1996-8493
D01:10.54234/CST. 19968493.2023.20.2.76 © Технологии гражданской безопасности, 2023
Г.П. Тонких, О.Г. Кумпяк, З.Р. Галяутдинов, Д.Р. Галяутдинов
Аннотация
В статье приведены опытные данные, а также результаты теоретических и численных исследований, позволившие оценить степень влияния податливости опор в вертикальном направлении на прочность, жесткость и трещиностойкость железобетонных изгибаемых конструкций с распором.
Данные, полученные авторами в ходе исследований, указывают на наличие положительного эффекта от учета ограничения горизонтального смещения в динамически нагруженных конструкциях с применением податливых опор.
Ключевые слова: железобетонная балка; динамика; податливые опоры; реакция распора; эксперимент; метод расчета; коэффициент динамичности.
Experimental and Theoretical Studies of Reinforced Concrete Beams Considering the Strut Reaction on the Malleable Supports Under Short-Term Dynamic Loading
ISSN 1996-8493
D01:10.54234/CST. 19968493.2023.20.2.76 © Civil Security Technology, 2023
G. Tonkikh, O. Kumpyak, Z. Galyautdinov, D. Galyautdinov
Abstact
The article presents experimental data, as well as the results of theoretical and numerical studies allowing assessing the degree of supports pliability influence on the strength, rigidity and crack resistance of reinforced concrete bent structures with a strut in the vertical direction.
The data obtained by the authors in the course of research indicate the presence of positive effect from considering the limitation of horizontal displacement in dynamically loaded structures using malleable supports.
Key words: reinforced concrete beam; dynamics; malleable supports; strut reaction; experiment; calculation method; coefficient of dynamism.
12.05.2023
Введение
При проектировании сооружений гражданской обороны расчет железобетонных балочных конструктивных элементов производится без учета влияния ограничения горизонтального смещения. Вместе с тем, как показывают исследования, для железобетонных конструкций учет совместного влияния горизонтальной и вертикальной податливости при кратковременном динамическом нагружении позволяет, с одной стороны, снизить интенсивность динамического воздействия, за счет применения податливых опор, а с другой, значительно повысить прочность, жесткость и трещиностойкости конструкций, вследствие влияния реакции распора.
Для достижения поставленной цели разработан численно-аналитический метод динамического расчета железобетонных конструкций с распором на податливых опорах, достоверность которого подтверждена удовлетворительным совпадением расчетных значений с экспериментальными данными и результатами существующих аналитических зависимостей. На основании разработанного метода расчета выполнены численные исследования изменения коэффициента динамичности для железобетонных балок с распором на податливых опорах в широком диапазоне изменения жесткостей опор в вертикальном и горизонтальном направлениях.
В настоящее время в условиях обострения отношений со странами, входящими в блок НАТО в МЧС России проводятся научно-исследовательские работы по совершенствованию конструктивных решений защитных сооружений гражданской обороны, предназначенных для защиты укрываемых от действия современных средств поражения. Конструктивные решения защитных сооружений гражданской обороны в основном реализуются по каркасной схеме из сборного и сборно-монолитного железобетона. При этом в несущих изгибаемых конструкциях (балках) по причине ограничения перемещения в горизонтальном направлении в жестких опорных узлах соединения с вертикальными несущими конструкциями формируется и развивается реакция — распор.
В настоящее время результаты исследований железобетонных балок с распором при статическом нагружении показывают, что ограничение горизонтального смещения оказывает существенное влияние на прочность и деформативность конструкций [2, 5, 6]. При этом необходимо отметить, что повышение прочности и жесткости конструкций с распором оказывает неоднозначное влияние на динамическое сопротивление железобетонных изгибаемых элементов [1, 3, 4, 7]. Положительное влияние обусловлено увеличением динамической несущей способности конструкций. В то же время снижение деформативности отрицательно влияет на развитие пластических деформаций, разрушение сечений носит хрупкий характер, что часто сопровождается снижением динамической прочности распорных конструкций.
Экспериментально-теоретические исследования динамического сопротивления железобетонных изгибаемых элементов с учетом вертикальной податливости опорных закреплений отражены в работах
[7, 8, 12-17].Ранее проведенными исследованиями ФГБОУ ВО «Томский государственный архитектурно-строительный университет» (ТГАСУ) и ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) установлено, что применение податливых опор кольцевого сечения приводит к снижению усилий и перемещений конструкций [9-11]. При этом коэффициент динамичности балок и плит на податливых опорах определяется: соотношением жесткостей опоры и конструкции; стадией сопротивления опоры и железобетонного элемента; временем перехода опоры в пластическую стадию и стадию отвердения [9].
Целью настоящих исследований является экспериментально-теоретическая оценка совместного влияния вертикальной и горизонтальной податливости опорных закреплений на динамическое сопротивление железобетонных балок.
Экспериментальные исследования
Экспериментальные исследования железобетонных балок с распором на податливых опорах при кратковременном динамическом нагружении проводилось в ТГАСУ в период 2020-2022 годы на разработанном и изготовленном испытательном стенде [4]. Ограничение перемещения опытного образца в горизонтальном направлении осуществлялось с использованием силовой конструкции, в состав которой входят торцевые траверсы, объединенные между собой двумя тяжами. Силовая конструкция размещалась таким образом, чтобы тяжи были на уровне центра тяжести растянутой арматуры. Предварительно с помощью домкрата создавалось обжатие для исключения возможных люфтов в соединениях, после чего выполнялась фиксация гайками на концах тяжей.
В экспериментальных исследованиях рассмотрено динамическое деформирование 14 опытных образцов (см. таблицу) в виде железобетонных балок размерами поперечного сечения 150*220 мм и длиной 1900 мм. Балки запроектированы из тяжелого бетона класса В35.. .В40, армированных пространственным каркасом с продольным армированием нижней зоны горячекатаной стержневой арматурой класса А500С 2010, верхней зоны — арматурой класса А240 206, а также поперечным армированием из арматуры класса Вр500 диаметром 5 мм. Поперечные хомуты располагались с шагом 50 мм — в приопорной зоне и 130 мм — в пролете. Торцевые участки балок по месту приложения усилия распора дополнительно усилены сетками из арматуры 05 мм класса Вр500.
С целью сбора и обработки экспериментальных данных о напряжённо-деформированном состоянии на конструкциях были установлены: индуктивные датчики положения для измерения перемещений балки в пролете и на опорах; акселерометры для измерения ускорений балки; датчик силоизмерительный ДСТ 4126 для определения реакции системы; динамометрические опоры для определения величины опорных реакций; высокоскоростная камера для отражения процесса динамического сопротивления и трещинообразования.
По результатам динамических испытаний образцов на жестких опорах (рис. 1) установлено, что
ограничение горизонтального смещения приводит к снижению перемещений балок на 38% по сравнению с конструкциями без распора, при этом время достижения их максимальных значений сокращается до 48%. Установлен рост опорных реакций балок с распором до 240%, одновременно с которым происходят более раннее развитие и достижение их экстремальных значений при однократном динамическом воздействии.
Для железобетонных балок с распором применение податливых опор, деформируемых в упругопластической стадии (рис 1, 2), приводит к снижению динамических
перемещений до 40% и опорных реакций до 60% относительно конструкций без распора. При упругопластическом деформировании податливых опор с отвердением установлена максимальная эффективность для балок с учетом распора при кратковременном динамическом нагружении. При этом снижение перемещений достигает 81%, увеличивается время достижения максимальных значений измеряемых величин до 2 раз, что говорит о более пластичной работе системы «распорная конструкция-податливая опора». Однако при более раннем переходе в стадию отвердения возможно увеличение перемещений по сравнению с упру-гопластическими податливыми опорами.
Таблица
Программа экспериментальных исследований
Вид нагрузки Статика Динамика
Наличие распора - + - + + + + + + + + + + +
Тип опор Несмещаемые опоры Податливые опоры
Стадия деформирования
податливых опор Ь Ь Р1 Р1 Р1 Ь Р1 р1 Р1
Длина податливых опор 1, мм 20 40 60 80 100 50 100 160 180
ю 00 СЛ о - сч
Шифр ^_! т 1/? о С о С с С ^ С о с ^ с ^ С С
О О Д Д Д Д Д Д Д Д Д Д Д
Примечание: р1 — упругопластическая стадия, h — стадия отвердения.
Рис. 1. Формирование опорных реакций (а) и перемещений (б) в зависимости от времени для опытных конструкций: БД-3(1), БДР-4(2), БДРПо-6(3), БДРПо-7(4), БДРПу-8(5), БДРПу-9(6), БДРПу-10 (7), при кратковременном динамическом
нагружении
Рис. 2. Формирование опорных реакций (а) и перемещений (б) в зависимости от времени для опытных конструкций: БДР-5 (1), БДРПо-11(2), БДРПу-12(3), БДРПу-13(4), БДРПу-14(5), при кратковременном динамическом нагружении
Теоретические исследования
В теоретических исследованиях сопротивление железобетонных балок рассмотрено в условно упругой и пластической стадиях, а податливых опор — в упругой и пластической стадии и стадии отвердения.
Для условно упругих и пластически деформируемых железобетонных балок с распором на податливых опорах закон изменения перемещений представлен в следующем виде [8, 9]:
У, (х'*) = PF(x)Tl(0+ U(t), (1)
где:
и (() — функция, определяющая перемещения балки на опорах вследствие деформирования сминаемых вставок;
^(х) — функция, характеризующая распределение перемещений, обусловленных деформированием балки; Т, () — функция динамичности; I = е1, р1, h — индекс, принимаемый в зависимости от стадии работы податливой опоры: упругая (в/), пластическая (р1), отвердения
] = вГ, рГ — индекс, принимаемый в соответствии со стадией работы балки: условно упругая (вГ), пла-тическая (рГ); 5 — шаг счета.
Значения распора И'. (1) и угла поворота конструкции на опорах ф ($) на текущем шаге счета (5) определяются следующими выражениями:
H),s (t) = AH),s(t)/с < Hm
(2)
d ,
9 (t ) = dj-y'j. s (x>{)>ПРИХ = °> (3)
где:
AHj (tt) — горизонтальное смещение на j-ой стадии деформирования балки и /-ой стадии работы податливых опор во времени на текущем этапе расчета (s);
c — горизонтальная податливость конструкции на опоре по направлению реакции распора;
H — максимальная величина распора, обуслов-
max А
ленная жесткостью конструкции препятствующей горизонтальному смещению балки на опоре.
Уравнение движения балки с распором на податливых опорах в условно упругой стадии получено на основе принципа возможных перемещений с учетом выражений (1-3) в виде:
T Д0+<Л(0= И0,
(4)
где:
(01 +-
k
1 +
к
2W
частота собственных колебаний балки с распором;
к =
л 2 2
zs
c ml
коэффициент, учитывающий податливость конструкции на опорах в горизонтальном направлении;
= \\1+
ж
2W
частота собственных колебания балки с учетом вертикальной податливости на опорах;
п
œ = -
частота собственных колебания балки на жестких опорах;
р(Г) — закон изменения динамической нагрузки во времени;
Ж =-
Bel
величина, характеризующая отношение жесткости балки к жесткости податливых опор;
g. — жесткость сминаемых вставок кольцевого профиля в i-ой стадии их деформирования;
z — расстояние от уровня приложения усилия распора до центра тяжести сжатой зоны бетона на текущем шаге (s);
l — расчетный пролет балки; m — погонная масса балки;
Bd — жесткость балки в условно упругой стадии деформирования.
Условие перехода балки в пластическую стадию имеет вид: M > Md = M(t ), где M : изгибающий момент в конце условно упругой стадии динамического сопротивления железобетонной балки; td — время перехода балки из упругой в пластическую стадию деформирования.
Условие деформирования балки в пластической стадии принимается в следующем виде:
Mpl = Mel + Bpl {X-Xel)
(5)
где:
Bpl — жесткость при изгибе в пластической стадии
сопротивления балки;
Xel ~ '
g2X/,, ( te! )
dx2
кривизна балки в конце упругой стадии ее деформирования;
52 у'р1,, (х г)
х = -
дх2
кривизна балки в пластической стадии деформирования.
Уравнение движения балки, деформирующейся в пластической стадии, с распором на податливых опорах, с учетом выражений (1-3) и (5), получено в виде:
% Л 0+< Л Л 0=р(0-км о •
(6)
В выражении (6) частоты собственных колебаний ш3, ш4, шя и коэффициент кт1, определяются следующим образом:
=
тг
2Д 1 . (2ттАлЛ
1---1—
I К
К'
кМ 1=4г Ме1 р1
( в Л 1__р_
СОХ
V Бе1) 1 / )
СО
н, р1
к
СО
1 + -
А ж
1+
к
А
со, =
1+
А
В
где:
А — участки балки, примыкающие к области пластического деформирования конструкции;
В1 — жесткость балки в пластической стадии деформирования.
Метод динамического расчета железобетонных балок с распором на податливых опорах реализован на основе разработанного алгоритма. На основе алгоритма разработана программа расчета, позволяющая определять внутренние усилия и перемещения конструкции и податливых опор, коэффициент динамичности конструкции kd = Т. ^(?тах) и реакцию распора при интенсивном динамическом воздействии.
Для оценки достоверности результатов расчета по предложенному методу выполнено сопоставление результатов расчета балок по аналитическим зависимостям, предложенным профессорами Поповым Н. Н. и Расторгуевым Б. С. [5] (рис. 3), а также с полученными экспериментальными данными. Результаты расчета перемещений балок с распором при разной жесткости опорного контура, характеризующейся параметром с1(с1 = сЕ^0/1), на действие мгновенно нарастающей кратковременной динамической нагрузки близко
совпадают с результатами расчета, полученными на основе существующего аналитического метода.
Полученные расчетные величины удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными для балок с распором на податливых опорах, что подтверждает обоснованность принятых предпосылок метода расчета, а также полученных аналитических зависимостей.
Численные исследования
На основе разработанного метода расчета выполнены численные исследования изменения величины коэффициента динамичности (к,) для балок с распором на податливых и несмещаемых опорах в зависимости от величины горизонтальной и вертикальной податливости на опорах, закона изменения внешнего нагружения, параметра тв(тв1).
Установлено, что наличие распора в условно упругих и упругопластических балках на жестких опорах (рис. 4, 5) при кратковременном динамическом нагру-жении приводит к снижению величины коэффициента динамичности kd н. Эффективность учета распора (с1) для балок на жестких опорах увеличивается с ростом юв(юв1). Максимально возможное снижение коэффициента динамичности к, достигает 50% при с1 = 1.
Применение упругих (/ = е!) податливых опор (Щ = 1 ... 100) приводит к снижению коэффициента динамичности для балок с распором (к, нзг) на всем диапазоне ю0 для мгновенно нарастающей нагрузки относительно балок на жестких опорах (рис. 5, а). При постепенном нарастании динамической нагрузки наличие податливых опор постоянной жесткости (Щ)приводит к снижению коэффициента динамичности в диапазоне: юд1 = 0,1 ... 6 (рис. 5, б), то есть: чем ниже Щ, тем при большем значении частотно временного параметра юв1 величина коэффициента динамичности к, нзг достигает максимального значения.
При переходе податливой опоры в пластическую стадию основным фактором, определяющим максимальное снижение коэффициента динамичности ка &т (к, н4 для условно упругих балок с распором и без
а
) 6,5 6,0 5,5 5,0
<и
си
4,5
£ 4,0
3,5 3,0 2,5
1 1 1 1
— 1 1
-г -Г -4 4-
" 1 \з 4 -4 4-1-
~ГН~ 4 —Ь -1--4
44 4- 4 -4 -4-1-
-(-4- 4 -4 -4-1-
1 4 1 4 1 4 1 1 |с,
1 20 40 60 80 100
б) 8,0 6,0
* 4,0 «
5 2,0
3
В
1-2,0
-4,0 -5,0
1 1 1 1 1 1
-1--1 —/4 4__ _|/Л. 4 4
- К
— 1— /\ — |\
-4 4-4 \4
1 4 4 Время, с
0,000 0,002 0,004 0,006 0,008 0,010
Рис. 3. Упругий прогиб балки с распором в середине её пролета при кратковременном динамическом нагружении вида: р(0 = р(1 — ув), в зависимости от параметра с1 (а) и времени при с1 = 1(б): шарнирно опертая балка без распора (1); шарнирно опертая балка с распором на основании метода, предложенного Поповым Н. Н., Расторгуевым Б. С. (2); шарнирно опертая балка с распором на основе разработанного метода расчета (3)
2
I
; щ =
4
2
2
4
него, является время перехода: = (0,01 ... 0,99) ?тах (рис. 6). Наличие распора для балок на упругопла-стических податливых опорах позволяет не только снизить коэффициент динамичности, но и расширить область положительных значений к, (к, „_„)/к,< 1 на всем диапазоне ^ГеДтах. Учет реакции распора, например при с = 1 (рис. 7, б), для железобетонных балок
на податливых опорах позволяет снизить ка /к по сравнению с кй до 30%.
При переходе податливых опор в стадию отвердения наблюдается значительный рост коэффициента динамичности ка БГ к жг) (рис. 7). Это объясняется резким торможением балки на опорах при их переходе в стадию отвердения вследствие исчерпания возможности
а) 6,5 6,0 9 5,5
§ 5,0 а
| 4,5
<и
£ 4 0 а
С ^
3,0
2,5'
1 1 1 _|
"ТТ" ! |
7/П 4 4 -4 4-
/Нт 4 - I--1-
гч~ 4 -4 4 4-
4 -4 4 4
-1 ! 4 к I
1 1 4 I и I I Iе'
1 20 40 60 80 100
б) 8,0
6,0
1. 4,0
3 2,0
а
<и>
§ 0,0 1-2,0
-4,0 -5,0
I 1 1
-4 4/ I 4_\_ -члД 4 --1 —
4\4зГ4
-4 4- 44-4 4_14 Время, с
0,000 0,002 0,004 0,006 0,008 0,010
Рис. 4. Коэффициент динамичности н для условно упругих балок на жестких опорах с распором в зависимости от параметра с1(с1 = сЕьЬ^/1) при действии мгновенно (а) и постепенно (б) нарастающих (в1 = в2) кратковременных
динамических нагрузок
Рис. 5. Коэффициент динамичности нзу для условно упругих балок с распором (с1 = I) для мгновенно (а) и постепенно
(б) нарастающих кратковременных динамических нагрузок: жесткие опоры (1); податливые опоры We| = 100 (2); податливые опоры W. = 50 (3); податливые опоры W. = 20 (4); податливые опоры W. = 5 (5); податливые опоры W. = 1 (6)
б) 1,0
0,6
0,4 0,2
0,0
- | | - ----
" б" "" 4
5 4 2 \
—1—|—.—|—.—
0,0 0,2
0,4 0,6
^тах
0,8 1,0
Рис. 6. Изменение кс1 зу/кс1 и кс1 нзг/кс1 в зависимости от tSYe/tmax для условно упругих балок без распора (с1 = да) (а) и с распором (с1 = I) (б) на упругопластических податливых опорах We| = 1 под действием постепенно нарастающей динамической нагрузки (в1 =в2) при: шв1 = 1 (1); шв1 = 3 (2); шв1 = 5 (3); шв1 = 7 (4); шв1 = 10 (5); шв1 = 20 (6)
Рис. 7. Изменение ка 8У (кс1 Н5У) /ка в зависимости от ?5ур/Лтах железобетонных балок без распора (с1 = да) (а) и с распором (с1 = 1) (б) на упругопластических податливых опорах с отвердением (1^ = 1) под действием постепенно нарастающей динамической нагрузки (в1 = в2) при: твл = 1 (1); твл = 3 (2); твл = 5 (3); твл = 7 (4); твл = 10 (5); твл = 20 (6)
деформирования сминаемых вставок в вертикальном направлении. В результате этого к действующим нагрузкам добавляются инерционные воздействия, вызванные резкой остановкой движущейся конструкции.
Таким образом, экономический эффект при учете распора (жесткости узлов) в сборно-монолитном балочном покрытии убежищ гражданской обороны, с податливыми опорами кольцевого сечения на действие воздушной ударной волны интенсивностью 1 кг/см2, может составить до 35% — для упругопластических податливых опор и до 40% — для податливых опор, деформируемых в стадии отвердения.
Заключение
1. По результатам исследований установлено, что ограничение горизонтального смещения при кратковременном динамическом нагружении приводит к увеличению прочности, жесткости и трещиностойкости изгибаемых конструкций. Применение податливых опор в распорных системах позволяет в значительной
Литература
1. Виноградова Т. Н. Влияние распора на работу железобетонных балочных конструкций при кратковременных динамических воздействиях: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1977. 155 с.
2. Гвоздев, А. А. Новое о прочности железобетона / А. А. Гвоздев, С. А. Дмитриев, С. М. Крылов. М.: Стройиздат, 1976. 272 с.
3. Кумпяк О. Г. Экспериментальные исследования опертых по контуру железобетонных плит с распором / О. Г. Кумпяк, З. Р. Галяутдинов // Вестник ТГАСУ. Томск. 2015. № 3. С. 113-120.
4. Кумпяк О. Г. Экспериментальные исследования железобетонных балок с распором на податливых опорах при кратковременном динамическом нагружении / О. Г. Кумпяк, Д. Р. Галяутдинов // Вестник ТГАСУ. Томск. 2021. № 6. С. 143-156.
5. Попов Н. Н. Расчет железобетонных конструкций на действие кратковременных динамических нагрузок / Н. Н. Попов, Б. С. Расторгуев. М.: Стройиздат, 1964. 151 с.
6. Тихонов И. Н. Принципы расчета прочности и конструирования армирования балок перекрытий зданий из монолитного железобетона для предотвращения прогрессирующего разрушения // Жилищное строительство. 2013. № 2. С. 40-45.
7. Kumpyak O. G., Galyautdinov Z. R., Galyautdinov D. R. Experimental study of beams on yielding supports with thrust // MATEC Web of Conferences. 2018. Vol. 143. Doi: 10.1051/1.4973016.
8. Абдуль-Рахман А. С. Повышение несущей способности железобетонных конструкций при взрывных воздействиях:
степени снизить интенсивность динамического воздействия. Одновременное влияние реакции распора и податливости опор приводит к снижению коэффициента динамичности конструкции, а, следовательно, усилий и перемещений в ней. Максимальная эффективность достигается в условно упругих железобетонных балках с распором на упругопластических податливых опорах. В этом случае снижение коэффициента динамичности может достигать 97%. Переход же в стадию отвердения при условно упругом деформировании балки приводит к резкому росту коэффициента динамичности до 3 раз относительно конструкций на жестких опорах без распора.
2. На основании проведённых ранее исследований в работах [9-12] были разработаны предложения по проектированию убежищ ГО с податливыми опорами [15]. На данный момент ведется работа, направленная на подготовку предложений по учету реакции распора при проектировании убежищ ГО с податливыми опорами, что позволит существенно снизить материалоемкость изгибаемых конструкций.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М, 1995. 207 с.
9. Галяутдинов З. Р. Прочность и деформативность железобетонных балочных и плитных конструкций на податливых опорах при кратковременном динамическом нагружении: Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. Томск, 2021. 507 с.
10. Тонких Г. П., Кумпяк О. Г., Галяутдинов З. Р. Расчет прочности защитных сооружений гражданской обороны на податливых опорах в виде сминаемых вставок кольцевого сечения // Технологии гражданской безопасности. 2020. Т. 17. № 4. С. 9497.
11. Тонких Г. П., Кумпяк О. Г., Галяутдинов З. Р. Особенности проектирования убежищ гражданской обороны с податливыми опорами в виде сминаемых вставок кольцевого сечения // Технологии гражданской безопасности. 2022. Т. 19. С. 25-30.
12. Кумпяк О. Г., Галяутдинов З. Р., Кокорин Д. Н. Прочность и де-формативность железобетонных конструкций на податливых опорах при кратковременном динамическом нагружении. Томск: Изд-во ТГАСУ, 2016.— 270 с.
13. Кумпяк О. Г., Мещеулов Н. В., Люлевич Я. С. Динамическая прочность и деформативность наклонных сечений сжато-изгибаемых железобетонных конструкций на податливых опорах. // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2016. № 6. С. 150-159.
14. Кумпяк О. Г., Мещеулов Н. В. Численное моделирование податливых опор в виде труб кольцевого сечения при статическом и кратковременном динамическом нагружении // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2017. № 5. С. 121-134.
15. СП 88.13330.2022 «Защитные сооружения гражданской обороны. Актуализированная редакция СНиП 11-11-77*». М.: Минстрой России; ФАУ «ФЦС», 2022. 132 с.
Сведения об авторах
Тонких Геннадий Павлович: д.т.н., проф., ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ), гл.н.с. науч.-исслед. центра; НИУ МГСУ, проф. каф. железобетонных и каменных конструкций. Москва, Россия. SPIN-код: 3954-1917.
Кумпяк Олег Григорьевич: д.т.н., ФГБОУ ВО «Томский государственный архитектурно-строительный университет» (ТГАСУ), проф. каф. жилищно-коммунального хозяйства.
Томск, Россия. SPIN-код:: 8881-5003.
Галяутдинов Заур Рашидович: д.т.н., ФГБОУ ВО
«Томский государственный архитектурно-строительный
университет» (ТГАСУ), зав. каф. жилищно-коммунального
хозяйства.
Томск, Россия.
SPIN-код:: 3050-1547.
Галяутдинов Дауд Рашидович: ФГБОУ ВО «Томский государственный архитектурно-строительный университет» (ТГАСУ), ассистент каф. жилищно-коммунального хозяйства.
Томск, Россия. SPIN-код:: 6475-7877.
16. Chiaia B., Kumpyak O., Placidi L. Maksimov V. Experimental analysis and modeling of two-way reinforced concrete slabs over different kinds of yielding supports under short-term dynamic loading // Engineering Structures. 2015. № 96. P. 88-99.
17. Kumpyak O. G., Mesheulov N. V. Numerical simulation of yielding supports the shape of annular tubes under static and short-term dynamic loadings // International Journal for computational Civil and Structural Engineering. 2017. Vol. 13. № 4. P. 103-113.
Information about authors
Tonkikh Gennady P.: ScD (Technical Sc.), Professor, All-Russian Research Institute for Civil Defense and Emergencies, Chief Researcher of the Research Center; National Research Moscow State University of Civil Engineering, Professor of the Department of Reinforced Concrete and Stone Structures. Moscow, Russia. SPIN-scientific: 3954-1917.
Kumpyak Oleg G.: ScD (Technical Sc.), Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering, Professor of the Department of Housing and Communal Services. Tomsk, Russia. SPIN-scientific: 8881-5003.
Galyautdinov Zaur R.: ScD (Technical Sc.), Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering, Head of the Department of Housing and Communal Services, Tomsk, Russia. SPIN-scientific: 3050-1547.
Galyautdinov Daud R.: Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering, Assistant of the Department of Housing and Communal Services. Tomsk, Russia. SPIN-scientific: 6475-7877.
Издания ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ)
Авторы, название URL
Наука и технологии обеспечения безопасности в чрезвычайных ситуациях. Материалы мероприятий деловой части программы конференции, организатором которых выступил ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ). Часть I https://elibrary.ru/item.asp?id=47150447
Наука и технологии обеспечения безопасности в чрезвычайных ситуациях. Материалы мероприятий деловой части программы конференции, организатором которых выступил ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ). Часть II https://elibrary.ru/item.asp?id=47233683
Олтян И.Ю. и др. Реализация Сендайской рамочной программы по снижению риска бедствий в Российской Федерации. Итоги пятилетия. Монография. https://elibrary.ru/item.asp?id=46389727
Поздняков Н.А. и др. Оказание помощи пострадавшим в дорожно-транспортных происшествиях: современное состояние и перспективы развития. Монография. https://elibrary.ru/item.asp?id=46111413
Каталог технических средств, предназначенных для гражданской обороны и защиты от чрезвычайных ситуаций. https://elibrary.ru/item.asp?id=45796467
Глобальная и национальные стратегии управления рисками катастроф и стихийных бедствий. Материалы конгресса. https://elibrary.ru/item.asp?id=45040593
Творчество юных во имя спасения: Литературно-художественный альманах. Выпуск № 4. https://elibrary.ru/item.asp?id=45040485
Международная научно-практическая конференция «Проблемы предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций в Северо-Западном Арктическом регионе России». Материалы конференции. https://elibrary.ru/item.asp?id=45040117
