ДОПУСТИМЫЙ УРОВЕНЬ НАПОЛНЕНИЯ В ТРУБАХ САМОТЕЧНЫХ СЕТЕЙ ВОДООТВЕДЕНИЯ С ВНУТРЕННИМИ ОТЛОЖЕНИЯМИ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

ИНЖЕНЕРНЫЕ СИСТЕМЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / RESEARCH PAPER УДК 628.2

DOI: 10.22227/1997-0935.2022.8.1064-1072

Допустимый уровень наполнения в трубах самотечных сетей водоотведения с внутренними отложениями

Олег Александрович Продоус1, Дмитрий Иванович Шлычков2,

Иванна Александровна Абросимова2

1ИНКО-ЭКСПЕРТ; г. Санкт-Петербург, Россия; 2 Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет

(НИУ МГСУ); г. Москва, Россия

АННОТАЦИЯ

Введение. Цель исследования — сравнить значения гидравлических характеристик бетонных труб диаметром 400 мм со значениями для труб того же диаметра с разной толщиной слоя отложений в лотковой части труб. Материалы и методы. Над потоком сточной жидкости правилами эксплуатации самотечных сетей водоотведения и действующими нормативами всегда предусматривается свободное пространство между сводом трубы и поверхностью потока, обеспечивающее вентилирование сети и перемещаемой сточной жидкости для удаления образующихся газов, выделяемых из потока. Следовательно, чем больше значение наполнения в трубах Н тем больше значение толщины слоя отложений й. Используются расчетные зависимости, выведенные авторами для гидравлического расчета самотечных труб с внутренними отложениями.

Результаты. Подтверждено существование зависимости фактической степени наполнения труб от толщины слоя отложений в их лотковой части. Проведено сравнение значений гидравлического уклона для новых бетонных труб ^ ^ и труб с разной толщиной слоя отложений в их лотковой части. Рассмотрен конкретный пример, подтверждающий

О О зависимость фактической степени наполнения труб от толщины слоя отложений в их лотковой части. Указаны меро-

^ ^ приятия, повышающие уровень эксплуатации сетей водоотведения из разных видов материалов. Показано измене-

со во К (V

ние величины значения фактического уровня наполнения Нф в самотечном трубопроводе в зависимости от толщины

g £ слоя отложений h в его лотковой части.

с

2

> ¡0 Выводы. Доказано, что необходимость проведения гидродинамической очистки сетей водоотведения зависит

от фактического уровня их наполнения. Предложены мероприятия, обеспечивающие повышение уровня эксплуа-Ю N тации сетей водоотведения с отложениями в лотковой части труб для выполнения требований нормативных до-

я> кументов.

Е

2 з КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: сети водоотведения, наполнение труб, гидравлический расчет, толщина слоя отложений,

¡2 75 самотечные сети, сточные жидкости, эксплуатация сетей

"¡и ^ ДЛЯ ЦИТИРОВАНИЯ: Продоус О.А., Шлычков Д.И., Абросимова И.А. Допустимый уровень наполнения в трубах

Л jg самотечных сетей водоотведения с внутренними отложениями // Вестник МГСУ. 2022. Т. 17. Вып. 8. С. 1064-1072.

О DOI: 10.22227/1997-0935.2022.8.1064-1072

—■

§ о Автор, ответственный за переписку: Дмитрий Иванович Шлычков, [email protected].

со > cd

8 «

z ■ i от «

от E — '

S? с .E о

Permissible filling level in pipes of gravity water networks

with internal deposits

" Oleg A. Prodous1, Dmitriy I. Shlychkov2, Ivanna A. Abrosimova2

£ ° 1INCO-EXPERT; St. Petersburg, Russian Federation;

о E 2 Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU);

c5 о Moscow, Russian Federation

со _

T- ^

ОТ H ABSTRACT

от °

— 2 Introduction. of the hydraulic characteristics of concrete pipes with a diameter of 400 mm with the values for pipes of

д,, * the same diameter with different thicknesses of the sediment layer in the flume of the pipes.

О jj Materials and methods. Above the flow of waste liquid, the rules for the operation of gravity sewerage networks and current

О regulations always provide for a free space between the roof of the pipe and the surface of the flow, which ensures ventilation

^ E of the network and the transported waste liquid to remove the resulting gases released from the flow. Therefore, the greater

S the filling value in the pipes Hc, the greater the value of the thickness of the deposit layer h. The calculated dependences

¡E £ derived by the authors for the hydraulic calculation of gravity pipes with internal deposits are used.

jj jj Results. The existence of a dependence of the actual degree of filling of pipes on the thickness of the layer of deposits in

U > their flume was confirmed. The hydraulic slope values were compared for new concrete pipes and pipes with different thicknesses of the sediment layer in their flume. A specific example is considered, confirming the existence of a dependence of

1064 © О.А. Продоус, Д.И. Шлычков, И.А. Абросимова, 2022

Распространяется на основании Creative Commons Attribution Non-Commercial (CC BY-NC)

the actual degree of filling of pipes on the thickness of the layer of deposits in their tray part. Measures are indicated that increase the level of operation of sewerage networks from different types of materials. The change in the value of the actual filling level Hacl in a gravity pipeline is shown, depending on the thickness of the deposit layer h in its flume part. Conclusions. It is shown that the need for hydrodynamic cleaning of sewerage networks depends on the actual level of their filling. Measures are proposed to ensure an increase in the level of operation of sewerage networks with deposits in the tray part of pipes to meet the requirements of regulatory documents.

KEYWORDS: sewerage networks, pipe filling, hydraulic calculation, sediment layer thickness, gravity networks, sewage liquids, network operation

FOR CITATION: Prodous O.A., Shlychkov D.I., Abrosimova I.A. Permissible filling level in pipes of gravity water networks with internal deposits. Vestnik MGSU [Monthly Journal on Construction and Architecture]. 2022; 17(8):1064-1072. DOI: 10.22227/1997-0935.2022.8.1064-1072 (rus.).

Corresponding author. Dmitriy I. Shlychkov, [email protected].

ВВЕДЕНИЕ

Требованиями СП 32.13330.20181 нормируется уровень наполнения самотечных сетей водоотведения. Это обеспечивает перемещение потока сточной жидкости с минимальными (незаиливающими) скоростями (табл. 1).

Из табл. 1 следует, что с увеличением значения внутреннего диаметра труб dвн увеличивается значение отметки уровня наполнения Н, характеризуемое отношением Н/ dвн — степенью наполнения, регламентированной требованиями СП 32.13330.2012, а также площадь фактически смоченного периметра ю2 трубы (рис. 1, а, Ь) [1-3].

МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ

Над потоком сточной жидкости правилами эксплуатации самотечных сетей водоотведения и действующими нормативами всегда предусматривается свободное пространство между сводом трубы и поверхностью потока, обеспечивающее вентилирование сети и перемещаемой сточной жидкости для удаления образующихся газов, выделяемых из потока [4]. Следовательно, чем больше значение наполнения в трубах Нф, тем больше значение толщины слоя отложений h.

Механизм образования слоя отложений в лотковой части труб зависит от состава сточных вод и режима движения потока [5, 6]. Слой отложений в лотковой

части труб изменяет площадь смоченного потоком периметра трубы, как показано на рис. 1, а, Ь,

(1)

где dBH — внутренний диаметр трубы, м; d = d - 2 S ,

(2)

где — толщина стенки трубы по ГОСТ для конкретного вида материала труб, м; ю2 — площадь смоченного периметра трубы со слоем отложений h, м2. Рассчитывается по формуле [7, 8]:

М ^

(3)

где d — приведенный диаметр труб, м, определяе-

мый по формуле:

d = d -лId2 -id -hhf ,

ЦР BH \ ВН V ВН / '

(4)

где h — толщина слоя отложений, м.

На рис. 2 показано колебание значений фактического уровня в трубе с отложениями в ее лотковой части.

Образование слоя отложений h в лотковой части труб возможно лишь при условии, когда Уф < Уш.п, регламентированном требованиями

Табл. 1. Скорости движения в зависимости от наполнения труб H/ dBi Table 1. Movement speeds, depending on the filling of pipes Н/ din

Внутренний диаметр труб d , мм Inner diameter of pipes d., mm Скорость движения Vmin, м/c, при наполнении H/ dBH Movement speed Vmin, m/s, when filling Н/din

0,6 0,7 0,75 0,8

150-250 0,7 — — —

300-400 — 0,8 — —

450-500 — — 0,9 —

600-800 — — 1,0 —

< П

iH G Г

S 2

0 CO n CO

1 S

У 1

J to

u-

^ I

n °

S 3 o

zs ( o?

о n

CO CO

0)

l\J CO

о

r §6 c я

h о

c n

S )

¡1

® 7 л ' . DO

■ T

s □

s У с о <D Ж

S°S°

2 2 О О 10 10 10 10

1 СП 32.13330.2018. Канализация. Наружные сети и сооружения : введен 26.06.2019.

4

H H

Рис. 1. Площадь смоченного периметра: а — в трубе без слоя отложений Н -

, b — в трубе с толщиной слоя от-

ложений Н - ю м2; Н — наполнение в трубе без слоя отложений; Н, — наполнение в трубе со слоем отложений Н

ю1 — площадь смоченного периметра трубы без слоя отложений, м2; ю2 — площадь смоченного периметра трубы с толщиной слоя отложений h, м2

Fig. 1. Wetted perimeter area: a — in a pipe without a layer of deposits h - ю1, m2; b — in a pipe with a layer thickness of deposits h - ю2, m2; H—filling in a pipe without a layer of deposits; Hc — filling in a pipe with a layer of deposits h; ю1 — the area of the wetted perimeter of the pipe without a layer of deposits, m2; ю2 — the area of the wetted perimeter of the pipe with the thickness of the layer of deposits h, m2

N N

N N

О О

tv N

CO CO

К (V

U 3 > 1Л

С И

to I»

i - £

<D <u

О £

о

о о CO <

8 « ™ §

(Л "

со E

E о

CL °

^ с

ю о

S «

о E

со ^

T- ^

CO CO

■s

r

О tn

СП 32.13330.2018. Поэтому при нарушении этого условия образуется слой осадка Н в лотковой части труб (рис. 1, Ь). Кроме этого, также увеличивается фактическое наполнение Нф в трубе со слоем отложений Н. При этом прирост А (увеличение) фактического уровня наполнения Нф в сети с отложениями равен наполнению в новой трубе без отложений плюс толщина слоя отложений Н (рис. 1, Ь):

H = H + h, м.

(5)

Например, для сети водоотведения диаметром d = 400 мм с толщиной слоя осадка в лотковой части труб Н = 50 мм, фактическое наполнение Нф составит:

НМШ = 0,7; Н = 400 • 0,7 = 280 мм. Тогда значение Нф по формуле (5) составит:

Н = 280 + 50 = 330 мм.

ф

H

€ Н

Фактическое наполнение Нф будет характеризоваться уже другим значением степени наполнения в трубе Н /dвн диаметром 400 мм, равным:

330

Нь/ dвн = — = 0,83. ф/ вн 400

То есть степень наполнения в трубе со слоем отложений Н = 50 мм, в сравнении с трубами без слоя отложений, увеличится 0,83 > 0,7 на 18,58 % или в 1,19 раза.

В связи с этим возникает необходимость установить предельное значение толщины слоя отложений Н в зависимости от значения внутреннего диаметра труб. Другими словами, обосновать допустимое значение толщины слоя осадка Н с гидравлической точки зрения.

Авторами данной статьи предложена для использования при гидравлическом расчете самотечных сетей водоотведения уточненная формула А. Шези, имеющая вид [9, 10]:

4К2

i =

C2d„

м/м,

(6)

где V — средняя скорость потока, м/с; С — коэффициент А. Шези, определяемый по формуле Маннинга:

С =

Ru

(7)

Рис. 2. Колебание значений фактического уровня наполнения в трубе с отложениями в ее лотковой части Fig. 2. Fluctuations in the values of the actual filling level in a pipe with deposits in its flume

где R — гидравлический радиус, м; R = dш|4, м; п — коэффициент, значение которого для практических расчетов принимают равным п = 0,013; d — приведенный внутренний диаметр труб, определяемый по формуле (4) [11, 12]:

b

2

ю,, м

n

С. 1064-1072

d = d - Jd2 -(d - h)2

пр ВН \ ВН V ВН }

м.

где С — коэффициент А. Шези, определяемый (8) по формуле (7):

Значение dnp — приведенного диаметра учитывает фактическую толщину слоя отложений h, который характеризует оставшееся пространство между сводом трубы над поверхностью слоя осадка в лотковой части, т.е. фактическую площадь смоченного потоком периметра трубы <2. Следовательно, значение <2 влияет при расчете по формуле (6) на значение гидравлического уклона i.

Экспертно установлено, что значение величины фактического наполнения в трубах И^ самотечных сетей водоотведения не должно превышать 10 % от значения величины И (рис. 1, a, b). Покажем это на конкретном примере [13].

Условия задачи

По трубопроводу из бетонных труб диаметром 400 мм перемещается самотечный поток сточной жидкости q = 0,15 м3/с (150 л/с). Определить величину фактического наполнения в трубах, если нормативная степень наполнения H/dm в трубах увеличивается на 10 %. Рассчитать и сравнить значения in и i^^

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

Решение

1. Согласно условиям задачи определяют величину нормативного наполнения в трубах Н =

J i i J норм

= 0,7 • d = 0,7 • 0,4 = 0,280 м.

^ вн ^ ^ ^

2. Рассчитывают значение И,, согласно экс-

ф'

пертно установленному пределу 10 % от значения величины И :

норм

Н = Н + 10 % = 0,280 + 0,028 = 0,308 м.

ф норм

По второму способу расчета Нф = 0,4 • 0,77 = = 0,308 м. Значения совпадают.

3. По заданному расходу q устанавливают значение средней скорости потока V по формуле:

4 • q

V = -

п. d:

-, м/с,

V=

4-0,15

0,6

- = 1,19, м/с.

4-1,192 5,6644

Wm с 2.0,4

1097 ,7

= 0,00516, м/м

С =

0,10

0,681

0,013 0,013

= 52,38.

6. По формуле (5) вычисляют значение фактической толщины слоя отложений h, соответствующее значению И^ = 0,308 м, которое должно соответствовать заданному значению h = 0,05 м [14, 15]:

мм)

H = Hô- H = 0,330-0,280 = 0,05 м (50

Соответствует условиям задачи.

7. Экспертно установленное значение фактической степени наполнения труб диаметром 400 мм, Нф/ dnp, не должно превышать 10 % от нормативного H J dnp :

Hjdw =0,7 +10% =0,77-

То есть нормативное значение H/d^ не допускает изменения значений внутреннего диаметра труб d за счет наличия слоя отложений h в их лотковой части более чем на 10 %.

Однако в практике эксплуатации самотечных сетей водоотведения наличие отложений в лотковой части труб встречается достаточно часто (рис. 3, a, b).

Покажем изменение величины значения фактического уровня наполнения Нф в самотечном трубопроводе в зависимости от толщины слоя отложений h в его лотковой части [16].

В табл. 2 для условий задачи приведены значения фактического уровня наполнения труб Нф в зависимости от толщины слоя осадка h в их лотковой части [17-20]. На рис. 4 и 5 по данным табл. 2 построены графики зависимости Иф = fh) и

Hф/ d,, = f ( h ).

График, представленный на рис. 4, подтверждает существование зависимости фактического уров-

3,14-0,42 0,5024

4. Согласно условиям задачи, рассчитывают значение d для новых бетонных труб (ГОСТ 20054-20162в)н:

d = d - 2S = 0,511 - 2 • 0,055 = 0,510 - 0,11 = 0,400 м.

виир^ ^ ^ у у

5. По формуле (6) вычисляют значение нормативного гидравлического уклона гн в новой бетонной трубе диаметром 400 мм:

a b

Рис. 3. Отложения в лотковой части труб из разных материалов: a — бетонные трубы; b — трубы из поливинил-хлорида

Fig. 3. Deposits in the tray part of pipes made of different materials: a — concrete pipes; b — PVC pipes

< П

i H G Г

S 2

0 со § СО

1 S

y 1

J CD

u-

^ I

n °

S 3 o

=s (

oi

о §

E w

§ 2

n g

S

A CD

Г 6

^^ (

PT §

SS )

[i

[ 7 л ' . DO

■ г

s □

s У с о (D *

SPS,

2 2 О О 10 10 10 10

2 ГОСТ 20054-2016. Трубы бетонные безнапорные. Технические условия : введен 01.07.2017.

Табл. 2. Характеристики бетонных труб диаметром 400 мм Table 2. Characteristics of concrete pipes with a diameter of 400 mm

Фактический уровень наполнения труб Нф, м Actual filling level of pipes Hc,, m Толщина слоя отложений h, м Thickness of the sediment layer h, m

0 0,05 0,07 0,10 0,12 0,15

0,280 0,330 0,350 0,380 0,400 0,430

Степень наполнения труб H^j dnp Degree of filling of pipes, HacJ dred 0,7 0,83 0,88 0,95 1,0 1,08

H d , м ф пр'

HФ, м

Hce m 0,340-

N N

N N

О О

tV N

CO CO

К (V

U 3 > (Л

С И

ta i»

i

т s

<U <u

О £ —■

о

о <£ СО <f

ш s s =

2. I

W 13

со E —

с

E о

CL ° ^ с

ю о

S «

о E en ^

T- ^

s

со °

r

о (П

A, м / m

Рис. 4. График зависимости Нф = f h)

0 0,05 0,07 0,10 0,12 0,15 h, м m

Рис. 5. График зависимости H^j dnp = f ( h ) Fig. 5. Dependence graph Hactldred = f ( h )

Fig. 4. Dependence graph Hf = fh)

ня наполнения труб Нф °т толщины слоя осадка h ния труб HJdBH и ее соответствия требованиям в их лотковой части.

_ . тт IСП 32.13330.2018, ограничивающим превышение График зависимости Нф/апр, представленный на рис. 5, является практическим индика- фактической стот^и наполнения труб HJ dnp бо-тором контроля нормативной степени3 наполне- лее чем на 10 %, т.е. Нф/d^ = H/dm +10 %.

Табл. 3. Гидравлические характеристики бетонных труб с разной толщиной слоя отложений h диаметром 400 мм Table 3. Hydraulic characteristics of concrete pipes with different thickness of the layer of deposits h with a diameter of 400 mm

Приведенный диаметр, Reduced diameter

Толщина слоя отложений h, м Thickness of the sediment layer h, m

0 0,05 0,07 0,10 0,12 0,15

d , м / d ,, m пр red7 0,4 0,206 0,174 0,135 0,114 0,088

Фактическая скорость К, м/с ф Actual speed V , m/s 1,18 4,50 6,31 10,49 14,71 24,69

Коэффициент А. Шези Chézy's coefficient 66,01 59,08 57,44 55,06 53,53 51,26

Фактический гидравлический уклон i,, м/м ф Actual hydraulic slope i , m/m acp 0,00320 0,11265 0,27741 0,84426 2,64967 10,54526

3 Шевелев Ф.А., Шевелев А.Ф. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб : справочное пособие. М. Издательский дом «Бастет», 2014. 382 с.

С. 1064-1072

Для построения графика зависимости гф = /Н) в табл. 3 приведены значения гидравлических характеристик труб для условий, приведенных в задаче.

На рис. 6 по данным табл. 3 построен график зависимости iф = /Н).

График зависимости i = /(Н) на рис. 6 подтверждает, что чем больше толщина слоя отложений

i mm

12 ■ -

6 -

h, м / m

0,10 0,12 0,15

Рис. 6. График зависимости z^ = fih) для бетонных труб диаметром 400 мм с разной толщиной слоя отложений h Fig. 6. Dependence graph ic = f h) for concrete pipes with a diameter of400 mm with different thicknesses of the deposit layer h

h, тем больше значение фактического гидравлического уклона 1ф и тем больше значение фактического уровня наполнения в трубах Иф [21-26].

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБСУЖДЕНИЕ

Для выполнения требований СП 32.13330.2018 относительно поддержания соответствия степени наполнения разных диаметров с минимальными незаиливающими скоростями Vmin необходимо:

• инструментально контролировать уровень фактического наполнения сетей водоотведения иф [27];

• ввести обязательный учет значений уровней Иф для предприятий, эксплуатирующих сети водоотведения разного диаметра и из разных видов материалов труб [28];

• планировать и обосновывать необходимость проведения гидродинамической очистки сетей водоотведения по величине фактического уровня наполнения в трубах Иф [29, 30].

Такой подход существенно повысит уровень эксплуатации самотечных сетей водоотведения из различных видов материалов труб и позволит планировать очередность их замены и затраты на проведение гидродинамической очистки.

СПИСОК ИСТОЧНИКОВ

1. Фоминых А.В., Тельминов А.В., Ковшова Н.А. Зависимость коэффициента потерь на трение по длине трубы в гидравлических системах АПК // Вестник Курганской ГСХА. 2018. № 3 (27). С. 79-82.

2. Терехов Л.Д., Майны Ш.Б. Исследование изменения теплового режима канализационных сетей в зимний период // Водоснабжение и санитарная техника. 2019. № 12. С. 42-47. DOI: 10.35776/ MNP.2019.12.07

3. Shlychkov D. Energy-saving as an integral part of technical and economic efficiency // Opcion. 2019. Vol. 35. Issue SpecialEdition24. Pp. 1626-1636.

4. Воинцева И.И., Нижник Т.Ю., Стрикален-ко Т.В., Баранова А.И. Антикоррозионные свойства обеззараживающих реагентов на основе полигек-саметиленгуанидина гидрохлорида // Вода: химия и экология. 2018. № 10-12 (117). С. 99-108.

5. Продоус О.А., Шлычков Д.И. Механизм образования слоя отложений в лотковой части труб самотечных сетей водоотведения // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2021. № 6 (750). С. 95-100. DOI: 10.32683/0536-1052-2021-75 0-6-95-100

6. Иваненко И.И., Сеничева К.С. Изучение режима поступления городских сточных вод малых населенных пунктов в сухую пого-

ду // Вестник МГСУ. 2019. Т.14. № 2. С. 225-236. DOI: 10.22227/1997-0935.2019.2.225-236

7. Продоус О.А., Шлычков Д.И. Сравнительный анализ расчетных зависимостей для гидравлического расчета самотечных сетей водоотведения // Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость. 2021. Т. 11. № 3 (38). С. 462-469. DOI: 10.21 285/2227-2917-2021-1 -462-469

8. Воинцев И.И., Новиков М.Г., Продоус О.А. Продление периода эксплуатации трубопроводов систем водоснабжения из стальных и чугунных труб // Инженерные системы. АВОК - Северо-Запад. 2019. № 1. С. 44-47.

9. Kamonchaivanich K., Kuboyama K., Ougi-zawa T. Effect of elastic modulus and position of polyurea coating on flexural strength of coated ceramic tiles by experiments and finite element analysis // Journal of Coatings Technology and Research. 2019. Vol. 16. Issue 4. Pp. 1201-1211. DOI: 10.1007/ s11998-018-00170-6

10. Сайтов В.Е., Котюков А.Б. Исследования распределения расхода жидкости по высоте загрузки в фильтре для очистки воды с центральной перфорированной трубой // Вестник Ульяновской государственной сельскохозяйственной академии. 2017. № 2 (38). С. 192-196. DOI: 10.18286/1816-45 01-2017-2-192-196

< П

i н

G Г

S 2

o n

I s

y 1

J со

u-I

n

S 3 o

=! (

oi n

u

n 2

n g

s 66

A CD

r 6

t (

TT n

SS )

ii

[ 7 i

. DO

■ г s □

s у с о (D *

22 о о 10 10 10 10

ii, мм ф

сч N

сч N

о о

N N

СО 00

К (V

U 3 > (Л

С И

со N

i - £

ф ф

О ё

о

о о со < cd S:

8« Si §

ОТ "

от Е

Е о

CL ° • с

ю о

S ц

о Е

СП ^ т- ^

от от

£ w

г

í!

о (ñ

11. Orlov V., Zotkin S. Influence of the temperature factor on the hydraulic resistance of pressure pipes // E3S Web of Conferences. 2021. Vol. 263. P. 04004. DOI: 10.1051/e3sconf/202126304004

12. Beiki H., Mosavi S.J. Silver nanoparticles-polyurea composite coatings on ASTM A194 Steel: A study of corrosion behavior in chloride medium // Journal of Bio- and Tribo-Corrosion. 2020. Vol. 6. Issue 3. DOI: 10.1007/s40735-020-00364-9

13. Klyuev S.V., Shlychkov D.I., Muravyov K.A., Ksenofontova T.K. Optimal design of building structures // International Journal of Advanced Science and Technology. 2020. Vol. 29. Issue 5. С. 2577-2583.

14. Zulaykho O.T., Dildora S.A., Dilnoza S.S. The basics of hydraulic calculation of heat supply systems // Scientific progress. 2021. Vol. 2. Issue 1. Pp. 1122-1126.

15. Ручкинова О.И., Дьяков П.П., Росси-хин В.Ю. Оценка естественной тяги в коллекторе водоотводящей сети // Construction and Geotechnics. 2020. Т. 11. № 2. С. 78-87. DOI: 10.15593/22249826/2020.2.07

16. Князев Д.К. Техническое перевооружение предприятия как инструмент управления эколого-гигиеническими рисками промышленного города // Вестник МГСУ. 2017. Т. 12. № 12 (111). С. 13991407. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.12.1399-1407

17. Schwermer C.U., Uhl W. Calculating expected effects of treatment effectivity and river flow rates on the contribution of WWTP effluent to the ARG load of a receiving river // Journal of Environmental Management. 2021. Vol. 288. P. 112445. DOI: 10.1016/j.jenv-man.2021.112445

18. Wang R., Ji M., Zhai H., Liu Y. Occurrence of phthalate esters and microplastics in urban secondary effluents, receiving water bodies and reclaimed water treatment processes // Science of the Total Environment. 2020. Vol. 737. P. 140219. DOI: 10.1016/j.sci-totenv.2020.140219

19. Патент РФ на полезную модель № 207822. Устройство для измерения толщины отложений в трубе / О.А. Продоус, Д.И. Шлычков. Зарег. в Госреестре полезных моделей РФ 18.11.2021. Срок действия до 23.07.2031.

20. Xu J., Sun H., Zhang Y., Alder A.C. Occurrence and enantiomer profiles of p-blockers in wastewater and a receiving water body and adjacent soil in Tianjin, China // Science of The Total Environment. 2019. Vol. 650. Pp. 1122-1130. DOI: 10.1016/j.scitotenv.2018.09.086

21. Mazzanti A., Kukavica D., Trancuccio A., Memmi M., Bloise R., Gambelliet P. et al. Outcomes of patients with catecholaminergic polymorphic ventricular tachycardia treated with p-blockers // JAMA car-

Поступила в редакцию 10 июня 2022 г. Принята в доработанном виде 3 августа 2022 г. Одобрена для публикации 3 августа 2022 г.

diology. 2022. Vol. 7. Issue 5. P. 504. DOI: 10.1001/ jamacardio.2022.0219

22. Твардовская Е.А., Терехов Л.Д. Определение оптимальной степени обледенения трубопровода, обеспечивающей увеличение пропускной способности // Транспорт: проблемы, идеи, перспективы : сб. тр. LXXXI Всерос. науч.-техн. конф. студ., асп. и мол. уч. СПб., 2021. С. 353-357.

23. Schwermera C.U., Uhlabc W. Calculating expected effects of treatment effectivity and river flow rates on the contribution of WWTP effluent to the ARG load of a receiving river // Journal of Environmental Management. 2021. Vol. 288. P. 112445. DOI: 10.1016/j.jenvman.2021.112445

24. Orlov V. Study of hydrophobicity and texture of the gravity tray surfaces to improve their transfer capacity // Environmental Engineering and Management Journal. 2021. Vol. 20. Issue 1. Рр. 121-131. DOI: 10.30638/eemj.2021.013

25. Чупин Р.В. Оптимизация развивающихся систем водоотведения: монография. Иркутск : Изд-во ИрГТУ, 2015. 418 с.

26. Абросимова И.А. Экономическое влияние от автоматизации анализа системы наилучших доступных технологий строительного комплекса на территории Российской Федерации // Вестник Московского государственного областного университета. Серия: экономика. 2020. № 3. С. 25-32. DOI: 10.18384/2310-6646-2020-3-25-32

27. Sotiri K., Hilgert S., Mannich M., Ble-ninger T., Fuchs S. Implementation of comparative detection approaches for the accurate assessment of sediment thickness and sediment volume in the Pas-saúna Reservoir // Journal of Environmental Management. 2021. Vol. 287. P. 112298. DOI: 10.1016/j.jenv-man.2021.112298

28. Zhang G., Wang P., Zhao M., Du X., Zhao X. Seismic structure-water-sediment-rock interaction model and its application to immersed tunnel analysis under obliquely incident earthquake // Tunnelling and Underground Space Technology. 2021. Vol. 109. P. 103758. DOI: 10.1016/j.tust.2020.103758

29. Ding Y., Li T., Qiu K, Ma B, Wu R. Membrane fouling performance of Fe-based coagulation-ultrafiltration process: Effect of sedimentation time // Environmental Research. 2021. Vol. 195. P. 110756. DOI: 10.1016/j.envres.2021.110756

30. Haun S., Lizano L. Sensitivity analysis of sediment flux derived by laser diffraction and acoustic backscatter within a reservoir // International Journal of Sediment Research. 2018. Vol. 33. Issue 1. Pp. 18-26. DOI: 10.1016/j.ijsrc.2018.01.001

Об авторах: Олег Александрович Продоус — доктор технических наук, профессор, генеральный директор; ИНКО-ЭКСПЕРТ; 190005, г. Санкт-Петербург, Московский пр-т, д. 37/1, лит. А, пом. 1-Н; РИНЦ ГО: 837891; [email protected];

Дмитрий Иванович Шлычков — кандидат технических наук, доцент кафедры водоснабжения и водоотведения; Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ); 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; РИНЦ ГО: 536457; [email protected];

Иванна Александровна Абросимова — аспирант, преподаватель кафедры автоматизации и электроснабжения; Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ); 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; РИНЦ ГО: 1066562; [email protected].

Вклад авторов:

Продоус О.А. — научное руководство, концепция исследования, развитие методологии.

Шлычков Д.И. — участие в разработке учебных программ и их реализации, развитие методологии, итоговые выводы, научное редактирование.

Абросимова И.А. — обработка материала, написание исходного текста. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

REFERENCES

1. Fominykh A.V., Telminov A.V., Kovsho-va N.A. The dependence of the coefficient of friction losses along the length of the pipe in hydraulic systems of the agro-industrial complex. Bulletin of the Kurgan State Agricultural Academy. 2018; 3(27):79-82. (rus.)

2. Terekhov L., Mainy S. Study of the changes in the thermal conditions of sewer networks in winter. Water Supply and Sanitary Technique. 2019; 12:42-47. DOI: 10.35776/MNP.2019.12.07 (rus.).

3. Shlychkov D. Energy-saving as an integral part of technical and economic efficiency. Opcion. 2019; 35(SpecialEdition24):1626-1636.

4. Vointsev I.I., Nizhnik T.Yu., Strikalenko T.V., Baranova A.I. Anticorrosive properties of disinfectant reagents based on polyhexamethylene guanidine hydrochloride. Water: Chemistry and Ecology. 2018; 10-12(117):99-108. (rus.).

5. Prodous O.A., Shlychkov D.I. The mechanism of a sediment layer formation in the tray part of self-drainage networks pipes. News of Higher Educational Institutions. Construction. 2021; 6(750):95-100. DOI: 10.32683/ 0536-1052-2021-750-6-95-100 (rus.).

6. Ivanento I.I., Senicheva K.S. Research of sewage intake of small settlements in dry weather. Vestnik MGSU [Monthly Journal on Construction and Architecture]. 2019; 14(2):225-236. DOI: 10.22227/19970935.2019.2.225-236 (rus.).

7. Prodous O.A., Shlychkov D.I. Comparative analysis of empirical dependencies for hydraulic calculation of wastewater gravity flow network. Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real Estate. 2021; 11(3):462-469. DOI: 10.21285/2227-2917-2021-1-462-4 69 (rus.).

8. Vointsev I.I., Novikov M.G., Prodous O.A. Extension of the period of operation of pipelines of water supply systems from steel and cast-iron pipes. Engineering Systems. ABOK- North-West. 2019; 1:44-47. (rus.).

9. Kamonchaivanich K., Kuboyama K., Ougizawa T. Effect of elastic modulus and position of polyurea coating on flexural strength of coated ceramic tiles by experiments and finite element analysis. Journal of Coatings Technology andResearch. 2019; 16(4):1201-1211. DOI: 10.1007/ s11998-018-00170-6

10. Saitov V.E., Kotyukov A.B. Research of liquid consumption distribution along the height of the water filter with central slotted pipe. Vestnik of Ulyanovsk State AgriculturalAcademy. 2017; 2(38):192-196. DOI: 10.182 86/1816-4501-2017-2-192-196 (rus.).

11. Orlov V., Zotkin S. Influence of the temperature factor on the hydraulic resistance of pressure pipes. E3S Web of Conferences. 2021; 263:04004. DOI: 10.1051/e3s-conf/202126304004

12. Beiki H., Mosavi S.J. Silver nanoparticles-poly-urea composite coatings on ASTM A194 steel: A study of corrosion behavior in chloride medium. Journal of Bio- and Tribo-Corrosion. 2020; 6(3). DOI: 10.1007/ s40735-020-00364-9

13. Klyuev S.V., Shlychkov D.I., Muravyov K.A., Ksenofontova T.K. Optimal design of building structures. International Journal of Advanced Science and Technology. 2020; 29(5):2577-2583.

14. Zulaykho O.T., Dildora S.A., Dilno-za S.S. The basics of hydraulic calculation of heat supply systems. Scientific progress. 2021; 2(1):1122-1126.

15. Ruchkinova O.I., Diakov P.P., Rossik-hin V.Y. Assessment of relative pressure in the sewage network collector. Construction and Geotechnics. 2020; 11(2):78-87. DOI: 10.15593/2224-9826/2020.2.07 (rus.).

16. Knyazev D.K. Modernization of the enterprise as an instrument for control of ecological-hygienic risks of the industrial city. Vestnik MGSU [Monthly Journal on Construction and Architecture]. 2017; 12(12):(111):1399-1407. DOI: 10.22227/19970935.2017.12.1399-1407 (rus.).

< П

iH G Г

S 2

0 CO § CO

1 S

У 1

J to

^ I

n °

S> 3 o

zs (

о §

E w

§ 2

n 0

S 6

A CD

Г 6

t (

PT §

SS ) ■

? 7 л ■ . DO

■ T

s У

с о ■■

oo со

2 2

О О

2 2

2 2

17. Schwermer C.U., Uhl W. Calculating expected effects of treatment effectivity and river flow rates on the contribution of WWTP effluent to the ARG load of a receiving river. Journal of Environmental Management. 2021; 288:112445. DOI: 10.1016/j.jenv-man.2021.112445

18. Wang R., Ji M., Zhai H., Liu Y. Occurrence of phthalate esters and microplastics in urban secondary effluents, receiving water bodies and reclaimed water treatment processes. Science of the Total Environment. 2020; 737:140219. DOI: 10.1016/j.scitotenv.2020.140219

19. Patent RF for utility model No. 207822. Device for measuring the thickness of deposits in a pipe / Pro-dous O.A., Shlychkov D.I. Registered in the State Register of Utility Models of the Russian Federation on November 18, 2021. Valid until July 23, 2031. (rus.).

20. Xu J., Sun H., Zhang Y., Alder A.C. Occurrence and enantiomer profiles of p-blockers in wastewater and a receiving water body and adjacent soil in Tianjin, China. Science of The Total Environment. 2019; 650:1122-1130. DOI: 10.1016/j.scitotenv.2018.09.086

21. Mazzanti A., Kukavica D., Trancuccio A., Mem-mi M., Bloise R., Gambelliet P. et al. Outcomes of patients with catecholaminergic polymorphic ventricular tachy-

n n cardia treated with p-blockers. JAMA cardiology. 2022; 3 3 7(5):504. DOI: 10.1001/jamacardio.2022.0219 eo eo 22. Tvardovskaya E.A., Terekhov L.D. Determinate ¡3 tion of the optimal degree of icing of the pipeline, provi-e Jo ding an increase in throughput. Transport: problems, ¿q ^ ideas, prospects : collection of works of the LXXXI All-^ Russian scientific and technical conference of students, 2 E graduate students and young scientists. Saint-Petersburg, o J 2021; 353-357. (rus.).

• J 23. Schwermera C.U., Uhlabc W. Calculating ex-

£ £ pected effects of treatment effectivity and river flow £ tj rates on the contribution of WWTP effluent to the ARG

O <D

~ load of a receiving river. Journal of Environmental o y

co Received June 10, 2022. "o

o m Adopted in revised form on August 3, 2022. co

™ o Approvedforpublication on August 3, 2022.

BioNOTEs: Oleg A. Prodous — Doctor of Technical Sciences, Professor, General Director; INCO-EXPERT; pom. 1-H, lit. A, 37/1 Moskovsky Avenue; St. Petersburg, 190005, Russian Federation; ID RISC: 837891; [email protected];

Dmitriy I. Shlychkov — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the Department of Water Supply and Sanitation; Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU); 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; ID RISC: 536457; [email protected];

Ivanna A. Abrosimova — postgraduate, Lecturer of the Department of Automation and Power Supply; Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU); 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; ID RISC: 1066562; [email protected].

Contribution of the authors:

Oleg A. Prodous — scientific leadership, research concept, methodology development.

Dmitriy I. Shlychkov — participation in the development of training programs and their implementation, development of methodology, final conclusions, scientific editing.

Ivanna A. Abrosimova — processing the material, writing the original text. The authors declare no conflict of interest.

Management. 2021; 288:112445. DOI: 10.1016/j.jenv-man.2021.112445

24. Orlov V. Study of hydrophobicity and texture of the gravity tray surfaces to improve their transfer capacity. Environmental Engineering and Management Journal. 2021; 20(1):121-131. DOI: 10.30638/eemj.2021.013

25. Chupin R.V. Optimization of developing wastewater systems: monograph. Irkutsk, ISTU publishing house, 2015; 418. (rus.).

26. Abrosimova I.A. The economic effect of automated analysis of the system of the best available techniques of the Russian building complex. Bulletin of the Moscow Region State University. Series: Economics. 2020; 3:2532. DOI: 10.18384/2310-6646-2020-3-25-32 (rus.).

27. Sotiri K., Hilgert S., Mannich M., Bleninger T., Fuchs S. Implementation of comparative detection approaches for the accurate assessment of sediment thickness and sediment volume in the Passaúna Reservoir. Journal of Environmental Management. 2021; 287:112298. DOI: 10.1016/j.jenvman.2021.112298

28. Zhang G., Wang P., Zhao M., Du X., Zhao X. Seismic structure-water-sediment-rock interaction model and its application to immersed tunnel analysis under obliquely incident earthquake. Tunnelling and Underground Space Technology. 2021; 109:103758. DOI: 10.1016/j.tust.2020.103758

29. Ding Y., Li T., Qiu K., Ma B., Wu R. Membrane fouling performance of Fe-based coagulation-ultrafiltration process: Effect of sedimentation time. Environmental Research. 2021; 195:110756. DOI: 10.1016/j. envres.2021.110756

30. Haun S., Lizano L. Sensitivity analysis of sediment flux derived by laser diffraction and acoustic backscatter within a reservoir. International Journal of Sediment Research. 2018; 33(1):18-26. DOI: 10.1016/ j.ijsrc.2018.01.001

OT E

E o

CL ° c

LT> O

S «

o E

feo

CD ^

T- ^

i

í!

o iñ