ДОЛГОВЕЧНОСТЬ БЕТОНОВ С КОМПЕНСИРОВАННОЙ ХИМИЧЕСКОЙ УСАДКОЙ Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

УДК 666.972

DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-773-8-48-53

А.И. ПАНЧЕНКО, д-р техн. наук (alex250354@gmail.com), И.Я. ХАРЧЕНКО, д-р техн. наук (iharcenko@mail.ru), С.В. ВАСИЛЬЕВ, инженер (sergey-v-v@yandex.ru)

Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (129337, г. Москва, Ярославское ш., 26)

Долговечность бетонов с компенсированной химической усадкой

Долговечность бетона при атмосферном воздействии в существенной степени зависит от уровня дефектности его структуры. В свою очередь, степень дефектности является следствием собственных деформаций и характером возникших при этом собственных напряжений. Способность управления процессами собственных деформаций, и в частности химической усадкой, обеспечивает возможность снижения уровня дефектности бетона и обеспечения его требуемой долговечности. В приведенной классификации собственных деформаций особое внимание уделено химической контракции и химическому расширению. Изложена методика определения величин общей и внешней контракции. Показано, что уменьшить или устранить негативные последствия химической контракции можно путем использования сульфоалюминатных расширяющих добавок к цементу при приготовлении бетона. Изменяя количество расширяющей добавки с 8 до 11% от массы портландцемента, можно не только существенно уменьшить внешнюю контракцию, но и обеспечить небольшое расширение цементного камня, что приведет к появлению, хотя и незначительных, величин сжимающих собственных напряжений. Использование сульфоалюминатных расширяющих добавок обеспечивает существенное снижение величин растягивающих напряжений в структуре бетона, что способствует снижению уровня дефектности бетона, а это, в свою очередь, обеспечивает повышение качества контактной зоны цементного камня с заполнителем, увеличение морозостойкости в два и более раз и водонепроницаемости более чем в три раза.

Ключевые слова: бетоны, разрушение, долговечность, собственные деформации, собственные напряжения, химическая усадка, химическое расширение, сульфоалюминатная добавка.

Для цитирования: Панченко А.И., Харченко И.Я., Васильев С.В. Долговечность бетонов с компенсированной химической усадкой // Строительные материалы. 2019. № 8. С. 48-53. 00!: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-773-8-48-53

A.I. PANCHENKO, Doctor of Sciences (Engineering) (alex250354@gmail.com), I.Ya. HARCHENKO, Doctor of Sciences (Engineering) (iharcenko@mail.ru), S.V. VASILIEV, Engineer (sergey-v-v@yandex.ru)

National Research Moscow State University of Civil Engineering (26, Yaroslavskoe Highway, Moscow, 129337, Russian Federation)

Durability of Concretes with Compensated Chemical Shrinkage

The durability of concrete under atmospheric impact to a significant extent depends on the level of defects in its structure. In turn, the degree of defectiveness is a consequence of its own deformations and the nature of the resulting own stresses. The ability to control the processes of its own deformations, and in particular chemical shrinkage, provides an opportunity to reduce the level of defectiveness of concrete and ensure its required durability. In the given classification of own deformations, special attention is paid to chemical contraction and chemical expansion. The method for determining the values of general and external contraction is described. It is shown that it is possible to reduce or eliminate the negative effects of chemical contraction by using sulfoaluminate expansion additives to cement when preparing the concrete. By changing the amount of the expanding additive from 8% to 11% by weight of Portland cement, it is possible not only to significantly reduce the external contraction, but also to provide a small expansion of the cement stone, which will lead to the appearance, albeit small values, own compressive stresses. The use of sulfoaluminate expansion additives provides a significant reduction in tensile stresses in the structure of concrete, which helps to reduce the level of defectiveness of concrete, and this in turn provides an increase in the quality of the contact zone of the cement stone with the filler, an increase in frost resistance by two and more times and water impermeability by more than three times.

Keywords: concretes, destruction, durability, own deformations, own stresses, chemical shrinkage, chemical expansion, sulfoaluminate additive.

For citation: Panchenko A.I., Harchenko I.Ya., Vasiliev S.V. Durability of concretes with compensated chemical shrinkage. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 8, pp. 48-53. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-773-8-48-53

Введение

Большая часть бетонных и железобетонных конструкций, в том числе гидротехнических, эксплуатируются в контакте с внешней средой в различных климатических условиях, включая и резко континентальные. Количество видов воздействий, от которых зависит долговечность бетона в этих условиях, может быть достаточно большим и определяется конкретными условиями эксплуатации. Однако безусловным требованием к конструкциям и сооружениям такого вида является их стойкость к внешним воздействиям физической природы, которые имеют ме-

сто независимо от климатических или региональных условий и в конечном счете сводятся к колебаниям температуры, влажности и степени водонасыщения. Наиболее жестким условиям эксплуатации подвержен бетон при циклическом замораживании-оттаивании в водонасыщенном состоянии, поэтому испытания на морозостойкость нормированы во многих странах на уровне государственных стандартов. Для железобетонных конструкций гидротехнических сооружений весьма ответственной является и зона переменного водонасыщения в сочетании c воздействием низкой температуры.

48

август 2019

j\jj ®

По оценке как отечественных, так и зарубежных специалистов, срок службы бетонных и железобетонных конструкций при атмосферном воздействии средней интенсивности колеблется в пределах 50—70 лет. Вместе с тем имеются отдельные примеры, когда конструкции и сооружения эксплуатируются 100 лет и более. Это означает, что не всегда реализуются потенциальные возможности бетона как долговечного строительного материала, а проблема стойкости бетона к атмосферным воздействиям весьма актуальна.

Собственные деформации бетона

Интенсивность процесса разрушения бетона при атмосферном воздействии в существенной степени зависит от уровня дефектности его структуры, а также от способности структуры сопротивляться развитию трещин. В свою очередь, степень дефектности структуры затвердевшего бетона определяется видами собственных деформаций, сопровождающих структурообразование твердеющего бетона, и характером возникших при этом собственных напряжений. Способность управления процессами собственных деформаций обеспечивает возможность снижения уровня дефектности и обеспечения требуемой долговечности бетона.

Под собственными понимаются деформации и напряжения в структуре материала, возникающие без применения какого-либо внешнего механического воздействия. Такие деформации и, как следствие, напряжения развиваются как на уровне макро- и мезо-структуры, так и на уровне микроструктуры. Их причиной являются силы, возникающие под влиянием физико-химических процессов в структуре материала и при его взаимодействии с внешней средой. Если напряжение, возникающее от эксплуатационных, и в частности циклических физических воздействий будет совпадать по знаку с собственными напряжениями, бетон будет обладать меньшей долговечностью по сравнению с бетоном, в котором собственные напряжения либо отсутствуют (что возможно лишь теоретически), либо имеют противоположный знак.

Предлагается рассматривать два вида собственных деформаций: безусловные и вынужденные (рис. 1).

Собственные безусловные — это деформации, которые являются неотъемлемой частью физических, физико-химических и химических процессов, лежащих в основе формирования структуры сначала бетонной смеси (с момента затворения водой и до схватывания), а затем бетона, вплоть до окончания взаимодействия цемента с водой и добавками, введенными в состав бетона при его приготовлении.

Второй вид собственных деформаций назван вынужденными потому, что эти деформации хотя и являются собственными, так как проявляются без приложения механической нагрузки, могут иметь место только при определенном (как правило, температурном или влажностном) воздействии на бетон со стороны окружающей среды.

СОБСТВЕННЫЕ ДЕФОРМАЦИИ

1 1

Безусловные Вынужденные

Л Д, 1 1 1 я 1 1 1

3

к

к

X

3

X

0Q

СС ф ^ £

£1 ф ю et СС ф 1 3 s

N >

ш

о

* 5

S X 3" ф

СС О.

2 Ф

О. с

О X

-& з

ф m cj о

^ со сс

Рис. 1. Классификация собственных деформаций бетона

Вынужденные собственные деформации и связанные с ними внутренние напряжения развиваются в бетоне, структура которого была сформирована под влиянием собственных безусловных деформаций и напряжений. Из этого следует, что результирующие величины собственных деформаций и связанных с ними внутренних напряжений должны определяться путем последовательного рассмотрения этих двух видов собственных деформаций и наложением напряжений, возникающих от вынужденных деформаций на поле напряжений, вызванными, имевшими место ранее собственными безусловными деформациями. С точки зрения обеспечения долговечности бетона наиболее важны собственные деформации, активно влияющие на формирование (безусловные деформации) или служащие источником разрушения (вынужденные деформации) структуры бетона. К числу таких деформаций следует прежде всего отнести химическую контракцию, химическое расширение, влаж-ностную усадку и деформации фазового перехода в сочетании с температурными деформациями.

Исследования химической усадки и химического расширения

По мнению авторов, наибольший интерес представляют деформации, вызванные химической усадкой (контракцией), так как их развитие происходит на фоне только формирующейся, малопрочной структуры цементного камня, что неизбежно должно привести к появлению дефектов в структуре твердеющего цементного камня и бетона. Интерес к химической контракции цемента возник еще в начале прошлого века. Долгое время считалось [1, 2], что химическая контракция не приводит к уменьшению внешних размеров цементного камня, но является причиной образования дополнительной пористости, которая так и была названа — контракционная, которая способствует повышению морозостойкости бетона [3]. В 1997 г. [4] было показано, что химическую контракцию следует разделять на «внешнюю» и «внутреннюю», а их сумма и есть общая контракция твердеющего цемента. В настоящее время внешнюю контракцию часто называют «аутогенная усадка» [5—7].

Г; научно-технический и производственный журнал

август 2019 49

Рис. 2. Методика измерения химической контракции твердеющего цемента: 1 - вода-среда; 2 - цементная паста; 3 - эластичная оболочка; 4 - слой масла

Так как именно внешняя контракция (аутогенная усадка) является основной причиной появления трещин в структуре твердеющего бетона [8, 9], измерение величины этого вида химической контракции важно с точки зрения оценки степени трещинообра-зования, и прежде всего на контакте цементного камня с крупным заполнителем.

Материалы и исследования

С этой целью был разработан и реализован метод, позволяющий измерять не только общий объем контракции, что предусмотрено известными методами [10—13], но и фиксировать изменение внешнего объема твердеющего цементного камня. В исследованиях кинетики химической контракции твердеющего цемента был использован дифференциальный метод для измерения как общей, так и внешней контракции (рис. 2). Приготовленная цементная паста делилась на две порции (рис. 2, а, б), которые помещались в сосуды с дезаэрированной водой, плотно закрытые крышкой. Разница была лишь в том, что первая порция, находясь в пластиковом стакане, имела непосредственный контакт с водой по аналогии с методом В.В. Некрасова [1], а вторая помещена в эластичную оболочку из тонкой резины, не препятствующую изменению объема цементной пасты и исключающую ее контакт с водой-средой. Это позволило по изменению уровня воды в мерной трубке в первом случае определять общую контракцию, а во втором — только внешнюю. Соответственно разница значений общей и наружной является объемом внутренней контракции (контракционной пористости). На рис. 2, в показан метод измерения контракции наружных слоев твердеющего бетона.

Результаты исследований кинетики химической контракции цементов классов ЦЕМ I 32,5 и ЦЕМ I 42,5 приведены на рис. 3. Общая контракция исследованных цементов в возрасте 14 сут составила 4,6—5,8 мл/100 г цемента при В/Ц от 0,3 до 0,5. При этом на долю внешней контракции приходится 40—48% объема общей контракции. Какой-либо существенной разницы в характере контрак-ционных кривых обнаружено не было, поэтому кривые, изображенные на рис. 3, можно считать типичными для портландцемента исследованных классов.

0

и о

0

~ -1

§

1 -2

Ф

Í -5 г

s

х

-6i--—.........—........

1 100 Продолжительность твердения, ч

Рис. 3. Кинетика химической контракции портландцемента: 1 - общая; 2 - внешняя

Рис. 4. Влияние расширяющей добавки сульфоалюминатного типа на химическую усадку портландцемента: 1 - ПЦ общая; 2 - ПЦ+ГГРД общая; 3 - ПЦ внешняя; 4 - ПЦ+ГГРД внешняя

Таким образом, каждые 100 кг цемента в смеси с водой уменьшаются в объеме в процессе твердения на 2,5—3 л. Если говорить о бетоне с расходом цемента 350 кг/м3, то химическая усадка цементного камня достигает 9—10 л на каждый кубический метр бетона. Такие усадочные деформации должны приводить к появлению растягивающих напряжений и, как следствие, к микротрещинообразованию в цементном камне и, что особенно важно, в контактной зоне с заполнителем. Используя методику, изложенную в [14], были рассчитаны собственные нормальные (растягивающие) напряжения в структуре бетона. Их величина варьировалась от 9 МПа в теле цементного камня до 14 МПа на контакте с заполнителем. Это существенно выше прочности на растяжение и тем более прочности сцепления цементного камня с заполнителем. Следовательно, собственные деформации, вызванные химической усадкой (контракцией), являются причиной появления дефектов в виде микропор и микротрещин в формирующейся структуре цементного камня и контактной зоне.

В отличие от влажностной усадки, величина и интенсивность которой зависит в основном от

научно-технический и производственный журнал &J'^CJHJ'SJÍÍJj-JíiJÍ "50 август 2019 ШГЗгШЛШГ

пц

ПЦ+8%РД Вяжущие

ПЦ+11%РД

Рис. 5. Влияние количества добавки на химическую контракцию: 1 - общая; 2 - внешняя

500

400

300

200

100

В15

В25 Класс бетона

В30

Рис. 6. Влияние расширяющей добавки на морозостойкость тяжелого бетона разных классов: 1 - на основе ПЦ; 2 - на основе ПЦ+РД

условий твердения уложенного бетона, характер контракции зависит от химического или минералогического состава вяжущего. Еще одно важное различие этих процессов в том, что контракция наиболее активно развивается в первые часы и дни твердения бетона, в то время как влажностная усадка проявляется гораздо позже и может длиться месяцы и даже годы. Уменьшить или устранить негативные последствия химической контракции можно путем использования расширяющих добавок к цементу при приготовлении бетона. Наиболее подходящими для этой цели являются добавки сульфоалюминатного типа, так как процесс образования эттрингита, являющегося причиной расширения, протекает в тот же временной период, что и развитие химической усадки. В настоящее время в качестве исходных материалов для получения расширяющих добавок кроме глиноземистого цемента используются отходы производства [15, 16], сульфоалюминатный клинкер [17] и другие материалы, содержащие в своем составе алюминаты кальция.

На рис. 4 приведены результаты развития химической усадки исходного портландцемента с В/Ц=0,3 и портландцемента с расширяющей добавкой с тем же В/Ц. Введение в состав портландцемента расширяющей добавки практически не изменило величину общей контракции, но более чем в пять раз уменьшило внешнюю.

Повышая количество расширяющей добавки с 8 до 11% от массы портландцемента, можно не только существенно уменьшить внешнюю контракцию, но и обеспечить небольшое расширение цементного камня (рис. 5), что приведет к появлению, хотя и незначительных, величин сжимающих собственных напряжений. Управлять процессом расширения можно и другими способами, например изменяя температуру твердения или используя активную минеральную добавку, регулирующую концентрацию извести в воде затворения в процессе твердения и образования эттрингита.

Свойства бетона с компенсированной химической усадкой

Так как для расчета приведенных выше величин внутренних напряжений используется значение внешней контракции, следует ожидать их существенного снижения в твердеющем ПЦ+РД. Расчет растягивающих напряжений в структуре ПЦ+8%РД к 12-м сут твердения показал, что они уменьшились в сравнении с ПЦ этого же срока твердения более чем в три раза и достигли 2,5—4 МПа. Это, безусловно, способствует снижению уровня дефектности бетона, приготовленного на основе портландцемента с расширяющей добавкой, что в свою очередь существенно сказывается на морозостойкости бетона с расширяющейся сульфоалюминатной добавкой (рис. 6). Как видно из данных рис. 6, морозостойкость тяжелых бетонов классов В15—В30, являющихся наиболее массовыми при возведении многих, в том числе и гидротехнических сооружений, повышается практически в два раза при использовании 8% от массы портландцемента расширяющейся добавки в составе бетона.

Для обеспечения высокой водонепроницаемости и стойкости к циклическим температурным и влаж-ностным воздействиям весьма важно обеспечить хорошее качество контактной зоны, т. е. повышенное сцепление цементного камня с заполнителем. Было выполнено исследование контактной зоны в бетоне после 20 циклов замораживания в солевом растворе на аншлифах под оптическим микроскопом при увеличении Х1200. После окончания попеременного замораживания-оттаивания в обычном бетоне образовались трещины по всей длине зоны контакта, а их ширина достигала 1,9—2,5 мкм. При использовании расширяющей добавки общая длина трещин составляет 0,4—0,6 от всей длины зоны контакта, т. е. они имеют прерывистый характер, а их ширина не превышает 0,6—0,8 мкм. Высокое качество контактной зоны бетона на основе портландцемента с расширяющей добавкой обеспечило повышение водонепроницаемости тяжелого бетона

0

ч

о ш

0,08 0,1 0,12

Удельная плотность цементного камня в бетоне

Рис. 7. Влияние расширяющей добавки на водонепроницаемость тяжелого бетона с различной удельной плотностью цементного камня (расходом цемента): ^ - на основе ПЦ; - на основе ПЦ+РД

с расходом цемента от 280 до 400 кг/м3 более чем в три раза по сравнению с исходным бетоном без добавки (рис. 7).

Для конструкций и сооружений, эксплуатирующихся в постоянном контакте с внешней средой, кроме морозостойкости и водонепроницаемости важной характеристикой является стойкость к циклическому увлажнению-высушиванию-нагреванию-остыванию. На рис. 8 показан внешний вид образцов мелкозернистого бетона на основе ПЦ+РД (слева) и на основе ПЦ (справа) после 60 циклов испытаний. В первом случае поверхность образца практически без трещин, в то время как во втором трещины хорошо различимы.

После 70 циклов испытаний тяжелого бетона на заполнителе крупностью 5—20 мм коэффициент термостойкости Ктс (отношение прочности при сжатии до и после испытаний) у бетона с расширяющей до-

Рис. 8. Образцы на основе ПЦ (справа) и ПЦ+РД (слева) после 60 циклов увлажнения-высушивания-нагревания-остывания

бавкой даже превысил единицу и составил 1,12. У обычного бетона Ктс=0,93, что указывает на его более низкую трещиностойкость под действием указанных циклических воздействий.

Выводы

Использование сульфоалюминатных расширяю -щих добавок при приготовлении бетона обеспечивает за счет управления процессами собственных деформаций уменьшение, а при необходимости и устранение негативных последствий, обусловленных химической контракцией. Такие бетоны с компенсированной химической усадкой имеют существенно большие (в два-три раза) водонепроницаемость и морозостойкость, чем исходные бетоны. Это обусловлено изменением характера поля собственных напряжений в структуре бетона и повышением качества контактной зоны цементного камня с заполнителем.

Список литературы

References

1. Некрасов В.В. Изменение объема системы при 1. твердении гидравлических вяжущих // Известия АН СССР. 1945. № 6. C. 162-165.

2. Брыков А.С. Морозостойкость портландцемент- 2. ного бетона и способы ее повышения. СПб.: СПбГТИ(ТУ), 2017. 38 с.

3. Штарк И., Вихт Б. Долговечность бетона. Киев: Оранта, 2004. 301с. 3.

4. Panchenko A. Frost resistance and other properties of concrete with expansive additives. 13 ibausil. Inter- 4. nationale Baustofftagung. Band 2. Weimar, 1997,

pp. 269-276.

5. Попов Д.Ю., Лесовик В.С., Мещерин В.С. Химическая усадка цементного камня на ранней стадии 5. твердения // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2016.

№ 8. C. 6-12.

6. Lura P. Autogenous deformation and internal curing

of concrete. Netherlands: Delft University Press. 2003. 6. https://www.researchgate.net/publication/27347573_

Nekrasov V.V. Change in system volume during hardening of hydraulic binders. Izvestiya AN SSSR. 1945. No. 6, pp. 162—165. (In Russian). Brykov A.S. Morozostoikost' portlandtsementnogo betona i sposoby ee povysheniya [Frost resistance of Portland cement concrete and methods for increasing it]. Saint Petersburg: SPbGTI(TU). 2017. 38 p. Shtark I., Vikht B. Dolgovechnost' betona [Durability of concrete]. Kiev: Oranta. 2004. 301 p. Panchenko A. Frost resistance and other properties of concrete with expansive additives. 13 ibausil. Internationale Baustofftagung. Band 2. Weimar. 1997, pp. 269-276.

Popov D.Yu., Lesovik V.S., Meshcherin V.S. Chemical shrinkage of cement stone at an early stage of hardening. Vestnik of BSTUnamed after V.G. Shukhov. 2016. No. 8, pp. 6-12. (In Russian). Lura P. Autogenous deformation and internal curing of concrete. Netherlands: Delft University Press. 2003.

научно-технический и производственный журнал &j'fJCJHJ'SJiiJj-JiiJ5 ~52 август 2019 ЩДГЗЙЙШШГ

Autogenous_Deformation_and_Intemal_Curing_of_ Concrete

7. Hela, Rudolf & Bodnarova, Lenka & Krakowska. Wydzial Budownictwa ^dowego, Politechnika & Stavebna fakulta Technicka univerzita (Kosce, Slovensko. (2019). New generation cement concretes: ideas, design, technology and applications 2: LLP -Erasmus 8203-0519/IP/Kosice 03/REN/.

8. Yang Y., Sato R., Kawai K. Autogenous shrinkage of high-strength concrete containing silica fume under drying at early ages. Cement and Concrete Research. 2005. Vol. 35. No. 3, pp. 449-456. DOI: 10.1016/j. cemconres.2004.06.006

9. Holt E., Leivo M. Cracking risks associated with early age shrinkage. Cement and Concrete Composites. 2004. Vol. 26. No. 5, pp. 521-530. DOI: 10.1016/S0958-9465(03)00068-4

10. Lura P., Couch J., Jensen O.M., Weiss J. Early-age acoustic emission measurements in hydrating cement paste: Evidence for cavitation during solidification due to self-desiccation. Cement and Concrete Research. 2009. Vol. 39. pp. 861-867. DOI: 10.1016/j. cemconres.2009.06.015

11. Bouasker M., Mounanga P., Turcry P., Loukili A., Khelidj A. Chemical shrinkage of cement pastes and mortars at very early age: Effect of limestone filler and granular inclusions. Cement and Concrete Composites. 2008. Vol. 30. pp. 13-22. DOI: 10.1016/j. cemconcomp.2007.06.004

12. Zhang T., Gao P., Luo R., Guo Yi., Wei Ji., Yu Q. Measurement of chemical shrinkage of cement paste: Comparison study of ASTM C 1608 and an improved method. Construction and building materials. 2013. Vol. 48, pp. 662-669. https://doi.org/10.1016/j. conbuildmat.2013.07.086

13. Standard test method for chemical shrinkage of hydraulic cement paste. Designation: C1608- 07.

14. Panchenko A., Bazhenov Yu., Kharchenko I. Durability of the concrete based on a sulphate-aluminate cement. durability and sustainability of concrete structures. DSCS-2018. Proceedings 2nd International Workshop. June 6-7, 2018, Moscow, Russia, SP-326. 33.1-33.9

15. Ивашина М.А., Кривобородов Ю.Р. Использование отходов промышленности в технологии сульфоалюминатного клинкера // Успехи в химии и химической технологии. 2017. Т. 31. C. 22-24.

16. Коннова Л.С. Расширяющиеся цементы на основе глиноземсодержащих шламов. Традиции и инновации в строительстве и архитектуре. Cтроительные технологии: Сборник статей / Под ред. М.И. Бальзанникова, К.С. Галицкова, А.К. Стрелкова. Самара: Самарский государственный архитектурно-строительный университет. 2016. C. 94-97.

17. Кузнецова Т.В. Состав, свойства и применение сульфоалюминатного цемента // Вестник науки и образования Северо-Запада России. 2018. Т. 4. № 1. C. 22-28.

https://www.researchgate.net/publication/27347573_ Autogenous_Deformation_and_Intemal_Curing_of_ Concrete

7. Hela, Rudolf & Bodnarova, Lenka & Krakowska. Wydzial Budownictwa Ldowego, Politechnika & Stavebna fakulta Technicka univerzita (Kosice, Slovensko. (2019). New generation cement concretes: ideas, design, technology and applications 2 : LLP -Erasmus 8203-0519/IP/Kosice 03/REN/.

8. Yang Y., Sato R., Kawai K. Autogenous shrinkage of high-strength concrete containing silica fume under drying at early ages. Cement and Concrete Research. 2005. Vol. 35. No. 3, pp. 449-456. DOI: 10.1016/j. cemconres.2004.06.006

9. Holt E., Leivo M. Cracking risks associated with early age shrinkage. Cement and Concrete Composites. 2004. Vol. 26. No. 5, pp. 521-530. DOI: 10.1016/S0958-9465(03)00068-4

10. Lura P., Couch J., Jensen O.M., Weiss J. Early-age acoustic emission measurements in hydrating cement paste: Evidence for cavitation during solidification due to self-desiccation. Cement and Concrete Research. 2009. Vol. 39. pp. 861-867. DOI: 10.1016/j.cem-conres.2009.06.015

11. Bouasker M., Mounanga P., Turcry P., Loukili A., Khelidj A. Chemical shrinkage of cement pastes and mortars at very early age: Effect of limestone filler and granular inclusions. Cement and Concrete Composites. 2008. Vol. 30. pp. 13-22. DOI: 10.1016/j. cemconcomp.2007.06.004

12. Zhang T., Gao P., Luo R., Guo Yi., Wei Ji., Yu Q. Measurement of chemical shrinkage of cement paste: Comparison study of ASTM C 1608 and an improved method. Construction and building materials. 2013. Vol. 48, pp. 662-669. https://doi.org/10.1016/jxon-buildmat.2013.07.086

13. Standard test method for chemical shrinkage of hydraulic cement paste. Designation: C1608- 07.

14. Panchenko A., Bazhenov Yu., Kharchenko I. Durability of the concrete based on a sulphate-alumi-nate cement. Durability and sustainability of concrete structures. DSCS-2018. Proceedings 2nd International Workshop. June 6-7, 2018. Moscow, Russia. SP-326. 33.1-33.9.

15. Ivashina M.A., Krivoborodov Yu.R. The use of industrial waste in the technology of sulfoaluminate clinker. Uspekhi v khimii i khimicheskoi tekhnologii. 2017. Vol. 31, pp. 22-24. (In Russian).

16. Konnova L.S. Expanding cements based on alumina-containing sludge. Traditions and innovations in construction and architecture. Construction technologies — collection of articles / Ed. M.I. Balzannikova, K.S. Galitskova, A.K. Strelkova. Samara: Samara State University of Architecture and Civil Engineering. 2016, pp. 94-97. (In Russian).

17. Kuznetsova T.V. Composition, properties and application of sulfoaluminate cement. Vestnik nauki i obra-zovaniya Severo-Zapada Rossii. 2018. Vol. 4. No. 1, pp. 22-28. (In Russian).