CC BY
70
Строительные материалы и изделия
УДК 691.327.333
С.Н. Леонович, Д.В. Свиридов, ПЛ. Щукин, А.Л. Беланович, С.А. Карпушенков, В.П. Савенко
ЛЕОНОВИЧ СЕРПЕЙ НИКОЛАЕВИЧ - доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой строительных технологий (Белорусский национальный технический университет, Минск). Пр-т Независимости, 65, 220013, Минск, Республика Беларусь. Е-mail: [email protected] СВИРИДОВ ДМИТРИЙ ВАДИМОВИЧ - доктор химических наук, профессор, декан химического факультета (Белорусский государственный университет, Минск). Пр-т Независимости, 4, 220030, Минск, Республика Беларусь. Е-mail: [email protected] ЩУКИН ПЕОРПИЙ ЛУКИЧ - кандидат химических наук, ведущий научный сотрудник (Белорусский государственный университет, Минск). Пр-т Независимости, 4, 220030, Минск, Республика Беларусь. Е-mail: [email protected], [email protected] БЕЛАНОВИЧ АНАТОЛИЙ ЛЕОНИДОВИЧ - кандидат химических наук (Белорусский государственный университет, Минск). Пр-т Независимости, 4, 220030, Минск, Республика Беларусь. Е-mail: [email protected]
КАРПУШЕНКОВ СЕРПЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ - кандидат химических наук, доцент (Белорусский государственный университет, Минск). Пр-т Независимости, 4, Минск, Республика Беларусь, 220030. Е-mail: [email protected] САВЕНКО ВИКТОР ПЕТРОВИЧ - старший научный сотрудник (Белорусский государственный университет, Минск). Пр-т Независимости, 4, 220030, Минск, Республика Беларусь. Е-mail: [email protected]
Компенсация усадки пенобетона
Установлена перспективность получения малоусадочного пенобетона плотностью 200-400 кг/м из цементной смеси за счет введения в нее дегидратированного цитрата натрия и расширяющегося сульфоалюминатного модификатора РСАМ. Эффект компенсации усадки проявляется в результате синтеза в условиях пеноцементной структуры низкоосновных гидросиликатов, которые зарастают гелеобразными материалами, образующимися вследствие взаимодействия между собой компонентов цемента, добавки РСАМ и цитрата натрия с образованием новой блочной структуры, которая оказывает сопротивление усадочным явлениям в период перехода пеноцементного каркаса пенобетона в упругое состояние. Протеканию процессов формирования структуры твердеющего пенобетона противостоят такие факторы, как миграция воды под влиянием температурного градиента, приводящего к деструктивным явлениям, влажностная усадка, набухание поровых перегородок при конденсации пара и т.д. Определяющими деструктивными процессами в производстве пенобетона является тепло- и массообмен во влажных пористых телах и напряжения, вызываемые температурным расширением материала. Для получения равномерного распределения тепловых потоков при сушке массива пенобетона необходимо достичь единовременного прогрева его объема. Это, по мнению авторов, может быть
© Леонович С.Н., Свиридов Д.В., Щукин П.Л., Беланович А.Л., Карпушенков С.А., Савенко В.П., 2015 [71] vestnikis.dvfu.ru
реализовано с помощью СВЧ-излучения, которое обеспечивает равномерную сушку без усадочных проявлений и заметных трещин. На взгляд авторов, предлагаемая дополнительная обработка материала позволяет значительно улучшить прочностные характеристики пенобетона за счет снижения усадки.
Ключевые слова: пенобетон, цемент, пеномасса, усадка, цитрат натрия.
Введение
В настоящее время в связи с увеличением стоимости энергоресурсов образовался устойчивый интерес к минеральным строительным материалам с высокими теплоизоляционными свойствами. К таким материалам следует отнести пенобетоны, которые должны обладать достаточной прочностью на сжатие и растяжение, высокой трещиностойкостью, негорючестью, долговечностью и т.д. Этим требованиям в той или иной мере соответствуют пенобетоны автоклавного твердения. Однако для их производства требуются большие энергетические затраты. Это более чем в 2 раза увеличивает стоимость материала в сравнении с пенобетоном холодного отверждения.
Вместе с тем слабой стороной неавтоклавного пенобетона являются значительные деформации как в процессе изменения водосодержания при твердении, так и при его эксплуатации. В результате деформации развивается усадка массива пенобетона с образованием трещин в изделиях из этого материала. Последнее снижает его долговечность, делая малопригодным материалом в строительно-ремонтной индустрии. Эти деструктивные процессы, протекающие в массивах монолитных и пористых бетонов, освещены в литературе [1, 3, 9].
Однако многофакторность процесса деструкции пенобетонов через усадку и трещинообразование обусловливает невозможность единой оценки механизма этого явления. Следует отметить, что полная усадка неавтоклавного пенобетона складывается из влажностной, контракционной и карбонизационной составляющих.
Влажностная усадка вызывается изменением распределения, перемещением и испарением влаги в образовавшемся скелете цементного камня. Эта составляющая играет ведущую роль в суммарной усадке бетона. Контракционная усадка вызывается тем, что объем новообразований цементного камня меньше объема, занимаемого веществами, вступающими в реакцию. Эта усадка развивается в период интенсивного протекания химических реакций между цементом и водой и не столько изменяет внешние размеры образца, сколько способствует изменениям в поровой структуре материала: уменьшается объем пор, занимаемых водой, возникают воздушные поры Обычно эта усадка развивается в период затвердения бетона, когда он еще достаточно пластичен, и поэтому не сопровождается заметным растрескиванием материала. Карбонизационная усадка вызывается карбонизацией гидроксида кальция и развивается постепенно с поверхности бетона в глубину [3].
В Белорусском государственном университете разработана добавка-ускоритель схватывания и твердения бетона, представляющая собой прогретый при 200 оС в течение 3 ч натрий лимоннокислый трехзамещенный 5,5 водный [5, 10]. Регулируя ее количество от 0,3 до 8% по отношению к цементу, можно замедлить или ускорить время схватывания и последующего твердения бетонных смесей. Кроме того, при введение добавки повышается пластичность цементного раствора. Использование этой добавки в сырьевой смеси для получения пенобетона в количестве 6% от массы цемента позволило повысить реологические свойства вспененной цементной массы, ее устойчивость и ускорить время схватывания и твердения пенобетона. Однако эта добавка практически не оказывает никакого влияния на процессы усадки и трещиностойкости пенобетона.
Целью данной работы является оценка влияния расширяющегося сульфоалюминатного модификатора (РСАМ) и технологических факторов сушки пенобетона на процессы деформации, усадки и трещиностойкости пенобетона, изготовленного из модифицированной цитратом натрия цементной смеси.
Для достижения поставленной цели готовилась сухая сырьевая смесь, содержащая портландцемент М500 Д0, дегидратированный цитрат натрия, РСАМ и пенообразователь
«Уфапор». При затворении сырьевой смеси водой при В/Т=0,6-0,7, последующего механического вспучивания в турбулентном смесителе (1500-2000 об/мин) и отверждения пеномассы формируется пенобетон плотностью 200-400 кг/м .
Результаты испытаний
Главной проблемой производства неавтоклавного пенобетона является высокая общая усадка, которая в 2-4 раза превышает усадку пенобетонов. Последнее уменьшает на 20-30% прочностные свойства неавтоклавного пенобетона и снижает его трещиностойкость. Установлено [9], что неавтоклавный пенобетон отличается от автоклавного как по микроструктуре, так и по завершенности процессов гидратации. На это указывает тот факт, что помещение образцов пенобетона на сутки в воду, с последующим содержанием их в течение суток над водой в эксикаторе при комнатной температуре, сопровождается интенсивной гидратацией оставшегося в образце цемента и развитием в нем контракционной усадки, которая, по-видимому, несет ответственность за появление трещин при сушке.
Высокая степень кристаллизации новообразований и гидратации цементного вяжущего в автоклавном бетоне практически исключают протекание процессов твердения с изменением его объемов. Контракционная усадка и связанные с ней напряжения в объеме автоклавного пенобетона практически отсутствуют. Это вызвано тем, что в период тепловой обработки вся твердеющая масса пенобетона находится в пластично-вязком состоянии. В этих условиях контракция будет вызывать лишь химическую усадку. Эта усадка происходит ровно по всему объему твердеющей цементной массы, и поэтому не вызывает в нем напряжений. Можно утверждать, что по этой причине усадка, а следовательно, и трещинообразование имеют в автоклавном пенобетоне незначительную величину.
Усадка неавтоклавного пенобетона характеризует его трещиностойкость, которая, по данным [13], зависит от совместного проявления факторов, способных при определенных условиях их сочетания вызвать в пенобетоне в процессе принудительной или естественной сушки напряжения и деформации, превышающие предельную растяжимость. Видимо, наиболее существенными факторами, влияющими на возникновение трещин, являются: перепад влажности между внутренними и поверхностными слоями пенобетона, деформации и влагообменные процессы с внешней средой. Последнее, очевидно, зависит от природы и состояния материала пенобетона, его внутренней структуры, состояния поверхности, объема пор и т.п.
Известно, что твердеющий цементный камень содержит два вида воды: свободную в макрокапиллярных порах, удаление которой вызывает незначительную усадку, и адсорбционно-связанную в порах геля, удаление которой сопровождается повышенной усадкой [11]. Замечено, что на некоторых образцах, особенно пенобетона плотностью 200 кг/м3, несмотря на достаточно большую линейную усадку, трещины не образуются. Последнее, по-видимому, обусловлено значительной проницаемостью паров воды во внутренних слоях образца пенобетона и испарения их без возникновения деформаций поровой структуры.
При выполнении экспериментальной работы установлено, что в присутствии цитрата натрия более 6% в цементной смеси и В/Ц = 0,6 вспученная цементная масса при высыхании на воздухе образует микротрещины, которые через 10 сут расширяются до 2 мм. С увеличением концентрации цитрата натрия в сырьевой смеси пенобетона до 8% возрастает скорость схватывания и твердения пеноцементной массы на 20%. Однако через 7 сут хранения фиксируется появление трещин, ширина которых увеличивается и через 8-10 сут достигает 2-3 мм. К резкому увеличению роста трещин в массиве пенобетона приводит и увеличение воды затворения более значения В/Ц = 0,7. Наблюдаемое явление можно объяснить тем фактом, что цитрат натрия ускоряет процесс гидратации цемента и увеличивает в цементной пеномассе количество гелевидных составляющих. Последнее обеспечивает схватывание и твердение цементной пеномассы с образованием блочной структуры, содержащей мелкие игольчатые кристаллы, концентрация которых в присутствии пенообразователя «Уфапор» резко убывает.
Установлено, что увеличение прочности пенобетона, модифицированного цитратом натрия, следовательно, и снижение дефектности его структуры возможно за счет специальных добавок, способных взаимодействовать с основными компонентами цементной пеномассы и образовывать с ними кристаллические структуры, обладающие новыми функциональными свойствами [12].
К таким добавкам следует отнести РСАМ, использующийся для компенсации усадки бетона и содержащий в своей основе сульфоалюминатный модификатор, минералогическая основа которого, по-видимому, оказывает интенсифицирующее действие на процесс формирования гидросиликатной матрицы в автоклавном пенобетоне [7, 8]. Установлено, что эта добавка обладает расширяющим эффектом и в неавтоклавном бетоне, что позволяет применять ее для компенсации усадки пенобетона.
Определена граничная концентрация добавки РСАМ в количестве 2-3 % от массы цемента, введение которой в сырьевую смесь неавтоклавного пенобетона обеспечивает проявление расширяющего эффекта. Замечено, что по мере увеличения концентрации РСАМ в сырьевой смеси возрастает не только его прочность, но и существенно снижается усадка пенобетона.
Проведенное с помощью растрового микроскопа «LEO 1420» исследование микроструктуры поверхности скола образцов пенобетона, полученных из вспученной цементной сырьевой смеси без модифицирующих добавок и с добавками 6% по отношению к массе цемента цитрата натрия и 3% РСАМ, а также при совмещении их в смеси, показало, что они оказывают существенное влияние на конечную структуру пенобетона. В частности, как иллюстрируют рисунки 1 и 2, добавка РСАМ, введенная в цементную смесь, обеспечивает ускоренный рост игольчатых гидросиликатов кальция, которые несут ответственность за увеличение прочности и трещиноустойчивости материала.
Введение же в состав цементной смеси цитрата натрия обеспечивает зарастание формируемых игольчатых кристаллов гелеобразными продуктами и образованием блочной структуры (рис. 3), приводящей к уплотнению системы и возникновению коагуляционных контактов между частицами цемента. Аналогичная структура пенобетона формируется и при совместном введении в состав цементной смеси сульфоалюминатного модификатора РСАМ и цитрата натрия (рис. 4).
Рис. 1. Микроструктура поверхности скола Рис. 2. Микроструктура поверхности скола
пенобетона, полученного из вспученного пенобетона, полученного из вспученного
цементного раствора, не содержащего добавок цементного раствор с добавкой РСАМ
Рис. 3. Микроструктура поверхности скола Рис. 4. Микроструктура поверхности скола
пенобетона, полученного из вспученного цементного пенобетона, полученного из вспученного цементного раствора с добавкой цитрата натрия раствора с добавкой РСАМ и цитрата натрия
Следует отметить, что введение в состав цементной смеси, содержащей цитрат натрия, добавки РСАМ не влияет на скорость схватывания цементной пеномассы, но сокращает время набора прочности каркаса пенобетона. Наблюдаемый эффект можно объяснить тем, что присутствие в цементной смеси цитрата натрия обеспечивает интенсивную гидратацию цемента с образованием гелевой массы, которая, согласно данным приведенным в работе [2], заполняет пустоты цементного камня и, по мере потери воды, уплотняется и твердеет с образованием затвердевшей высокодисперсной матрицы, которая имеет меньшую предельную деформацию, чем игольчатые кристаллы гидросиликатов [14].
Учитывая это, можно утверждать, что при нагрузке сначала разрушается матрица, а затем кристаллы. При большой концентрации игольчатых кристаллов в матрице они могут сдерживать напряжения в матрице и препятствовать ее растрескиванию. Одновременно достаточное наличие гелеобразной и кристаллической фаз в цементной пеномассе может обеспечить плавный рост прочности структуры пенобетона [4].
Из опытных данных следует, что добавка РСАМ в сырьевую смесь пенобетона обеспечивает его упрочнение. Однако это не исключает его трещиностойкости от содержащейся в нем воды, которая при просушке пенобетона в виде пара покидает его объем и создает во внутренних слоях градиент давления, разрушающего поровую структуру и резко снижающего коэффициент конструктивного качества. Для предотвращения этого негативного явления необходимо на производстве создавать условия для просушки внутренних слоев, которые бы не отставали от скорости просушки наружных. Достигнуть этого состояния в условиях производства достаточно сложно, и чтобы избежать пересыхания верхних слоев пенобетона, которое, в свою очередь, приводит к более интенсивной миграции воды из объема массива к поверхности и в ряде случаев вызывает нарушение поровой структуры, рекомендуется проводить регулярное орошение водой поверхности массива пенобетона. Это существенно увеличивает технологическое время производства и сказывается на его стоимости.
Исследования особенности сушки неавтоклавного пенобетона обусловили целесообразность привлечения к процессу удаления воды из внутренних слоев пенобетона СВЧ излучения, широко применяемого для внутреннего разогрева пористых материалов [6]. СВЧ нагрев не требует теплопередачи, а реализуется за счет превращения электромагнитной энергии в тепловую во всем объеме обогреваемого материала, в качестве которого может выступать пенобетон. При этом градиент температуры в образце существенно снижается, благодаря чему снижаются внутренние напряжения в пенобетоне.
Для оценки процесса сушки пенобетона использовали бытовую СВЧ печь, в которую помещали образцы пенобетона плотностью 200-400 кг/м размером 6х6х6 см. Предварительно их выдерживали в течение 14 сут в закрытом термостате при комнатной температуре с последующей обработкой в течение 40-45 мин излучением мощностью 200 Вт.
Исследование кинетики обезвоживания образцов пенобетона показало, что их устойчивость к трещинообразованию определяется не только скоростью удаления воды из объема образца, но и количеством остатков ее в объеме. Кроме того, замечено, что при небольшой толщине образцов перепад влажности между слоями незначителен, сушка протекает равномерно без возникновения опасных градиентов влажности, а следовательно, без усадочных проявлений и заметных трещин. С увеличением мощности облучения образцов до 400 Вт скорость испарения воды из объема резко возрастает, и в ряде случаев это приводит к разрыву поровой структуры пенобетона. В настоящее время авторами данной работы проводятся исследования по практическому применению СВЧ излучения для объемной просушки пенобетона.
Заключение
Проведенное исследование процесса получения малоусадочного пенобетона из цементной смеси, содержащей цитрат натрия и РСАМ, показало перспективность использования последнего в качестве добавки, обеспечивающей компенсацию усадки твердеющего каркаса пенобетона. Эффект компенсации усадки проявляется за счет синтеза в условиях пеноцементной структуры низкоосновных гидросиликатов, которые зарастают гелеобразным материалом, образующимся за счет взаимодействия компонентов цемента и добавки РСАМ с цитратом натрия с образованием новой блочной структуры, которая оказывает сопротивление усадочным явлениям пеноцементного каркаса во время твердения.
Однако протеканию процессов формирования структуры твердеющего пенобетона противостоят такие факторы, как миграция воды под влиянием температурного градиента, приводящего к деструктивным явлениям, влажностной усадке, набуханию поровых перегородок при конденсации пара и т.д. Определяющими деструктивными процессами в производстве пенобетона являются тепло- и массообмен во влажных пористых телах и напряжения, вызываемые температурным расширением материала. При этом замечено, что чем быстрее растет температура пенобетона, тем больше разрыхляется его структура и увеличивается остаточная деформация. Особое внимание необходимо уделять режиму разогрева и охлаждения, а также пониманию того, что для пенобетона характерны процессы очень медленного разогрева за счет своей низкой теплопроводности и вследствие этого - медленной теплоотдачи. Этому явлению необходимо уделить особое внимание при тепловой выдержке пенобетона и при возможном возникновении миграционного потока объемной воды по направлению теплового потока. Эти потоки иногда создают избыточное давление в поровом пространстве материала и вызывают разрушение структуры пенобетона.
Для получения равномерного распределения тепловых потоков при сушке массива пенобетона необходимо достичь единовременного прогрева его объема. Это может быть реализовано с помощью СВЧ-излучения, которое обеспечивает высокую скорость прогрева пенобетона и интенсивное испарение из его объема воды. Необходимое для этого процесса тепло не подводится извне, а образуется внутри образца пенобетона. В отличие от атмосферной сушки, где температура пенобетона по толщине образца не изменяется, при сушке в поле токов высокой частоты наблюдается значительный перепад температуры, направленный изнутри пенобетона к поверхности. Это определяет интенсивное передвижение паров воды в объеме пенобетона и значительно сокращает продолжительность сушки.
Тепло в объеме пенобетона возникает в результате диэлектрических потерь вследствие поляризации частиц пенобетона, совершающих колебательные движения. При нагреве объема пенобетона тепло передается от внутренних слоев наружным, что обеспечивает уменьшение внутренних напряжений и опасность появления трещин в массиве пенобетона, а также существенно сокращает время сушки.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны, теория и практика. М.: Технопроект, 1998. 768 с.
2. Дворкин Л.И., Дворкин О.Л. Строительное материаловедение. М.: Инфра-Инженерия, 2013. 832 с.
3. Кривицкий М.Я., Левин Н.И., Макаричев В.В. Ячеистые бетоны (технология, свойства и конструкции). М.: Стройиздат, 1972. 137 с.
4. Кудяков А.И., Киселев Д.А., Ширшов В.И. Управление свойствами неавтоклавного пенобетона // Проектирование и строительство в Сибири. 2005. № 4. С. 29-30.
5. Леонович С.Н., Свиридов Д.В., Беланович А.Л. и др. Продление срока годности растворных смесей // Строительные материалы. 2012. № 10. С. 74-77.
6. Мамонтов А.В., Нефедов В.Н., Назаров И.В. и др. Микроволновые технологии: монография. М.: ГНУ НИИ ПМТ, 2008. 308 с.
7. Мечай А.А., Барановская Е.И. Формирование состава и структуры продуктов гидросиликатного твердения в присутствии сульфоминеральных добавок // Цемент и его применение. 2010. № 5. С. 128-133.
8. Протько Н.С., Мечай А.А. Расширяющий сульфоалюминатный модификатор для компенсации усадочных деформаций бетонов и растворов // Проблемы современного бетона и железобетона: тр. междунар. Симпозиума. Ч. 2. Минск, 2007. С. 255-271.
9. Руженский С.Р., Портик А.А, Савиных А.В. Все о пенобетоне. СПб.: Строй Бетон, 2006. 630 с.
10. Савенко В.П., Щукин Г.Л., Леонович С.Н. и др. Способ получения ускорителя твердения для бетонов и строительных растворов: Пат. № 18077 Республика Беларусь. Опубл. БИ № 2, 2012.
11. Сахаров Г.Л. Комплексная оценка трещиностойкости ячеистых бетонов // Бетон и железобетон. 1990. № 10. С. 39-41.
12. Хархадин А.Н. Структурная топология пенобетона // Изв. вузов. Строительство. 2005. № 2. С. 18-25.
13. Chindaprasirt P., Rattanasak U. Shrinkage behavior of structural foam lightweight concrete containing glycol compounds and fly ash. Materials & Design. 2011(32)2:723-727.
14. Stark J. Recent advances in the field of cement hydration and microstructure analysis. Cement and Concrete research. 2011(41)7:666-678.
THIS ARTICLE IN ENGLISH SEE NEXT PAGE [77]
Building Materials and Products
Leonovich S.N., Sviridov D.V., Shchukin G.L., Belanovich A.L., Karpushenko S.A., Savenko V.P.
SERGEI N. LEONOVICH, Doctor of Technical Sciences, Professor (Belarusian National Technical University, Minsk). 65 Independence Ave, Minsk, Republic of Belarus, 220013, e-mail: [email protected]
DMITRY SVIRIDOV, Doctor of Chemical Sciences, Belarusian State University, Minsk. 4 Independence Ave, Minsk, Republic of Belarus, 220030, e-mail: [email protected] GEORGY SHCHUKIN, Candidate of Chemics, Belarusian State University, Minsk. 4 Independence Ave, Minsk, Republic of Belarus, 220030, e-mail: [email protected]
ANATOLY BELANOVICH, Candidate of Chemics, Belarusian State University, Minsk. 4 Independence Ave, Minsk, Republic of Belarus, 220030, e-mail: [email protected]
SERGEI KARPUSHENKOV, Candidate of Chemics, Belarusian State University, Minsk. 4 Independence Ave, Minsk, Republic of Belarus, 220030, e-mail: [email protected]
VICTOR SAVENKO, Senior Researcher, Belarusian State University, Minsk. 4 Independence Ave, Minsk, Republic of Belarus, 220030, e-mail: [email protected]
Compensation of shrinkage behaviour of foam concrete
It has been established that producing a low-shrinkable foam concrete with the density of 200-400 kg/m3 from the cement mix containing the dehydrated sodium citrate and the expending sulfoaluminate modifier ESAM is promising. The effect of the compensation of shrinkage reveals itself due to the synthesis of foam-cement structures of the low-main hydrosilicates which grow over with gel materials generated by the interaction of the cement components with sodium citrate and ESAM which forms a new block structure. Such block structures show resistance to shrinkable phenomena when a foam-cement framework transforms to an elastic state. The process of the hardening of the foam concrete structure is withstood by a migration of water under the effect of the temperature gradient which results in destructive phenomena, moist shrinkage, swelling of steam partitions owing to vapor condensation, and etc. Determining destructive processes in the production of foam concrete are heat and mass exchange in moist porous bodies as well as the tensions caused by the temperature expansion of the material. To obtain a uniform distribution of thermal streams when drying foam concrete, a simultaneous heating of the entire of its volume is required. In the authors' opinion, it may be achieved with the help of microwave radiation which secures a uniform drying without shrinkage and noticeable cracks. The additional processing they propose makes it possible to improve considerably the strength and durability of foam concrete.
Key words: foam concrete, cement, foam-mass, shrinkage, sodium citrate. REFERENCES
1. Batrakov V.G. The modified concrete: theory and practice. Moscow, Tekhnoproekt, 1998, 768 p. (in Russ.) [Batrakov V.G. Modificirovannye betony, teorija i praktika. M.: Tehnoproekt, 1998. 768 s.].
2. Dvorkin L.I., Dvorkin O.L. Construction materials science. Moscow, Infra-Inzheneriya Publ., 2013. 832 p. (in Russ.) [Dvorkin L.I., Dvorkin O.L. Stroitel'noe materialovedenie. M.: Infra-Inzhenerija, 2013. 832 s.].
3. Krivitsky M.J., Levin N.I., Makarychev V.V. Cell concrete. M., Stroiizdat Publ., 1972, 137 p. (in Russ.) [Krivickij M.Ja., Levin N.I., Makarichev V.V. Jacheistye betony (tehnologija, svojstva i konstrukcii). M.: Strojizdat, 1972. 137 s.].
4. Kudyakov A.I., Kiselev D.A., Shirshov V.I. Management of structure and quality of foam concrete. Design and construction in Siberia. 2005;4: 29-30. (in Russ.) [Kudjakov A.I., Kiselev D.A., Shirshov V.I. Upravlenie strukturoj i kachestvom penobetona // Proektirovanie i stroitel'stvo v Sibiri. 2005. № 4. S. 29-30].
5. Leonovich S.N., Sviridov D.V., Belanovich A.L., et al. Prolongation of Working Life of Mortar Mixes. Structural materials. 2012;10:74-77. (in Russ.) [Leonovich S.N., Sviridov D.V., Belanovich A.L. i dr. Prodlenie sroka godnosti rastvornyh smesej // Stroitel'nye materialy. 2012. № 10. S. 74-77].
6. Mamontov A.V., Nefedov V.N., Nazarov I.V. et al. Microwave technologies: monograph. Moscow, Scientific Research Institute, 2008, 308 p. (in Russ.) [Mamontov A.V., Nefedov V.N., Nazarov I.V. i dr. Mikrovolnovye tehnologii: monografija. M.: GNU NII PMT, 2008. 308 s.].
7. Mechai A.A., Baranovskaya E.I. Formation of composition and structure of products hydrosilicate hardening in the presence of sulfomineral additives. Cement and its Application. 2010;5:128-133. (in Russ.) [Mechaj A.A., Baranovskaja E.I. Formirovanie sostava i struktury produktov gidrosilikatnogo tverdenija v prisutstvii sul'fomineral'nyh dobavok // Cement i ego primenenie. 2010. № 5. S. 128-133].
8. Protko N.S., Mechay A.A. Expanding sulfoaluminate modifier for compensating the shrinkage strain of concretes and solutions. The problems of modern concrete and reinforced concrete: proc. International symposium, vol. 2. Minsk, 2007, p. 255-271. (in Russ.) [Prot'ko, N.S. Mechaj A.A. Rasshiijajushhij sul'foaljuminatnyj modifikator dlja kompensacii usadochnyh deformacij betonov i rastvorov // Problemy sovremennogo betona i zhelezobetona: tr. mezhdunar. simpoziuma, ch. 2. Minsk, 2007. S. 255-271].
9. Ruzhensky S.R., Portik A.A., Savinih A.V. Everything about foam. St. Petersburg, Stroybeton Publ., 2006, 630 p. (in Russ.) [Ruzhenskij S.R., Portik A.A, Savinyh A.V. Vse o penobetone. SPb.: Stroj Beton, 2006. 630 s.].
10. Savenko V.P., Shchukin G.L., Leonovich S.N. et al. Method of obtaining the hardener for the concretes and the mortars. Patent N 18077, Belorussia. Published in Bull. of Inventions, 2012, N 2. (in Russ.) [Savenko V.P., Shhukin G.L., Leonovich S.N. i dr. Sposob poluchenija uskoritelja tverdenija dlja betonov i stroitel'nyh rastvorov: Pat. № 18077 Respublika Belarus'. Opubl. BI № 2, 2012].
11. Sakharov G.L. Complex assessment of crack resistance of cellular concrete. Concrete and Reinforced Concrete. 1990;10:39-41. (in Russ.) [Saharov G.L. Kompleksnaja ocenka treshhinostojkosti jacheistyh betonov // Beton i zhelezobeton. 1990. № 10. S. 39-41].
12. Kharkhadin A.N. Structural topology of foam concrete. Construction. 2005; 2:18-25. (in Russ.) [Harhadin A.N. Strukturnaja topologija penobetona // Izv. Vuzov. Stroitel'stvo. 2005. № 2. S. 18-25].
13. Chindaprasirt P., Rattanasak U. Shrinkage behavior of structural foam lightweight concret containing glycol compounds and fly ash. Materials & Design. 2011(32)2:723-727.
14. Stark J. Recent advances in the field of cement hydration and microstructure analysis. Cement and Concrete research. 2011(41)7:666-678.
