CC BY
164
УДК 681.5
^СТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ДАВЛЕНИЯ АЗОТА В ЕМКОСТИ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ КАТАЛИЗАТОРНОГО КОМПЛЕКСА С ДВУМЯ УПРАВЛЯЮЩИМИ ВОЗДЕЙСТВИЯМИ
Д.Г. Бурмантов, С.В. Ефимов, В.И. Коновалов, Е.А. Кочегурова, В.В. Курганов
Томский политехнический университет E-mail: [email protected]
Предлагается вариант системы автоматического регулирования давления азота в ёмкости для хранения катализаторного комплекса. Особенностью системы является использование одного регулятора с двумя управляющими воздействиями и применение гистерезиса при формировании управляющего сигнала.
Ключевые слова:
Автоматическое регулирование, избыточность вектора управления. Key words:
Automatic control, command vector redundancy.
При внедрении систем автоматического управления промышленными объектами зачастую возникают особенности, не рассматриваемые в классической теории управления. Опыт практической реализации таких систем может быть интересен для разработчиков и исследователей, работающих в области автоматического управления.
Рассмотрим возникшую на практике задачу автоматизации регулирования давления в ёмкости для хранения катализаторного комплекса на производстве полипропилена на Томском нефтехимическом комбинате (ТНХК). Катализаторный комплекс хранится в емкости под давлением азота. Он закачивается в ёмкость и откачивается из неё в соответствии с ходом технологического процесса, при этом давление азота должно оставаться постоянным. Для стабилизации давления используются два регулирующих клапана. Первый обеспечивает подачу азота с избыточным давлением в ёмкость (азотный клапан), второй служит для стравливания азота в атмосферу (клапан сдувки). Объемный расход азота через эти клапаны обозначим соответственно и Для поддержания заданного давления используются оба клапана. Управление клапанами осуществляется вручную.
Необходимо построить систему автоматического управления этим объектом на базе промышленных микропроцессорных контроллеров (МПК). Так как такт работы МПК несоизмеримо мал по сравнению со временем переходных процессов в
объекте управления, то будем рассматривать систему управления как непрерывную. Тем более, что стандартное программное обеспечение МПК в виде функциональных блоков описано на языке непрерывной математики.
С точки зрения современной теории управления данная система автоматического регулирования (САР) является системой с избыточной размерностью вектора управления [1], т. к. для управления одной выходной переменной - давлением Р - используются два управляющих воздействия: и Общая структурная схема системы управления приведена на рис. 1, где СУ - система управления; ОУ - объект управления; РЗДН - задание по давлению азота в емкости; е - ошибка регулирования; / - внешнее возмущение, определяемое поступлением в емкость и расходом из неё катализатор-ного комплекса.
Особенностью предлагаемой системы является использование одного регулятора, который в конкретный момент времени управляет только одним расходом - либо При этом упрощается работа оператора, сокращается число панелей управления регулирующими клапанами на мониторе.
Рассмотрим подробнее выбор закона регулирования. К наиболее распространенному типу промышленных регуляторов относятся регуляторы, использующие пропорционально-интегрально-дифференциальный закон (ПИД-закон) [2, 3]:
Р
Рис. 1. Система управления давлением азота
и«) = Кп
) + — \£{т)сСт + Тд
ъ, ' д л
где ы(0 - управляющее воздействие, формируемое регулятором; е(0=РЗДН-Р(/); КП, ТИ, ТД - настройки регулятора (коэффициент пропорциональности, постоянные интегрирования и дифференцирования соответственно).
Известно, что модель объекта управления в САР давления в ёмкости описывается апериодическим звеном первого порядка [4] с передаточной функцией W(s)=K/(Ts+V), где К - статический коэффициент передачи, Т - постоянная времени объекта. Входная переменная - расход газа на нагнетании, выходная - давление в ёмкости.
Тогда при использовании ПИД-закона регулирования передаточная функция замкнутой системы будет иметь следующий вид:
К п К (ТИТД л2 + Ти д +1)_
Ж (л) =
(Кп КТиТд + ТиТ )л2 + (Кп КТи + Ти)л + Кп К
Такая система будет обладать усиленными форсирующими свойствами, что приведет к наличию скачков в управлении при изменении задания. Для ликвидации этого недостатка порядок числителя передаточной функции замкнутой системы можно понизить, используя пропорционально-интегральный закон (ПИ-закон) регулирования, при этом
Кп К (Ти л +1)
Ж (л) =
ТиТд2 + (Кп КТи + Ти)л + Кп К
Использо-
вание в системе управления только пропорциональной составляющей нецелесообразно, т. к. установившаяся ошибка в системе не будет равна нулю.
В соответствии с выбранным алгоритмом регулирования МПК рассчитывает управляющие воз-
действия в каждый такт времени: ыЩ, и[^+1], ... . Эти воздействия передаются на вход цифро-аналогового преобразователя (ЦАП), на выходе которого формируется сигнал в диапазоне 4... 20 мА. Выход ЦАП токовой петлей связан с двумя электропнев-мопреобразователями, управляющими азотным клапаном и клапаном сдувки.
До внедрения АСУ ТП на производстве полипропилена на ТНХК управление азотным клапаном и клапаном сдувки велось дистанционно с помощью одного ручного задатчика. Клапан азота открывался при значении выходного сигнала задат-чика более 12 мА, если сигнал менее 12 мА начинает открываться клапан сдувки, азотный клапан при этом полностью закрыт, рис. 2.
При автоматическом управлении вместо ручного задатчика используется ЦАП, управляемый МПК в соответствии с алгоритмом ПИ-регулирования. Управляющие воздействия 0Р и ^ формируются в зависимости от знака и величины ошибки регулирования е(/), рис. 3.
При практической реализации САР с алгоритмом ПИ-регулирования выяснилось, что в окрестности рабочей точки, когда Р(0«РЗДН и, соответственно, е(1)~0, происходит частое открывание то азотного клапана, то клапана сдувки, что недопустимо по требованиям технологии. Использование обычной зоны нечувствительности А, в пределах которой алгоритм регулирования обнуляет ошибку е(0, не позволило устранить этот недостаток полностью. Поэтому для уменьшения частоты срабатывания клапанов введена так называемая зона гистерезиса А1, А1>А. При попадании значений регулируемого параметра Р в эту зону, алгоритм регулирования работает по-разному, в зависимости от направления изменения значений Р. При выходе давления Р из зоны А в зону А1 отменяется обнуление
100
% открытия клапана
0 50
4 мА 12 мА
Рис. 2. Формирование управляющих воздействий с помощью ручного задатчика
100
20 мА
Выход ручного задатчика, %
Ток задатчика
ошибки регулирования, но «замораживается» значение управляющего воздействия: и[^] = и[^ч]. При выходе регулируемого параметра за пределы зоны А! ПИ-алгоритм формирует управляющее воздействие с учетом накопленных значений ошибки регулирования, что приводит к надежному открытию азотного клапана или клапана сдувки. При входе давления Р в зону гистерезиса со стороны Р>РЗДН+А;/2 или Р<РЗДН-А;/2 управляющее воздействие формируется по ПИ-закону вплоть до входа в зону нечувствительности А.
Qp, % 100
£min ^^ J £max
100
Qs, %
е(0
Рис 3. Формирование управляющих воздействий в зависимости от ошибки регулятора
С учетом этих модификаций формирование воздействий 0Р и ^ показано на рис. 4. Для удобства программирования в решающем правиле работы логической части системы управления используется не ошибка регулирования е(/), а значение регулируемой величины Р.
В зависимости от значения давления Р система управления либо формирует управление по ПИ-закону с подачей его на выход, связанный с клапаном дозировки азота QP (сигнал на выходе ЦАП больше 12 мА) или клапаном сдувки QS (сигнал на выходе ЦАП меньше 12 мА), либо выдает сигнал, равный 12 мА, при котором оба клапана закрыты. Процесс изменения управляющего воздействия на клапаны во времени иллюстрирует рис. 5. Стрелками показаны границы действия того или иного правила для формирования закона регулирования.
При настройке данной САР необходимо выбрать стандартные настроечные параметры ПИ-регулятора А, КП, ТИ, а также значения зоны Aj. Для системы регулирования давления в ёмкостях для хранения катализаторного комплекса на производстве полипропилена экспериментально были подобраны значения А=1 % и А= %, К=2, 7и=20 с.
Предложенная система управления была реализована на МПК Siemens и внедрена в эксплуатацию на ТНХК в 2009 г., что позволило автоматизировать процесс регулирования давления азота в емкостях для хранения катализаторного комплекса. Система может быть использована в системах управления хранением различных жидкообразных продуктов, находящихся в емкостях под «азотным дыханием».
Выводы
Предложена и апробирована на производстве полипропилена система автоматического регулирования давления азота в ёмкости для хранения ка-тализаторного комплекса.
+Д:/2
+Д/2 SP
-Д/2 -Д1/2
0
t
Рис. 5. Формирование управляющего воздействия на азотные клапаны; РУ - регулируемая величина; Б? - задание; 0, - выход регулятора; Р1 - уравнение по ПИ-закону
Система регулирования содержит один регулятор с двумя управляющими воздействиями по ПИ-закону регулирования на клапаны подачи азота с избыточным давлением и стравливания азота в атмосферу.
Модификация алгоритма управления с применением гистерезиса позволила исключить частое переключение управления с одного клапана на другой.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Малышенко А.М. Системы автоматического управления с избыточной размерностью вектора управления. - Томск: Изд-во ТПУ, 2005. - 302 с.
2. Ang K.H., Chong G., Li Y. PID control system analysis, design, and technology // IEEE Transaktions on Control Systems Technology. -2005. - V. 13. - № 4. - P. 559-576.
3. Денисенко В.В. ПИД-регуляторы: принципы построения и модификации // Современные технологии автоматизации. -2006. - № 1. - С. 66-74.
4. Эрриот Н. Регулирование производственных процессов. - М.: Энергия, 1967. - 480 с.
Поступила 29.03.2010 г.
