CC BY
23
УДК 624.04
Д.Н. Низомов, А.А. Ходжибоев*
ИГССС АН РТ, *ТТУ им. акад. М.С. Осими
ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЗАДАЧИ ДВУХСЛОЙНОГО ПОДКРЕПЛЕНИЯ
На основе метода граничных интегральных уравнений разработаны математическая модель и алгоритм расчета двухслойного подкрепления. Система разрешающих уравнений, полученная в результате дискретного представления, группируется путем объединения уравнений для каждого из подобластей с учетом совместимости условий на контактных границах. На примере тестовой задачи исследованы сходимость и точность численного моделирования. Приведены результаты численного решения задачи одноосного растяжения пластинки с двумя кольцами подкрепления. Алгоритм реализован на примере анализа напряженно-деформированного состояния в конструкции смотровой галереи плотины Нурекской ГЭС.
Решена краевая задача для неоднородного тела, в котором отверстия, находящиеся в неограниченной плоскости, подкреплены несколькими кольцами. Обделка тоннелей и подземных сооружений в массиве горных пород, смотровые галереи в теле земляных плотин, которые в основном состоят из двух слоев бетона с различными модулями упругости и коэффициентами Пуассона, относятся к таким задачам. Подкрепленные подземные сооружения в условиях плоской деформации представлены в виде двухмерной модели, находящейся под воздействием начальных тектонических напряжений, равномерного внутреннего давления и др. Приведены графики изменения тангенциальных напряжений на контурах колец подкрепления и выработки.
Ключевые слова: контактная граница, граничные уравнения, концентрация напряжений, дискретная модель, двухслойное подкрепление, граничные элементы, условие совместности, фундаментальное решение.
Краевая задача для неоднородного тела, в котором отверстия подкрепляются несколькими кольцами, представляет практический интерес. Обделка тоннелей и подземных сооружений в массиве горных пород, смотровые галереи в теле земляных плотин в основном состоят из двух слоев бетона с различными модулями упругости и коэффициентами Пуассона. Подкрепленные подземные сооружения в условиях плоской деформации могут быть представлены в виде двухмерной модели, находящейся под воздействием начальных тектонических напряжений (рис. 1).
Рис. 1. Бесконечная область с двумя кольцами подкрепления
© Низомов Д.Н., Ходжибоев А.А., 2012
67
5/2012
Введем обозначения: Ц, — внутренние области кольца подкрепления и
массива горных пород; £ , £ — внутренняя и внешняя поверхности первого кольца подкрепления; £ — внутренняя и внешняя поверхности второго кольца
подкрепления; £ — контур отверстия в породном массиве; £,3 — внешняя граница бесконечной области Г1 = £11, Г2 = £21, Г3 = — границы, в которых определяются векторы перемещений и контактных напряжений; Г (т) — контур, который разбивается на т граничных элементов; дV (; = 1, 2, 3) — модуль сдвига и коэффициент Пуассона соответствующих областей; ст0, ст°, х° — заданные на бесконечности
начальные напряжения;
о о Р*, Ру-
заданные поверхностные напряжения; их, и, рх,
ру — компоненты искомых перемещений и контактных напряжений.
Предполагается, что на контур отверстия массива горных пород £ впаяно кольцо + £12 +£,,, а на внутренний контур этого кольца впаяно кольцо Ш+ £11+£21. Кроме заданных на бесконечности начальных напряжений, в зависимости от функционального назначения подземного сооружения, могут быть заданы нагрузки на контур £ Например, обделка напорного гидротехнического тоннеля испытывает равномерное внутреннее давление по всей поверхности £ а в транспортном тоннеле нагрузка действует на часть этой поверхности.
граничное интегральное уравнение, записанное для каждой из двух компонент перемещения в точке 4, представляется в общем виде [2]:
V; ©и (£) + | Р* х)и; (Х) ^ - | и* Х)Р; (х) ^ = — - { и* (^х)( q; + Р0 ) ^ - {и* (^х)рО (х) ^, (/,; — 1,2),
V; Ю = 8; + { Р* х) ,
(1)
где £1 = £11 + £21 + Б2.
2 — £21 + £22 ,
и* (£, х), р* (£, х) — фундаментальные решения
Кельвина [1]; 8. — символ Кронекера. Разбивая контуры колец подкрепления на граничные элементы, из (1) получаем систему уравнений, которую можно представить в матричной форме
А А А р' - А* Р
с Dl Gl Нх 'их G; И*
А2 В2 К2 р, иу Е* Р
С2 D2 G2 И 2 Рх G* И *
А3 В3 Ез Рз Ру_ Е* Рз*
С3 Dз Gз Из _ Р* Из*
|Рх |Р°
(2)
Здесь векторы искомых перемещений и напряжений записываются в виде
их — (и хЛ иха их ,з), и у — (ЦуД их,2 ихз),
РX — (Рх,2 Рх,з), Ру = (Ру,2 Ру,з), где индексы 1, 2, 3 соответствуют контурам Г1, Г2 и Г3. Индексы 1, 2 и 3 в блочных матрицах (2) указывают на принадлежность к контурам областей Блочные
матрицы^, В1, ..., Н1 иА,, В2, ..., И, состоят из матриц коэффициентов, соответствующие контурам Ц и а А3, В3, ..., Н3 состоят из матриц коэффициентов, соответствующие контуру отверстия:
68
КБИ 1997-0935. Vestnik MGSU. 2012. № 5
A = " A11 A12 013 " , E = " E 0 "
A21 A22 »23 E 0
E1 [ E22
E23 ] ,
A =
021 A22 A23 , E2 = E* 22 E 23 , E2* = E* 22 E 23
031 A32 A33 _ E 32 E33 _ E 32 E33 _
(3)
A3 = [O31 O32 ], E3 = [0з2 E* ], E* = [0з2 E*3 ] .
Блочные матрицы 5, С, Б и .Р, О, Н в (2) записываются аналогично матрицам А и Е с соответствующей заменой. Прямоугольные матрицы коэффициентов Апк = (ар, Ек = (е.), п ф к, где I,] отсчитывают граничные элементы вдоль контуров Гп(шп) и Гк(шк) (п, к = 1, 2, 3), имеют размер шп*ш. Индексы в прямоугольных нулевых матрицах (3) определяют их размеры. Компоненты векторов внешних сил формируются исходя из заданных напряжений на бесконечности, а также нагрузки на внутреннем контуре первого кольца подкрепления
P = (P0l К, P°3 ) , P ={Kl К, Pi ):
где поверхностные напряжения в начальном состоянии выражаются формулами
-XV C0Sai -Чу .
Pi. = a°cosa1+T° sin a, -qx
pi = a"cos a, + т°
угол между осью x и нормали к поверхности, q , q
■ составляющие нагрузки,
ai
действующие на участках контура S .
Таким образом, из решения (2) определяются векторы перемещений и напряжений, а затем вычисляются нормальные и тангенциальные перемещения, а также тангенциальные, нормальные и касательные напряжения
и п = их cosa, +u sin a,! м, =ux sin a, —и cosa,,
= a, + a° = (2цв, + vct„ ) / (1 - v) + ст° =
= [2|aes +v( px cos a1 + py sin a1)]/(1 -v) + ct0 sin2 a1 +ct|J cos2 a1 - 2т0у sin a1 cos a1,
сти = сти +a0n = px cos a1 + py sin a1 + ct0 cos2 a1 +ct|J sin2 a1 - 2x0xy cos a1 sin a1,
Tm = Ts + T1 = Px sin a1 - py cos a1 + ^ -a"x )sin a1 cos a1 +z0xy (cos2 a1 - sin2 a1).
Алгоритм расчета был реализован для анализа концентрации напряжений в конструкции смотровой галереи первого яруса плотины Нурекской ГЭС, расположенной в теле ядра плотины на отметке 765 м (рис. 2, а). Протяженность галереи, включая прискальные блоки, составляет l = 415 м и состоит из 15 секций по 29,4 м каждая. Действующие нагрузки на смотровую галерею состоят из вертикальной нагрузки от веса плотины q = 32 кгс/см2, гидростатической нагрузки p = 14,5 кгс/см2 и бокового давления s = 10,7 кгс/см2. Следовательно, галерея испытывает двухосное сжатие напряжениями
ст0 = -(p + s) = -25,2 кгс/см2; ст° = -(q + p) = -46,5 кгс/см2.
а
2000 1500 1000 500 0
-500 -1000
aS, кгс/см2
200 см
5 9 13
Число элементов б
Su-Ряд 1
S„---Ряд 2
S12 Ряд 3
S„--Ряд 4
•V- - Ряд 5
17
Рис. 2. Дискретная модель смотровой галереи и распределение тангенциальных напряжений на ее контурах
ВЕСТНИК 5/2012
Конструкция галереи состоит из железобетонного массива марки М300 с внутренним диаметром ё = 220 см и железобетонной трубы с внешним диаметром ё = 220 см, толщиной стенки t = 10 см. Получены результаты расчета смотровой галереи, находящиеся в условиях плоской деформации (см. рис. 2, а), при следующих данных:
Я1 —100 см, Я2 —110 см, Я3 —180 см;
Е1 — 2,15 -104 МПа (2,15 -105 кгс/см2), Е, — 2,75 -104МПа (2,75 -105 кгс/см2);
Е3 — 1,31-103МПа (1,31-104 кг/см2), п1 —V2 — 0,25, п3 — 0,44.
На рис. 2, б показаны графики изменения тангенциальных напряжений вдоль контуров колец подкрепления смотровой галереи. наибольшие растягивающие напряжения возникают в сечениях A и С на контактной границе между кольцами (кривая 3). На контактной границе с телом ядра плотины возникают только сжимающие напряжения с наибольшим значением с = -60,77 кгс/см2 (кривая 5). Для сравнения отметим, что если кольца и среда состоят из одного и того же материала с модулем упругости Е = 1,67105 кгс/см2 и коэффициентом Пуассона V = 0,3, то от заданной нагрузки на контурах системы возникают только сжимающие тангенциальные напряжения с наибольшим значением с = -117,77 кгс/см2, соответствующие точкам А и С.
Вывод. Предлагаемая математическая модель, разработанные алгоритм и программа расчета напряженно-деформированного состояния контактной задачи взаимодействия двухслойного подкрепления и массива горных пород позволяют исследовать подземные сооружения при различных воздействиях.
Библиографический список
1. Бреббия К., ТеллесЖ., Вроубел Л. Методы граничных элементов. М. : Мир, 1987. 524 с.
2. НизомовД.Н. Метод граничных уравнений в решении статических и динамических задач строительной механики. М. : Изд-во АСВ, 2000. 282 с.
Поступила в редакцию в апреле 2012 г.
Об авторах: Низомов Джахонгир Низомович — доктор технических наук, профессор, член-корреспондент Академии наук Республики Таджикистан, заведующий лабораторией теории сейсмостойкости и моделирования, Институт геологии, сейсмостойкого строительства и сейсмологии Академии наук Республики Таджикистан (ИГССС АН РТ), 734029, Республика Таджикистан, г. Душанбе, ул. Айни, 267, +992 919 35 57 34, [email protected];
Ходжибоев Абдуазиз Абдусатторович — кандидат технических наук, доцент, заведующий кафедрой строительной механики и сейсмостойкости сооружений, Таджикский технический университет (ТТУ) имени академика М.С. Осими Министерства образования Республики Таджикистан, Республика Таджикистан, г. Душанбе, проспект академиков Раджабовых, д. 10, +992 918 89 35 14, [email protected].
Для цитирования: Низомов Д.Н., Ходживоев А.А. Численное моделирование задачи двухслойного подкрепления // Вестник МГСУ. 2012. № 5. С. 67—71.
D.N. Nizomov, A.A. Hodzhiboev
NUMERICAL MODELING OF THE PROBLEM OF DOUBLE-LAYER REINFORCEMENT
The article covers the mathematical model and the algorithm of calculation of the double-layer reinforcement based on the method of boundary integral equations developed by the authors. The system of equations, based on discrete representation, is a combination of equations describing each of sub-domains with account for the conditions of compatibility alongside the contact boundaries. The convergence and accuracy of numerical modeling is based on the testing results of the problem under consideration. Results of the numerical solution of the problem of uniaxial tension of the plate that has two layers of reinforcement are provided in the article. The algorithm is implemented by analyzing the stress-strained state of structures of Nurek hydraulic power plant.
70
ISSN 1997-0935. Vestnik MGSU. 2012. № 5
The proposed solution is applicable in the lining of tunnels and subterranean structures in rock massifs, as well as galleries arranged in the body of earth dams. It represents two layers of concrete with different values of the modulus of elasticity and Poisson ratio. Tangential stress and reinforcement ring graphs are presented in the article.
Key words: contact boundary, boundary equations, stress concentration, discrete model, double-layer reinforcement, boundary elements, compatibility conditions, fundamental solution.
References
1. Brebbiya K., Telles Zh., Vroubel L. Metody granichnykh elementov [Methods of Boundary Elements]. Moscow, Mir Publ., 1987, 524 p.
2. Nizomov D.N. Metod granichnykh uravneniy v reshenii staticheskikh i dinamicheskikh zadach stroitel'noy mekhaniki [Method of Boundary Elements Applicable for Resolution of Static and Dynamic Problems of Structural Mechanics]. Moscow, ASV Publ., 2000, 282 p.
About the authors: Nizomov Dzhakhongir Nizomovich — Doctor of Technical Sciences, Professor, Associate Member of the Academy of Sciences of the Republic of Tajikistan; Director, Laboratory of Theory of Seismic Stability and Modeling, Institute of Geology, Seismic Construction and Seismology, Academy of Sciences of the Republic of Tajikistan, 267 Ayni st., Dushanbe, 734029, Republic of Tajikistan, [email protected], +7 (992) 919-35-57-34;
Khodzhiboev Abduaziz Abdusattorovich — Candidate of Technical Sciences, Associated Professor, Chair, Department of Structural Mechanics and Seismic Stability of Structures, Tajik Technical University named after academic M.S. Osimi, 10 Akademikov Radzhabovyh St., 734042, Dushanbe, Republic of Tajikistan, [email protected], +7 (992) 918-89-35-14.
For citation: Nizomov D.N., Hodzhiboev A.A. Chislennoe modelirovanie zadachi dvukhsloynogo podkrepleniya [Numerical Modeling of the Problem of Double-Layer Reinforcement]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2012, no. 5, pp. 67—71.
