Аппаратная реализация прибора для измерения геометрических параметров бандажей колесных пар Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies 2 (2013 6) 211-220

УДК 629.421.1

Аппаратная реализация прибора

для измерения геометрических параметров

бандажей колесных пар

А.П. Буйносов*, В.А. Тихонов

Уральский государственный университет путей сообщения Россия 620034, Екатеринбург, ул. Колмогорова, 66

Received 15.03.2013, received in revised form 22.03.2013, accepted 31.03.2013

В статье представлен разработанный прибор для измерения геометрических параметров бандажей колесных пар без выкатки из-под локомотива непосредственно на подвижном составе. Даны рекомендации по аппаратной реализации и конструированию, обеспечению работы прибора с гарантированной точностью измерений.

Ключевые слова: локомотив, колесная пара, бандаж, прибор, параметры, алгоритм.

Введение

В настоящее время для контроля за степенью износа бандажей колесных пар электровозов и тепловозов в локомотивных депо Российской Федерации применяются механические измерительные средства, такие как шаблоны, скобы и ряд других. Для обеспечения оперативного, высокоточного контроля элементов профиля катания колесных пар необходимо создание прибора, позволяющего выполнять эти задачи. Такой прибор был разработан в Уральском государственном университете путей сообщения (УрГУПС), он предназначен для измерения проката, толщины гребня и диаметра колесных пар локомотивов, проведения допускового контроля и разбраковки колес при техническом обслуживании локомотивов, освидетельствовании и ремонте [1]. Измерение этих параметров может производиться непосредственно на подвижном составе, без выкатки колесных пар, что обеспечивает оперативность контроля и экономическую эффективность.

Целью проведенного исследования является выработка обоснованных рекомендаций по конструированию, обеспечивающих работу прибора с гарантированной точностью измерений.

Измеритель параметров колесных пар предназначен для обеспечения оперативного, высокоточного измерения проката, толщины гребня колесных пар, проведения допускового контроля и разбраковки при их техническом обслуживании, освидетельствовании и ремонте и представляет собой переносное малогабаритное устройство, имеющее модульную конструкцию, общий вес которого не более 1,5 кг с габаритами 220x140x147 мм.

© Siberian Federal University. All rights reserved

* Corresponding author E-mail address: byinosov@mail.ru

Ввод Номера7*1 Память/номер

п

Датчик 1 АЦП 1

Датчик 2 - АЦЦ2

п

п

Г

МшфОПр оц ее сонный блок

Включеннг

С

.V

Блок

ППТЛИПЯ

Блок индикации

Рис. 1. Функциональная схема измерителя

Функциональная схема измерителя представлена на рис. 1, а алгоритм измерения - на рис. 2.

В состав прибора входят вычислитель и измерительная скоба (^установленными на ней измерительными! датчиками. Вычислитель для обоих вариантов выполнен на базе микропроцессора фирмы 1п0е180 С51, с помощью которого осущеспвляется измерение, обрабо тка и индикация парзметров непосредственна на ме сте пртвудения зааеров. Все измеренные параметры хранятся в энергонезависимой памяти прибора в течение одной или нескольких рабочих смен, их можно оперативно просмотреть на блоке индикации. Объем оперативной памяти микропроцессорного блока 32 килобайта. Прибор имеет две модификаций: ИД и КИП (1-я - для измерения диамутра колесных пар), а -с - для производатва замеров величины проката с толщины гребня), которые отличаются измерительными датчиками [2].

Первый вариант (рис. 3) создан для изме рения диаметра колеса и использует два резистив-ных датчика. Основной датчик устанавливается на гребень, и по нему измеряется величина диаметра; вторым датчиком производится измерение высоты гребня, и это значение вычитается из величины диаметра колеса. Это было сделано для уменьшения величины ошибки измерения, вносимой при измерениях диаметра бандажа по кругу катания из-за неоднородности рабочей поверхности колеса.

Во втором варианте (рис. 4), созданном для измерения проката и толщины гребня, в измерительной скобе используются три резистивных датчика. Напряжение, снимаемое с датчиков, преобразуется восьмиразрядными АЦП для каждого датчика отдельно и передается по шине данных в ответ на запрос центрального процессора.

Предусмотрена передача измеренных параметров в базу данных, установленную на компьютере, через стандартный последовательный порт. В базе данных осуществляется прогнозирование износа колес и формирование протоколов.

Интерфейс с компьютером через последовательный порт в стандарте RS-232 осуществляется через оптическую развязку и стандартный кабель. Блок питания представляет собой аккумулятор или обычную батарею типа «Крона», расположенную в корпусе вычислителя. Вклю-

Рис. 2. Алгоритм измерения параметров

Рис. 3. Прибор для измерения диаметра колеса Рис. 4. Прибор для измерения проката и толщины

гребня

чение питания производится выключателем, расположенным на корпусе вычислительного блока. В качестве функциональной клавиатуры использованы микрокнопки типа ПКН-159-3.

Конструкция прибора позволяет применять его в условиях загрязненной окружающей среды и при широком диапазоне температур.

Технические характеристики прибора для измерения диаметра:

- диапазон измерения диаметра колеса, мм - 910-1310;

- погрешность измерения диаметра колеса, не более, мм - ±0,5;

- потребляемая мощность, Вт - 0,5;

- дискретность индикации параметров, мм - ±0,01;

- время измерения, не более, с - 0,5.

Это было сделано для уменьшения величины ошибки измерения, вносимой при измерениях по кругу катания из-за неоднородности этой поверхности, минимизации влияния углового смещения измерительной скобы относительно торца колеса на результат измерения.

Принцип измерения диаметра колесных пар основан на определении величины стрелы сегмента, образуемого при установке измерительной скобы на колесо [3].

Технические характеристики прибора для измерения проката и толщины гребня:

- диапазон измерения проката, мм - 0-8;

- диапазон измерения толщины гребня, мм - 22-34;

- диапазон измерения параметра крутизны гребня, мм - 0-20;

- диапазон измерения диаметра колеса, мм - 910-1310;

- погрешность измерения проката и толщины гребня, мм - ±0,2;

- погрешность измерения крутизны гребня, мм - ±0,1;

- дискретность индикации параметров, мм - 0,01;

- время измерения, не более, с - 0,5.

Измерение параметров конфигурации профиля гребня выполняется с учетом номинального значения высоты гребня (30 мм). Величина проката определяется как разница между измеренной высотой гребня и ее номиналом. Толщина гребня определяется прямым измерением на уровне 20 мм от вершины гребня, при номинальной высоте гребня 30 мм и измерением на уровне 18 мм, при номинальной высоте гребня 28 мм. Датчик измерения высоты гребня и проката должен располагаться на расстоянии 70 мм от торца обода колеса (рис. 5).

Толщина гребня в этом варианте вычисляется следующим образом:

где у - длина измерительного крюка.

При использовании для измерения толщины гребня датчика с измерительным крюком за базовые размеры можно принять следующие величины (рис. 6). Величина проката вычисляется как

Для производства измерений с достаточной степенью точности необходимо оценить влияние перекоса при изготовлении опор прибора, прилегающих к торцу колеса, а также влияние смещения одной из опор относительно торца обода колеса на определение высоты гребня.

X - у ■ Бша,

(1)

(I - /опор) + И - 30.

(2)

Высота гребня/

Рис. 5. Измерение параметров колесных пар

Рис. 6. Базовые размеры при производстве измер ений

Выражение для оценки этой погрешности выглядит следующим образом:

ДЙГр = (Х/2) (3)

где в - угол наклока ко леса (конусность по кругу катания) в точке измерения величины проката, в = 1°25'56" (по ГОСТ 11018-2000); Х - смещение одной из опор относительно другой, в мм; у - смещение датчика относительно торца гребня, у = Х/2.

Результаты представлены в табл. 1, из которой следует, что поперечное смещение измерительной головки относительно торца обода незнанительно влияет нк точность измерения высоты гребня. Тем не менее необходимо выдерживать перекос в установке опор, которые прилегают к торцу обода не более 0,5 мм.

1Выражение для оценки ошибки гзмерения толщины гребня из-за смещения гдной из опор относительно торца о бода на определение толщины греКня имкет виз

ДТ = у • {Х- ном.толщ. к (х/2)}/ г -у • 1§а, (4)

Таблица 1. Погрешность измерения толщины гребня от смещения опоры

Х, мм Дйгр, мм

0,25 0,0027

0,5 0,0055

1,0 0,0100

1,5 0,0160

2,0 0,0219

Таблица 2. Оценка ошибки измерения толщины гребня бандажа

х, мм ДТ (Х = 40 мм), мм ДТ (Х = 45 мм), мм

0,25 0,129 0,165

0,5 0,257 0,301

1,0 0,514 0,574

1,5 0,771 0,847

2,0 1,028 1,121

где г - расстояние от центра поворота крюка до точки на гребне; х - смещение опоры в мм; у - смещение датчика относительно торца обода, у = х/2.

Точка на гребне соответствует расстоянию 20 мм от вершины гребня. Задавшись размерами: г = 25 мм; номин. толщ. = 34 мм; X = 40 мм; Х = 45 мм; у = 25,7 мм; а = 13,495° и а = 23,7°, получаем следующие результаты, приведенные в табл. 2.

Таким образом, величина перекоса не должна превышать 0,25 мм, а размер расположения центра поворота измерительного крюка от торца обода должен быть минимально возможным.

Для оценки влияния наклона измерительной скобы относительно торца гребня исходя из неточности изготовления измерительной головки (плохо выдержаны углы в 90° на раме измерительной головки) на погрешность измерения параметров используется выражение

ДТ = у ^(а - Да) - tgа], (5)

где Да - угол наклона относительно торца; а - угол поворота измерительного крюка при номинальных размерах обода.

Полученные результаты свидетельствуют о том, что необходимо строго выдерживать углы и не превышать углы отклонения более 0,5°, при этом полный угол поворота измерительного крюка может быть до 25°, при базовой точке поворота крюка, расположенной на расстоянии 45 мм от торца обода колеса.

Полный поворот резистивного датчика составляет 300°. Для обеспечения точности измерения толщины обода и величины проката, равной ±0,5 мм, необходимо использовать коэффициент передачи

К = 300°/25° = 12.

Таблица 3. Погрешность измерения толщины гребня от угла поворота датчика

Да, ° ДТ (ном. 34 мм а = 13,495°, X = 40 мм) ДТ (ном. 34 мм а = 23,749°, X = 45 мм)

0,5 0,2367 0,283

1,0 0,4724 0,565

1,0 0,7070 0,844

2,0 0,9410 1,121

Чувствительность резистивного датчика 16,6 Ом при полном сопротивлении 10 кОм, т.е. датчик чувствует поворот на 0,5° (табл. 3).

Из результатов проведенных исследований следуют рекомендации по конструкции измерителя параметров колесных пар:

- исходя из требований на погрешность измерения диаметра, равную 0,5 мм, можно принять расстояние между базовыми опорами измерительной скобы в 350 мм;

- для исключения сползания датчика при наклонах и измерении колес различных диаметров по гребню шток датчика должен иметь наконечник диаметром не менее 20 мм;

- нельзя использовать шестеренчатую передачу на резистивный датчик с коэффициентом передачи меньше чем К = 12;

- необходимо обеспечить плотное прилегание базовой поверхности измерительной скобы к торцу колеса с углом наклона в плоскости измерения не более 0,5°, отклонение опор, прижимаемых к торцу колеса, относительно друг друга на величину не более 0,25 мм;

- для обеспечения точности измерения высоты гребня необходимо делать опору для вершины гребня шириной не менее 25 мм от торца обода колеса;

- так как по инструкции МПС ЦТ/329 шероховатость обработки поверхности профиля колеса в точке измерения проката должна составлять RZ = 80 мм, нельзя делать шток датчика измерения проката с точечным наконечником. Торец штока должен быть обработан с закруглением 3° в плоскости измерения.

Таким образом, можно сделать вывод о том, что точность изготовления, сборки и настройки прибора существенным образом влияет на точность измерения толщины гребня и проката, диаметра колеса по кругу катания. Опоры прибора, прилегающие к торцу колеса, должны быть сделаны в виде двух реек, одна из которых больше по длине, а вторая длиной не более 10 мм. Это позволяет устанавливать прибор с плотным прилеганием к торцу колеса, тем самым уменьшая ошибку измерения как для головки измерения диаметра, так и для головки измерения толщины гребня, величины проката.

Для сравнения разработанного прибора и скобы КИ-124 у 58 колесных пар электровозов производили измерения диаметров бандажей и определяли их разность на одной колесной паре. Значения Б, соответствуют результатам, полученным разработанным прибором, а Б/ -скобой КИ-124.

Ошибка измерений А,- (/ = 1, 2,..., п) определена как разница в измерениях диаметров бандажей двумя приборами, т. е. А,- = Б, - D/'. Полученный ряд ошибок является выборкой объема п.

Гистограммы распределения ошибок измерения ^(А) диаметров бандажей и их разности представлены на рис. 7 и 8.

устройствами

Средние ошибки измерений со ставляют Д1 = 0,014 мм и Д2 = 0,0977 мм, среднеквадрати-ческие отклонения сД1 = 0,198 мм и сД2 = 0,261 мм соответственно для измерения диаметра и разности диамет ров бандаикей. Максимальная о шибка в измерении, равная 3стд, ее превы шает 0,8 мм. Выборки являются зависимыми или связанными, так как диаметр каждого из п = 116 бандажей измерялся как первым, так и вторым прибором. Поэтому индивидуальные значения результатов измерений попарно взаимосвязаны.

"Чтобы решить вопрос о том, согласуются ли измеритольные свойства обоих приборов, измеренные значения Сз 1(, = 1, 2 , ..р) рассматриваем как выборку из нормально распределенной

2

генеральной совокупности с о средним значением та и дисперсией с?1 , ау значоная С,' - как выборку из нормально распределенной генеральной совокупности с N (т2; СТ2 ). Проверяем гипотезу Н0: т1 - т2 = тд = 0. Если гипотеза верна, то ряд значений Д, 2} = 1, 2, ..., п) является выборкой объема п из нормально раапределенной генерольной совокупности со средними значениями тд и дисперсией стд.

Для этого воспользуемся критерием Стьюдента с выборочной функцией [4, 5]:

Таблица 4. (Срлвнение точности иемеритлльных приборов

Контр олируемый параметр Значения факторных наору/ зок 3 Вл л мм Од, мм ?, мм "Число сеепеней св ободы, т 4, т, мм

Диаметр бандажей Разность диаметров бандажей 0,140 0,2221 0,0 14 0,097 0,Н9л 0,2261 2>601 2,50(И 115 57 2,л2 2,66

- Д- т. I—

t —-Д-л/п. (6)

Раечетные ния /офите-ия сравнивали с преде льными ?а,т (табл. IV/ в [6]) для критической области | е| > агрри уровне значимости а = 0,01 и т = п - > степонями свободы. Если || > tCУa, -то гипоте за Н0 отвергается. И, наобор от, при || > а,а нулевля гипотаза прин имеется. Резу льтаты проверки липо тезы Н0: те = 0 приведены 15 таб л. 4, из ноторой видно, что гипотезы подтвлрждаются.

Для сопоставления точности результатов, полученных двумя приборами, использованы методы факторного анализа. Нагру зка общего (генерального) фактора а, между одинаковыми контролируемыми параметрами определялась по методу «наименьших квадратов»:

R • ол

«,= -^г-1> (7)

где - коэффициент корреляции между случайными величинам и Д и Д-; стд и а, - среднеква-дратичоские откло нения тех же величин Д и Б.

Характерность (точность) определяется по соотношению [4]

df = 1 - а^. (8)

Результаты расчета факторных нагрузок, проводенного двумфакторным методом, показы-воют, что отклонения ог,- от средне го значения (единицы), определяемое характерностью вызвано главн ым образом ошибкеми измерения самих параметров (табл. 4).

Значения характерностей контролируемых параметров значительно меньше той точности измерительного инструмента, который применяотмя в эксплуатации. Так, при измерении толщины бандажа от носительная точность толщиномера состпаляет ±10 %, тогда как квадраты характерностей!, полу ченные в результате расчетов для диаметров бандажей, составляют 2 ,С90 %, а для разности диаметров - 4,884%.

Исполь зование разработанного прибора позволяет отбраковывать колесные пары, имеющие раеность диаметров более уотанооленнойнормы соглае но инструкции ЦТ/329, тем самым предотвращать интенеивный износ мребней бандажей, нарастание проката.

Гарантийный арок эксплуатации 12 месяцев исчисляется со дня ввода прибора в эксплуатации, В течение гарантийного срока безвозмеодно устраняются дефекты или производится замено вышедших из строя отдельмых сборочных единиц приеора, если такая необходимость моон иыла не по вине пользователя.

Список литературы

[1] Буйносов А.П., Цихалевский И.С., Трофимов М.Н. // Локомотив. 1998. № 6. С. 40-41.

[2] Балдин В.Л., Буйносов А.П. // Вестник ВЭлНИИ. Новочеркасск, 2010. № 2(60). С. 113-125.

[3] Буйносов А.П. // Вестник УрГУПС. Екатеринбург, 2010. № 3(7). С. 64-73.

[4] Шор Я.Б. Прикладные вопросы теории надежности. М.: Знание, 1966. 384 с.

[5] Буйносов А.П. Методы повышения ресурса колесных пар тягового подвижного состава. М.: УМЦ образования на ж.д. тр-те, 2010. 224 с.

[6] Хальд А. Математическая статистика с техническими приложениями. М.: ИЛ, 1956. 426 с.

Hardware Realization of the Device

for Measurement of the Geometrical Parameters

of Bandages of Wheelpairs

Alexander P. Buinosov and Victor A. Tikhonov

Urals State University of Railway Transport (USURT), 66 Kolmogorov Str., Yekaterinburg, 620034 Russia

In article the developed device for measurement of geometrical parameters of bandages of wheelpairs without выкатки from under the locomotive directly on a rolling stock is presented. Recommendations about hardware realization and designing, maintenance of work of the device with the guaranteed accuracy of measurements are made.

Keywords: the locomotive, wheelpair, bandage, the device, parameters, algorithm.