CC BY
34
УДК621.791.72
В. Я. Браверман, В. С. Белозерцев
АНАЛИЗ ЗАВИСИМОСТИ РЕНТГЕНОВСКОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ОТ ПОЛОЖЕНИЯ КАНАЛА ПРОПЛАВЛЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНО СТЫКА ПРИ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ СВАРКЕ*
Рассматривается аналитическое описание процессов изменения тормозного рентгеновского излучения от положения канала проплавления относительно стыка свариваемых деталей при электронно-лучевой сварке. Математические модели используются для синтеза систем автоматического направления луча.
Ключевые слова: электронно-лучевая сварка, рентгеновское излучение, математическое ожидание положения луча, плотность распределения электронов.
Точное позиционирование луча по стыку свариваемых деталей при электронно-лучевой сварке (ЭЛС) является актуальным, особенно при сварке протяженных стыков.
В работе [1] рассмотрены математические модели процессов изменения интенсивности рентгеновского излучения (РИ) от положения луча относительно стыка при отсутствии оплавления (рис. 1). Показано, что информацию о положении электронного луча относительно стыка свариваемых соединений можно получить в непосредственной близости от канала проплавления путем кратковременного вывода луча из канала, осуществлением измерительных операций и возвращением луча в зону сварки. Очевидно, что время вывода должно быть таким, чтобы не произошло заметных изменений в сварочной ванне. При таком способе присутствует методическая погрешность определения положения луча относительно стыка, связанная с опережающим положением измерительного луча. Кроме того необходимы дополнительные коммутационные операции, обеспечивающие достаточные скорости перемещения луча, а это, в свою очередь, требует дополнительных аппаратных средств, что снижает надежность. В связи с этим рассматривается возможность получения требуемой информации непосредственно из канала проплавления.
но свариваемых деталей (ц, Н) (рис. 1). В пределах зазора излучение не ослабляется. Зависимость интенсивности РИ в относительных единицах от положения є луча относительно стыка в данном случае может быть представлена следующим образом [1]:
2 (х-є)2
1Х | у1(х)е 2а2 йх-
, (х-єГ
е 2а2 йх -
1 г {Уг( х)е
(х-є)г
йх
(1)
Рис. 1. Определение интенсивности регистрируемого РИ
В этом случае РИ исходит из канала проплавления и на пути к датчику претерпевает ослабление в слое I каждого из свариваемых материалов, определяемого глубиной проплавления И и положением датчика относитель-
где т1, т2 - коэффициенты ослабления РИ свариваемых материалов; у1(х) и у2(х) - коэффициенты, учитывающие конструкционные особенности свариваемого соединения; I1 - средние пути, проходимые рентгеновскими лучами в свариваемых материалах; ст - среднеквадратическое отклонение электронов от оси пучка; 21 и 22 -атомные номера свариваемых материалов; Д - зазор в стыке; К - коэффициент, учитывающий долю РИ, регистрируемую датчиком; С - коэффициент пропорциональности.
Если йх > й, то 11 = И1 / БШф, /2 = (И1 - Дй) / БШф, где Дй = й1 - й2; И1 - глубина проплавления детали с толщиной й1; й - толщина второй детали.
Графики зависимости интенсивности РИ от положения луча е относительно стыка деталей из сплава АМг-6, рассчитанные в соответствии с (1) при й1 = й2, представлены на рис. 2. В этом случае, 11 = 12, у1(х) = у2(х) = 1. Зависимости экстремальные, но характер экстремума, в отличие от рассмотренных в работе [1], - это максимум. Положение экстремума соответствует положению не смещенного со стыка луча. При постоянном у и увеличении зазора увеличивается относительное изменение интенсивности РИ при перемещении луча относительно стыка, т. е. характер изменения интенсивности излучения такой же, как в случае отсутствия оплавления кромок.
При ЭЛС алюминиевых сплавов превышение кромок заметно влияет на интенсивность рентгеновского излучения при глубинах проплавления, меньших 15 мм. Это связано с незначительной разницей ослабления излучения в материалах с разной глубиной проплавления, обус-
д
г
*Работа выполнена при финансовой поддержке АВЦП «Развитие научного потенциала высшей школы» (код проекта 2957).
ловленной превышением г. Действительно, интенсивность РИ проникающего через слой х материала в относительных единицах определяется выражением [2]
3 = е ^ .
отн
Отсюда видно, что для сплава АМГ-6 (т = 147 м-1) при толщине х = 15 мм примерно 90 % излучения поглощается в материале. Поэтому при бульших глубинах проплавления изменение ее в широких пределах слабо влияет на интенсивность РИ, а, следовательно, и на характеристики, определяющие зависимость излучения от положения луча относительно стыка при наличии превышения кромок.
Рис. 2. Зависимость интенсивности РИ от положения канала относительно стыка: <г = 0,1 мм; И = 25 мм; 1 - Д = 0,01;
2 - Д = 0,05; 3 - Д = 0,1; 4 - Д = 0,15; 5 - Д = 0,2; 6 - Д = 0,5
Произведя в (1) следующие подстановки:
К
k =
К
h1 - z
sin j sin j sin j
где h , h2 - глубины проплавления, h > h2; z - превышение кромок (рис. 3), получим выражение для расчета зависимостей интенсивности РИ от положения канала относительно стыка при ЭЛС однородных металлов и наличии превышения кромок:
д
_h_ 2
д
(x-Е)2 2
e 2q2 dx + І
1
üV2p
(x-e)2
К — z ¥
(x-e)2
dx
dx
(2)
1
Рис. 4. Зависимость РИ от є:
- z = 0; 2 - z = 2,5; 3 - z = 4; 4 - z = 5; 5 - z = 6; 6 -
■ z = 7 мм
Графики зависимостей, рассчитанные в соответствии с соотношением (2) при Н1 = 10 мм, Д = 0,1 мм и Пуск = 30 кВ для сплава АМг-6, приведены на рис. 4. При увеличении превышения г (уменьшении глубины проплавления Иг) уровень излучения повышается при смещении луча в сторону детали с меньшей глубиной проплавления. Одновременно происходит смещение (пропорциональное превышению кромок г) экстремума характеристик в ту же сторону, а правые ветви характеристик становятся более пологими, т. е. коэффициент преобразования датчика уменьшается. Однако по сравнению со случаем неоплавления кромок [1], названные изменения оказываются значительно меньше и проявляются при бульших превышениях. Это наглядно видно из графиков (рис. 5), рассчитанных в соответствии с соотношением (2) при различных глубинах проплавления и одинаковых для всех случаях превышения кромок.
Видно, что разный наклон ветвей характеристик и смещение экстремума отчетливо наблюдаются при глу-
Рис. 3. Виды превышения кромок: а - неточность сборки (й1 = й2); б - сварка деталей разной толщины (й1 * й2)
б
а
бинах проплавления до 15 мм. При больших глубинах проплавления превышения в указанных пределах практически не влияют на интенсивность РИ. Последнее указывает на тот факт, что при ЭЛС с превышением кромок предпочтительнее применять рассматриваемый способ регистрации РИ для получения требуемой информации.
Аналогичная ситуация имеет место при ЭЛС разнородных металлов. Так при ЭЛС меди и стали с ускоряющим напряжением 60 кВ коэффициенты линейного ослабления составляют 4,005 мм-1 и 2,574 мм-1, соответственно. Поэтому уже при глубинах проплавления 5 мм и более ослабление РИ (приблизительно в е20 и е13 раз) можно считать одинаковым. В связи с этим разница наклона ветвей зависимостей интенсивности РИ от положения луча относительно стыка и смещение экстремума от оси стыка заметно проявляются при глубинах проплавления менее 1 мм. Зависимости, рассчитанные в соответствии с соотношением (2) при ускоряющем напряжении 60 кВ, зазоре в стыке 0,1 мм и ст = 0,1 мм, представлены на рис. 6.
Результаты расчета подтверждают целесообразность использования рассматриваемого способа измерения интенсивности РИ для контроля положения канала проплавления относительно стыка свариваемых деталей, особенно при ЭЛС разнородных металлов и возможном превышении кромок.
Экстремальный характер рассмотренных зависимостей предполагает возможную реализацию устройств управления положением электронного луча при ЭЛС известными способами поиска экстремума.
Экстремальный характер зависимости рентгеновского излучения от положения канала проплавления относительно стыка свидетельствует об очевидной возможности технической реализации поиска экстремума известными методами и осуществления, тем самым, управления положением электронного луча с требуемой точностью.
Определение положения стыка при ЭЛС разнородных металлов, а также стыков с превышением кромок в широком диапазоне глубин проплавления не требуют учета
смещения экстремума характеристик относительно стыка, особенно при ЭЛС разнородных металлов с малыми зазорами (часто встречается на практике).
Рис. 6. Зависимость РИ от е при ЭЛМ стали и меди:
1 - И = 5; 2 - И = 1,5; 3 - И = 0,5; 4 - И = 0,4; 5 - И = 0,3;
6 - И = 0,2; 7 - И = 0,1 мм
Относительное изменение интенсивности рентгеновского излучения при перемещении луча относительно стыка может служить критерием чувствительности датчика к смещению луча относительно стыка.
Библиографические ссылки
1. Математические модели процессов изменения рентгеновского излучения от положения луча относительно
Рис. 5. Зависимость РИ от є при различных к и одинаковых: а - Н1 = 10; б - к = 15; в -
к1 = 20; г - к1 = 30; 1 - г = 0;
2 - г = 2,5; 3 - г = 4; 4 - г = 5; 5 - г = 6; 6 - г = 7; 7 - г = 8 мм
стыка при электронно-лучевой сварке / В. Я. Браверманн 2. Хараджа, Ф. Н. Общий курс рентгенотехники. М. : [и др.] // Вестн. СибГАУ Вып. 2. 2009. С. 247-251. Энергия, 1966.
V Ya. Braverman, V S. Belozertsev
ANALYSIS OF X-RAY RADIATION DEPENDENCE ON MELTING CHANAL POSITION RELATIVLEY TO JOINT UNDER THE ELECTRON BEAM WELDING PROCESS
We are providing an analytical description of processes of changing the braking X-ray radiation according to position of fusion penetration channel against the seam of the welded parts during the Electron Beam Welding. The mathematical models are used for the synthesis of the automatic beam positioning systems.
Keywords: electron beam welding, X-ray radiation, mathematical expectation of beam position, electron density of distribution.
©Браверман В. Я., Белозерцев В. С., 2010
УДК629.7.023.2:535.362
М. М. Михайлов, А. Н. Лапин
РАДИАЦИОННАЯ СТОЙКОСТЬ ТЕРМОСТАБИЛИЗИРУЮЩИХ ПОКРЫТИЙ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ НА ОСНОВЕ ТИТАНАТА БАРИЯ
Выполнен сравнительный анализ спектров диффузного отражения, интегральных коэффициентов поглощения и их изменений после облучения электронами (Е = 30 кэВ, Ф < 31016 см-2) покрытий на основе порошков титаната бария, модифицированных оксидом алюминия и диоксидом циркония (Ба06А1д4ТЮ3 и Ба^д2г'03О3). Установлено, что использование нанопорошков А12О3 и 2гО2 вместо микропорошков при модифицировании БаТЮ3 приводит к увеличению радиационной стойкости покрытий.
Ключевые слова: титанат бария, спектры отражения, радиационная стойкость, покрытия, нанопорошки.
Системы терморегулирования (СТР) космических аппаратов (КА), обеспечивающие заданный тепловой режим, делятся на активные и пассивные. Активные СТР являются громоздкими, сложными в исполнении и не могут быть применены для охлаждения выносных блоков и некоторых приборов. Поэтому наряду с ними используются пассивные СТР, включающие радиаторы терморегулирования и терморегулирующие покрытия, наносимые на различные поверхности, приборы и блоки КА, температуру которых необходимо поддерживать в заданных пределах.
До настоящего времени применяются терморегулирующие покрытия, излучательная способность (е) которых в зависимости от температуры практически не изменяется. Поскольку в космическом пространстве (КП) отвод тепла от КА возможен только излучением, то поддержание температуры поверхностей КА на заданном уровне при деградации интегрального коэффициента поглощения во время полета возможно за счет изменения из-лучательной способности покрытий в зависимости от температуры.
Соединения типа Ваь.А.ТЮ3 и ВаТ11-уВуО3 обладают фазовыми переходами (ФП), при которых по электрическим свойствам они изменяются от диэлектрического до квазиметаллического состояния. Поскольку излучатель-
ная способность определяется концентрацией носителей заряда, то в области ФП она может изменяться от значений, характерных для металлов, до значений, характерных для диэлектриков, т. е. в пределах от 0,1 до 0,96. Варьируя типом и концентрацией замещающих элементов А или В, а также условиями получения пигментов, принципиально можно управлять фазовыми переходами покрытий, изготовленными на основе таких соединений [1; 2]. В случае нагрева покрытия до температуры ФП, его излуча-тельная способность скачкообразно увеличится, что приведет к увеличению излучаемой энергии и стабилизации температуры. Таким образом, использование таких покрытий позволит стабилизировать температуру и повысить надежность работы систем КА.
Во время орбитального полета КА под действием излучений КП в покрытиях образуются радиационные дефекты и центры поглощения, что приводит к уменьшению коэффициента отражения (р) и увеличению интегрального коэффициента поглощения (а5). Излучательная способность покрытий под действием излучений практически не изменяется, поэтому температура КА, определяемая соотношением Т-(ауе)0’25, будет зависеть от значений а5 покрытия и их устойчивости к воздействию излучений КП.
Целью настоящей работы является исследование спектров диффузного отражения покрытий (состоящих на
