CC BY
23
Оригинальная статья / Original article УДК 621.311.1:621.372
DOI: http://dx.doi.orcg/10.21285/1814-3520-2020-2-318-332
Анализ возможности применения активных фильтров для снижения несинусоидальности напряжения в системе электроснабжения одного из угольных карьеров Вьетнама
Буй Нгок Хунг*, Л.И. Коверникова*,**
*Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Россия **Институт систем энергетики им. Л.А. Мелентьева, г. Иркутск, Россия
Резюме: Цель - обоснование применения активного фильтра гармоник для снижения несинусоидальности напряжения в системе электроснабжения одного из угольных карьеров Вьетнама. Системы электроснабжения угольных шахт и карьеров имеют много уровней напряжения, различных типов нагрузок. Новое электрооборудование работает параллельно с оборудованием, которое морально и физически устарело. В угольных шахтах и карьерах имеются нагрузки большой мощности с нелинейными вольт-амперными характеристиками. Они вносят искажения в электрическую сеть. Поэтому для систем электроснабжения промышленных районов с добычей угля характерно качество электрической энергии, не соответствующее требованиям нормативных документов Вьетнама. Низкое качество электрической энергии вызывает дополнительный экономический ущерб. Для повышения качества электрической энергии необходимо применение специальных технических средств, одним из которых являются активные фильтры гармоник. Оценка качества электрической энергии в системе электроснабжения угольного карьера выполнена инструментальным методом прибором PQ-Box150 для измерения показателей качества электрической энергии и параметров режима. Проведен анализ измеренных показателей качества электрической энергии и параметров несинусоидального режима. Результаты анализа показателей, характеризующих степень искажения формы кривой напряжения, свидетельствуют о превышении ими предела, установленного в нормативных документах Вьетнама. Результаты анализа измеренных параметров несинусоидального режима свидетельствуют также о наличии широкого спектра интергармоник напряжения и тока. Проведен анализ режима реактивной мощности на основной частоте. Анализ показал, что коэффициент мощности нагрузки в одной из фаз меньше значения, установленного в нормативных документах Вьетнама. На основании анализа результатов измерений показателей качества электрической энергии и параметров несинусоидального режима величин коэффициента мощности нагрузки и реактивной мощности основной частоты, характеристик активных фильтров гармоник принято решение о возможности применения активного фильтра гармоник для снижения несинусоидальности напряжения и повышения коэффициента мощности нагрузки в системе электроснабжения угольного карьера.
Ключевые слова: качество электрической энергии, несинусоидальный режим, гармоники, интергармоники, измерения, система электроснабжения
Информация о статье: Дата поступления 11 октября 2019 г.; дата принятия к печати 28 февраля 2020 г.; дата онлайн-размещения 30 апреля 2020 г.
Для цитирования: Буй Нгок Хунг, Коверникова Л.И. Анализ возможности применения активных фильтров для снижения несинусоидальности напряжения в системе электроснабжения одного из угольных карьеров Вьетнама. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2020. Т. 24. № 2. С. 318-332. https://doi.org/10.21285/1814-3520-2020-2-318-332
The applicability of active filters for reduction of voltage non-sinusoidality in the power supply system of a coal mine in Vietnam
Bui Ngoc Hung*, Lidia I. Kovernikova***
*Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia **Melentiev Energy Systems Institute, Irkutsk, Russia
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Abstract: The study is aimed at the provision of an underlying rationale for the use of active filters to reduce voltage non-sinusoidality in the power supply system of a coal mine in Vietnam. Power supply systems of coal mines and quarries are characterised by many voltage levels and various types of loads, with new electrical equipment working in parallel with outdated equipment. Coal mines and quarries are maintained under high power loads, with non-linear current-voltage characteristics introducing distortion into the electrical network. Therefore, power supply systems for industrial coal mining areas are determined by a quality of electric energy that is inconsistent with Vietnamese regulatory requirements. Additional economic damage is caused by low quality of electric energy. In order to improve the quality of electric energy, it is necessary to apply special technical means, such as active harmonic filters. The quality assessment of electric energy in the coal mine power supply system was carried out using the PQ-Box150 instrument for measuring electric energy quality indicators and mode parameters. An analysis of the measured quality indicators of electric energy is conducted, including the parameters of non-sinusoidal mode. For indicators characterising the distortion degree of the voltage curve shape, the results of the analysis indicate them to exceed the limit established in the regulatory documents of Vietnam. From the analysis of measured parameters in non-sinusoidal mode, the presence of a wide range of voltage and current interharmonics is also detected. According to the analysis of the reactive power mode at the fundamental frequency, the load power factor in one of the phases is established to be less than the minimum value given in the Vietnamese regul a-tory documents. In accordance with the measurement results of electric energy quality indicators and parameters of the non-sinusoidal mode of the load power factor and reactive power of the fundamental frequency, as well as characteristics of active harmonic filters, the application of an active harmonic filter was demonstrated to be appropriate for reducing voltage non-sinusoidality and increasing the load power factor in the power supply system of a coal mine.
Keywords: quality of electrical energy, non-sinusoidal mode, harmonics, interharmonics, measurements, power supply system
Information about the article: Received October 11, 2019; accepted for publication February 28, 2020; available online April 30, 2020.
For citation: Bui Ngoc Hung, Kovernikova LI. The applicability of active filters for reduction of voltage non-sinusoidality in the power supply system of a coal mine in Vietnam. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2020;24(2):318-332. (In Russ.) https://doi.org/10.21285/1814-3520-2020-2-318-332
1. ВВЕДЕНИЕ
Добыча угля во Вьетнаме является одной из важнейших отраслей экономики. Системы электроснабжения угольных шахт и карьеров сложные, сочетают в себе многообразие уровней напряжения, различные типы нагрузок. Новое электрооборудование обычно используется параллельно с оборудованием, которое морально и физически устарело. В угольных шахтах и карьерах имеются нагрузки большой мощности, в т.ч нелинейные, вносящие искажения в электрическую сеть, и, таким образом, ухудшающие качество электрической энергии. Для систем электроснабжения промышленных районов Вьетнама, где производится добыча угля, характерно низкое
качество электрической энергии.
В России степень искажения формы кривой напряжения ограничена нормативными значениями, установленными для показателей Ки и Ки(п) в соответствии с ГОСТ 32144-20131. Во Вьетнаме нормативные значения установлены как для показателей, характеризующих искажение формы кривой напряжения, так и тока в циркуляре № 392 и № 253.
В статье приведены результаты выполненного анализа схемы системы электроснабжения одного из угольных карьеров Вьетнама, его нагрузок, качества электрической энергии на основе измерений показателей качества электрической энергии и параметров режимов гармоник, проведенного анализа характеристик активных
1ГОСТ 32144-2013. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. Введ. межгосударственным советом по стандартизации 01.07.2014. М.: Стандартинформ, 2014.
2Циркуляр № 39/2015/ТТ-ВСТ от 18.11.2015. Введ. министерством промышленности и торговли Вьетнама по распределению электрической энергии. Вьетнам, 2015.
3Циркуляр № 25/2016/ТТ-ВСТ от 30.11.2016. Введ. министерством промышленности и торговли Вьетнама по передаче электрической энергии. Вьетнам, 2016.
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
фильтров, которые могут быть использованы для улучшения качества электрической энергии в угольном карьере.
2. СИСТЕМА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ УГОЛЬНОГО КАРЬЕРА
Схема электроснабжения угольного карьера приведена на рис. 1, где показано, что электроснабжение карьера выполняется от двухтрансформаторной подстанции 110 кВ, которая питается от двух независимых источников по линиям электропередачи 110 кВ. Один из трансформаторов является рабочим, второй - резервным. На низкой стороне трансформаторов имеются две секции шин 22 кВ (узлы 6604 и 6643). Угольный карьер получает электрическую энергию от секции шин 22 кВ (узел 6643)
через понижающий трансформатор 22/0,4 кВ. Уголь добывается экскаватором и с помощью конвейеров направляется для переработки на сортировочный комбинат. Сортировочный комбинат имеет два цеха: сортировки угля и цех электроводоснабжения. Общая длина линий электропередачи всех напряжений (110, 22 и 0,4 кВ) около 60 км. К шинам 0,4 кВ присоединены источники реактивной мощности - конденсаторные батареи мощностью 450 кВАр (здесь р
- реактивный).
Сортировочный комбинат имеет различное технологическое оборудование
- вибраторы, дробилки, конвейеры, лебедки, насосы и т.д. Большая часть этого оборудования приводится в действие асинхронными двигателями, мощность которых находится в диапазоне от 4 до 185 кВт.
110 кВ
GK
Т1 (X)
25 МВАГ^Л
6001
22 кВ
22 кВ
6604
110 кВ
в
X) Т2
Л/) 25 МВА
6002
22 кВ 6643
Угольный карьер
1000 кВА Кр 22/0,4 кВ
А38 0,4 кВ L4143!
500 В-60А
9х50 кВАр 415 В
А39 0,4 кВ А41
Цех №1
0,4 кВ
^ Экскаватор
Цех №2 ^ Цех электроводоснабжения
Рис. 1. Схема системы электроснабжения угольного карьера Fig. 1. Diagram of a power supply system of a coal pit
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Переработка угля заключается в сортировке угольных кусков по крупности с помощью вибрационных сит. В сортировочном цехе № 1, технологический процесс переработки угля которого приведен на рис. 2, где б - диаметр кусков угля, имеется 17 ед. электрооборудования. Мощность электродвигателей лежит в диапазоне от 4 до 50 кВт. Цех работает с 7 ч утра до 17 ч вечера. С 17 ч до 7 ч следующего дня в цехе перерыв, и основное технологическое оборудование не работает. В это время в рабочем состоянии находится только электрооборудование цеха электроводоснабжения.
В сортировочном цехе № 2 продолжается переработка угля. В технологическом процессе участвует 18 ед. электрооборудования с асинхронными двигателями мощностью от 4 до 185 кВт. Рабочий день сортировочного цеха № 2 также продолжается непрерывно с 7 ч утра до 17 ч вечера. После 17 ч в работе остаются водяные насосы и мешалки, продолжающие специальный технологический процесс.
Цех электроводоснабжения, осуществляющий освещение сортировочных цехов, подачу воды для сортировочного комбината, транспортировку угля на склад имеет 23 ед. электрооборудования, мощность электродвигателей которого лежит в
диапазоне от 4 до 160 кВт.
На сортировочном комбинате используются главным образом асинхронные двигатели с частотным регулированием. На рис. 3 приведена схема питания асинхронного двигателя (АД).
Асинхронный двигатель с частотным регулированием потребляет несинусоидальный ток. Он является нелинейной нагрузкой, т.е. источником гармоник и интергармоник тока, вызывающим ухудшение качества электрической энергии. Для оценки качества электрической энергии были проведены измерения показателей качества электрической энергии и параметров несинусоидального режима. Результаты измерений приведены ниже.
3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИЗМЕРЕНИЙ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ И ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМА
Измерения были выполнены прибором PQ-Box150, произведенным в Германии. Они проводились со стороны низкого напряжения понижающего трансформатора 22/0,4 кВ в узле 4143 в течение 24 ч с интервалом измерений показателей и параметров режима 1 с.
уголь из карьера вибрационное сито 1
-► конвейер конвейер
1 d<15 мм г
d > 15 мм
6 мм < d <15 мм)
угольная пыль
вибрационное сито 4 вибрационное сито 2
1 j d <6 мм . d <50 мм
резервуар вибрационное сито 3
угольный склад
конвейер
d <13 мм
d >50 мм
мелкий о.
Q. >S
0) со
CD X
СО о
X *
о
угольный склад
Рис. 2. Технологический процесс сортировочного цеха № 1 Fig. 2. Technological process of the sorting shop no. 1
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Трехфазный
Схема управления
Рис. 3. Схема асинхронного двигателя с частотным регулированием Fig. 3. Diagram of induction motor with frequency control
Результаты измерений активных и реактивных мощностей. На рис. 4 приведены кривые изменения величин активной и реактивной мощностей в трех фазах, потребленных нагрузкой угольного карьера за 24 ч измерений. Максимальное потребление активной мощности составило 1035 кВт, реактивной -419 кВАр. В ночное время в работе находится электрооборудование, потребляющее 203 кВт активной мощности и 94 кВАр реактивной мощности.
В табл. 1 приведены статистические оценки величин реактивных мощностей и
cos ф в рабочее время и во время перерыва в работе. В табл. 1-9 «max» и «min» -максимальное и минимальное значения, МО - математическое ожидание. Из табл. 1 следует, что, несмотря на использование для компенсации реактивной мощности установленных конденсаторных батарей мощностью 450 кВАр, среднее значение коэффициента мощности в фазе В равно 0,83, что меньше нормативного значения 0,85, установленного в циркуляре № 39. По этой причине каждый месяц компания, владеющая карьером, вынуждена платить штраф.
Рис. 4. Суточные графики потребления активной (P) и реактивной (Q) мощностей Fig. 4. Daily schedules of active (P) and reactive (Q) power consumption
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Таблица 1
Статистическая оценка величин реактивных мощностей и cosy
Table 1
Statistical evaluation of reactive power and cosy
Значение Рабочее время В ремя перерыва
Фаза А Фаза В Фаза С Фаза А Фаза В Фаза С
Q, кВАр COS(pA Q, кВАр COSCPß Q, кВАр coscpc Q, кВАр COS(pA Q, кВАр COSCPß Q, кВАр coscpc
Max 27,1 0,97 173 0,91 136 0,97 71,5 0,98 102,7 0,92 64,9 0,99
Min 28,6 0,89 67 0,77 29 0,89 14,9 0,89 43,7 0,72 0,0 0,91
МО 94,5 0,94 140 0,83 96,8 0,93 34,9 0,94 65,9 0,81 28,2 0,96
Норма - >0,85 - >0,85 - >0,85 - >0,85 - >0,85 - >0,85
Результаты измерений гармоник напряжения. На рис. 5 приведена диаграмма коэффициентов п-х гармонических составляющих напряжения для режимов минимальных (^п^П) и максимальных (^(п^) нагрузок.
Для большинства гармоник величины в режиме максимальных нагрузок превышают значения в режиме минимальных нагрузок.
На рис. 6 приведен график изменения величины суммарного коэффициента гармоник напряжения ^ в фазе А, а также его нормативное значение Из рис. 4 очевидно, что большинство измеренных значений Ки превышает нормативное значение 6,5%, установленное в циркуляре № 39. Наибольшее значение ^ составляет
16,7%; наименьшее - 3,8%; среднее - 9,2%.
В табл. 2 и 3 приведены статистические оценки ^^ в фазе А для рабочего времени и времени перерыва в работе. Превышения нормативного значения для равного 3% имеют место для 5 и 7 гармоник, источниками которых являются трехфазные 6-пульсные схемы выпрямления, питающие асинхронные двигатели с частотным регулированием.
На рис. 7 приведены графики изменения измеренных коэффициентов ^^ и в фазе А, из которых видно, что величины и значительную часть времени измерений превышают нормативное значение 3%, установленное в циркуляре № 39. Наибольшие значения они имеют во время перерыва в работе.
Рис. 5. Диаграмма гармоник напряжения в фазе А Fig. 5. Diagram of voltage harmonics in the phase A
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Рис. 6. Изменения суммарного коэффициента гармоник напряжения в фазе А Fig. 6. Change of the total voltage harmonic distortion factor in the phase A
Статистическая оценка КщП) в фазе А для рабочего времени, % Statistical evaluation of KU(n) in the phase A for the working time, %
Таблица 2 Table 2
Значение Гармоника
3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25
Max 2,5 6,2 11 1,9 3,0 2,1 1,8 3,3 1,6 1,5 2,9 1,9
Min 0,6 1,1 3,4 0,3 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
МО 1,5 3,4 7,1 1,0 0,6 0,7 0,8 1,4 0,5 0,6 0,9 0,6
Норма < 3,0
Значение Гармоника
27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49
Max 1,1 1,9 1,0 0,6 1,0 0,5 0,4 0,4 0,3 0,2 0,2 0,2
Min 0,02 0,05 0,02 0,02 0,02 0,01 0,02 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
МО 0,3 0,6 0,3 0,2 0,4 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
Норма < 3,0
Таблица 3
Статистическая оценка KU(n) в фазе А для времени перерыва в работе, %
Table 3
Statistical evaluation of KU(n) in the phase A for the idle time, %_
Значение Гармоника
3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25
Max 2,1 12,7 12,8 1,6 4,6 1,9 0,8 1,5 1,5 2,1 3,1 1,8
Min 0,5 0,1 1,4 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0 0,1 0,1 0,1
МО 1,2 5,4 6,9 0,8 1,8 0,5 0,3 0,7 0,4 0,3 0,8 0,4
Норма < 3,0
Значение Гармоника
27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49
Max 1,0 1,4 0,9 0,8 0,8 0,4 0,4 0,4 0,2 0,2 0,2 0,1
Min 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,3 0,3 0,2 0,2 0,2 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0
Норма < 3,0
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Рис. 7. Графики изменения KU(5) и KU(7) в фазе А Fig. 7. Graphs of KUf5) and KUf7) variation in the phase A
Результаты измерений гармоник токов. В табл. 4 и 5 приведены статистические оценки коэффициентов п-х гармонических составляющих тока ^ для некоторых гармоник, из данных таблиц следует, что величины Кщ не превышают нормативное значение 12%, установленное в циркуляре № 25. Наибольшие значения коэффициент имеет на 3, 5, 7 гармониках, причем во время перерыва в работе.
Результаты измерений интергармоник напряжений и токов. Интергармоники, в отличие от гармоник, имеют дробные номера. Их частота не кратна частоте питающей сети 50 Гц. Интергармони-
ки появляются при работе таких нагрузок как статические преобразователи частоты. Они оказывают большое влияние на режим электрической сети, поскольку вызывают дополнительные потери электрической энергии [1]. В действующих нормативных документах по качеству электрической энергии в России и во Вьетнаме нет ни показателей, характеризующих интергармоники, ни норм на их величины.
При проведении измерений показателей качества электрической энергии и параметров несинусоидального режима были измерены значения напряжения и тока интергармонических центрированных
Статистическая оценка KI(n) в фазе А для рабочего времени, %
Таблица 4
Table 4
Значение Гармоника
3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25
Max 5,6 6,0 3,4 2,2 1,2 1,5 1,0 1,9 1,3 0,8 2,7 1,1
Min 1,6 0,4 0,4 0,4 0,0 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 3,3 3,6 1,4 1,0 0,3 0,6 0,4 0,7 0,3 0,2 0,5 0,3
Норма < 12
Значение Гармоника
27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49
Max 0,6 1,1 0,6 0,3 0,5 0,2 0,1 0,2 0,1 0,1 0,1 0,0
Min 0,0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,1 0,2 0,1 0,0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Норма < 12
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Таблица 5
Статистическая оценка K(n) в фазе А для времени перерыва в работе, %
Table 5
_ Statistical evaluation of KI(n) in the phase A for the idle time, %_
Значение Гармоника
3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25
Max 7,1 6,8 6,7 2,9 3,9 1,9 1,2 2,3 1,9 2,3 2,5 2,4
Min 1,7 0,0 0,3 0,7 0,0 0,0 0,0 0,2 0,0 0,0 0,1 0,0
МО 4,0 2,0 2,8 1,6 1,3 0,7 0,5 1,0 0,5 0,4 1,0 0,5
Норма < 12
Значение Гармоника
27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49
Max 1,3 1,2 0,6 0,8 0,8 0,5 0,4 0,4 0,3 0,2 0,1 0,2
Min 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,3 0,3 0,2 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0
Норма < 12
подгрупп (ГОСТ 30804.4.7-20134), частота интергармонической центрированной подгруппы определяется как среднее значение двух частот, кратных основной частоте, т.е.
= (П + ¡п+1)Г2,
где п - номер гармоники, ¡Бд. - интергармоническая центрированная подгруппа.
В табл. 6-9 приведены статистические оценки величин напряжения и тока для интергармонических центрированных подгрупп в фазе А как для рабочего времени, так и для времени перерыва в работе. Номер интергармоники, представленный, например, как «1-2», означает, что номер интергармоники центрированной подгруппы i = (1 + 2)/2 = 1,5.
Таблица 6
Статистическая оценка величин напряжения интергармонических центрированных подгрупп в фазе А для рабочего времени, %
Statistical evaluation of the interharmonic centered subgroup voltages in the phase A for the working time, %
Table 6
Значение Интергармоника
1-2 3-4 5-6 7-8 9-10 11-12 13-14 15-16 17-18 19-20 21-22
Max 3,9 1,1 1,7 1,8 1,0 1,3 1,3 0,9 1,2 1,5 2,3
Min 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
МО 0,2 0,1 0,1 0,1 0,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
Значение Интергармоника
23-24 25-26 27-28 29-30 31-32 33-34 35-36 37-38 39-40 41-42 43-44
Max 2,9 2,3 1,4 1,3 0,8 0,6 0,4 0,4 0,3 0,3 0,3
Min 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,1 0,1 0,1 0,0 0,03 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
4ГОСТ 30804.4.7-2013. Совместимость технических средств электромагнитная. Общее руководство по средствам измерений и измерениям гармоник и интергармоник для систем электроснабжения и подключаемых к ним технических средств. Введ. межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации 01.01.2014. М.: Стандартинформ, 2013.
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Таблица 7
Статистическая оценка величин напряжения интергармонических центрированных подгрупп в фазе А для времени перерыва в работе, %
Table 7
Statistical evaluation of the interharmonic centered subgroup voltages in the phase A for the idle time, %
Значение Интергармоника
1-2 3-4 5-6 7-8 9-10 11-12 13-14 15-16 17-18 19-20 21-22
Max 1,6 1,0 1,6 1,8 1,0 1,3 0,9 0,8 1,1 0,9 2,2
Min 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,2 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,1 0,1
Значение Интергармоника
23-24 25-26 27-28 29-30 31-32 33-34 35-36 37-38 39-40 41-42 43-44
Max 2,8 2,2 1,3 1,3 0,8 0,6 0,4 0,3 0,3 0,2 0,1
Min 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Таблица 8
Статистическая оценка величин тока интергармонических центрированных подгрупп в фазе А для рабочего времени, А
Table 8
Statistical evaluation of the interharmonic centered subgroup currents in the phase A for the working time, A_
Значение Интергармоника
1-2 3-4 5-6 7-8 9-10 11-12 13-14 15-16 17-18 19-20 21-22
Max 16,6 6,0 4,6 4,0 3,9 5,1 5,1 4,5 7,5 8,5 6,6
Min 0,7 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
МО 3,7 0,8 0,6 0,4 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,3 0,3
Значение Интергармоника
23-24 25-26 27-28 29-30 31-32 33-34 35-36 37-38 39-40 41-42 43-44
Max 4,2 3,4 2,9 2,4 2,1 1,7 1,5 1,3 1,1 0,9 0,8
Min 0,1 0,1 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,3 0,2 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
Из данных, приведенных в табл. 6-9 следует, что в рабочее время величины интергармоник напряжения и тока превышают величины интергармоник во время перерыва в работе. Из результатов измерений видно, что нагрузки угольного карьера являются источниками гармоник и интергармоник тока, которые вызывают появление гармоник и интергармоник напряжения. Коэффициенты ^^ и в рабочее время и во время перерыва в работе превышают нормативное значение 3%, установленное в циркуляре № 39.
Для снижения величин ^^ и до
нормативного значения необходимо применять специальные меры, например, установить активный фильтр.
4. ХАРАКТЕРИСТИКИ АКТИВНЫХ ФИЛЬТРОВ
Основные принципы работы активных фильтров были разработаны еще в 70-е годы прошлого века. Повышенное внимание они стали привлекать в последнее время в связи с появлением биполярных транзисторов с изолированным затвором и цифровых сигнальных процессоров [2, 3-22].
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
Таблица 9
Статистическая оценка величин тока интергармонических центрированных подгрупп в фазе А для времени перерыва в работе, A
Table 9
Statistical evaluation of the interharmonic centered subgroup currents in the phase A for the idle time, A
Значение Интергармоника
1-2 3-4 5-6 7-8 9-10 11-12 13-14 15-16 17-18 19-20 21-22
Max 12,9 5,3 5,1 4,3 3,7 4,0 3,6 3,6 4,6 4,8 9,6
Min 0,6 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
МО 1,8 0,3 0,3 0,2 0,2 0,3 0,2 0,2 0,3 0,3 0,6
Значение Интергармоника
23-24 25-26 27-28 29-30 31-32 33-34 35-36 37-38 39-40 41-42 43-44
Max 13,1 12,5 7,0 7,5 5,4 4,7 3,3 2,4 2,8 1,8 1,3
Min 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
МО 0,7 0,5 0,2 0,1 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
Принцип действия активного фильтра состоит в том, что силовая электроника фильтра генерирует в электрическую сеть гармоники токов равные по величине гармоникам токов, потребляемых нелинейной нагрузкой, но с противоположными фазами. Ток нагрузки измеряется трансформатором тока, затем анализируется цифровым сигнальным процессором для определения спектра гармоник тока, их величин и фаз. Полученная информация используется генератором гармоник тока для генерации в сеть в следующем периоде гармоник тока с величинами и фазами, необходимыми для компенсации гармоник тока и реактивной мощности, потребляемых нелинейной нагрузкой. В связи с тем, что активный фильтр управляется с помощью информации, получаемой от трансформатора тока, он динамически адаптируется к изменениям гармоник тока нагрузки. Процессы анализа и генерации гармоник токов контролируются программным обеспечением, поэтому активный фильтр легко программируется на компенсацию любых гармоник.
Активные фильтры классифицируются по величине генерируемой мощности [4]. Выбранный для компенсации гармоник токов фильтр должен соответствовать мощности нелинейной нагрузки и потребляемой ею реактивной мощности.
Активные фильтры малой мощности имеют номинальную мощность меньше 100 кВ.А. Они предназначены для использования в трехфазных сетях жилых районов, коммерческих зданий, больниц, малых и средних заводских нагрузок, предприятий, использующих электропривод. Активные фильтры малой мощности имеют скорость реакции на изменение гармоник тока нагрузки в интервале от десятков мкс до мс. В течение этого времени активные фильтры генерируют в сеть гармоники тока и реактивную мощность, которая соответствует потребностям электрической сети в месте установки фильтра [2, 5].
Активные фильтры средней мощности имеют номинальные мощности от 100 кВА до 10 МВА. Они предназначены для использования в трехфазных распределительных сетях среднего и высокого напряжения, в т.ч при незначительной несимметрии напряжения. Из экономических соображений в распределительных сетях высокого напряжения активные фильтры для компенсации реактивной мощности не используются, поскольку возникают проблемы с изоляцией. Скорость реакции активного фильтра средней мощности на изменение гармоник тока нагрузки составляет десятки мс.
Активные фильтры большой мощно-
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
сти имеют номинальные мощности более 10 МВА. Они очень дорогостоящие, потому что в настоящее время отсутствует электронное оборудование, которое работает при высоком напряжении и на высоких частотах. Работа этих фильтров должна обеспечиваться специальными датчиками тока и измерительными трансформаторами, которые должны работать при высоких напряжениях и больших токах. Время реакции активного фильтра большой мощности составляет десятки секунд. Оно необходимо для работы контакторов и автоматических выключателей после принятия оптимального решения о переключении транзисторов.
По способу подключения к сети относительно нелинейной нагрузки различают последовательные и параллельные активные фильтры.
Параллельный активный фильтр используется как для компенсации гармоник тока, так и реактивной мощности нелинейной нагрузки [6-8, 13, 15]. На рис. 8 а приведена схема присоединения параллельного фильтра к сети, на рис. 8 b - схема последовательного фильтра. Электрическая сеть представлена источником напряжения, а нелинейная нагрузка - источником тока.
На рис. 8 а, Ь обозначено: йс - вектор напряжения сети; /с- вектор тока сети; 2С - сопротивление сети; /ф - вектор тока фильтра; 7Я - проводимость нелинейной нагрузки; /я - вектор тока источника тока нелинейной нагрузки; иос - напряжение постоянного тока конденсатора фильтра; Ьф - индуктивность фильтра; Сф - конденсатор фильтра.
Последовательные активные фильтры [9-11] используются, если необходимо компенсировать только гармоники тока. Они присоединяются между источником напряжения сети и нелинейной нагрузкой через трехфазные трансформаторы или три однофазных трансформатора, как показано на рис. 8 Ь. Главным недостатком последовательного фильтра является необходимость выдерживать большие по величине токи нагрузки, что увеличивает номинальный ток фильтра, по сравнению с параллельным, во вторичной обмотке соединительного трансформатора. Основное преимущество последовательных фильтров перед параллельными состоит в том, что они подходят для устранения гармоник напряжения и симметрирования трехфазных напряжений [12].
и,
'сф
Zr
ф
и.
'с
трансформатор
i
L
ЛЛЛЛ/"
Ф1
нь
Сф
Ч'—г-<h
Udc± U,
H
DC
H
a b
Рис. 8. Схемы присоединения к сети параллельного активного фильтра (а) и последовательного активного фильтра (b) Fig. 8. Network connection diagrams of (a) a parallel active filter and (b) a serial active filter
5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
На основе анализа схемы электроснабжения угольного карьера, состава электрооборудования сортировочного комбината, результатов измерений показателей качества электрической энергии и параметров несинусоидального режима, характеристик активных фильтров можно сделать вывод о возможности применения активного фильтра для снижения несину-
соидальности напряжения и тока до требований, установленных в нормативных документах по качеству электрической энергии, действующих во Вьетнаме. При выборе типа, мощности и параметров активного фильтра необходимо провести тщательный анализ результатов измерений параметров режима сети, в которой он будет устанавливаться, как на частотах гармоник и интергармоник, так и на основной частоте.
Библиографический список
1. Аничков С.П. Интергармоники в электрической сети предприятий черной металлургии // Актуальные вопросы современной техники и технологии: сб. докл. III Междунар. науч. заоч. конф. (г. Липецк, 29 января 2011 г.). Липецк: Изд. центр «Гравис», 2011. Ч. 2. С. 7-10.
2. Husen S., Pinkal J. Patel. A literature review and industrial survey on active power filter // International Journal of Engineering Research and Development. 2014. Vol. 2. No. 1. P. 118-125.
3. Singh B., Al-Haddad К., Chandra A. A Review of Active Filters for Power Quality Improvement // IEEE Transactions on Industrial Electronics. 1999. Vol. 46. Nо. 5. P. 960-971. https://doi.org/10.1109/41.793345
4. El-Habrouk M., Darwish M.K., Mehta P. Active power filter: A review // IEEE Proceedings in Electric Power Applications. 2000. Vol. 147. No. 5. Р. 403. https://doi.org/10.1049/ip-epa:20000522
5. Fujita H., Akagi H. An approach to harmonic current-free AC/DC power conversion for large industrial loads: The integration of a series active filter with a double-series diode rectifier // IEEE Transactions on Industrial Electronics. 1997. Vol. 33. Issue 5. Р. 1233-1240. https://doi.org/10.1109/28.633801
6. Samal S., Hota P.K., Barik P.K. Harmonics Mitigation by using Shunt Active Power Filter under Different Load Condition // International Conference on Signal Processing, Communication, Power and Embedded System (Paralakhemundi, 3-5 October 2016). Paralakhemundi: IEEE, 2017. Р. 1-5. https://doi.org/10.1109/SC0PES.2016.7955598
7. Mohamed J.M.A. Rasul, Khang H.V., Kolhe M. Harmonic Mitigation of a Grid-connected Photovoltaic System using Shunt Active Filter // 20th International Conference on Electrical Machines and Systems (Sydney, 11-14 August 2017). Sydney: IEEE, 2017. Р. 1-5. https://doi.org/10.1109/ICEMS.2017.8056401
8. Mane M., Namboothiripad M.K. PWM based Sliding Mode Controller for Shunt Active Power Filter // International Conference on Nascent Technologies in Engineering (Navi Mumbai, 27-28 January 2017). Navi Mumbai: IEEE, 2017. Р. 1-6. https://doi.org/10.1109/ICNTE.2017.7947964
9. Zhaoan Wang, Qun Wang, Weizheng Yao, Jinjun Liu. A Series Active Power Filter Adopting Hybrid Control Approach // IEEE Transactions on Industrial Elec-
tronics. 2001. Vol. 16. No. 3. P. 301-310. https://doi.org/10.1109/63.923761
10. Xing Zhang, Hong Zhu, Fei Li, Fang Liu, Chun Liu, Benxuan Li. An LCL-LC Power Filter for Grid-Tied Inverter // International Conference of IEEE Region 10 (Xi'an, 22-25 October 2013). Xi'an: IEEE, 2014. P. 1-4. https://doi.org/10.1109/TENC0N.2013.6718873
11. Manitha P.V., Raji S., Manjula G. Nair. Performance Analysis of Different Control Algorithms for Series Active Filter // International Conference on Electrical, Computer and Communication Technologies (Coimba-tore, 5-7 March 2015). Coimbatore: IEEE, 2015. P. 17. https://doi.org/10.1109/ICECCT.2015.7225966
12. Blajszczak G. Direct method for voltage distortion compensation in power networks by series converter filter // IEEE Proceedings in Electrical Power Applications. 1995. Vol. 142. No. 5. P. 308-312. https://doi.org/10.1049/ip-epa: 19952068
13. Haroen Y., Riyadi S. Analysis of Instantaneous Representative Active Power Equality based Control Method for Three Phase Shunt Active Power Filter // International Conference on Power Electronics and Drives Systems (Kuala Lumpur, 28 November - 1 December 2005). Kuala Lumpur: IEEE, 2005. P. 542-547. https://doi.org/10.1109/PEDS.2005.1619746
14. Huawei Yuan, Xinjian Jiang. A Simple Active Damping Method for Active Power Filters // Applied Power Electronics Conference and Exposition (Long Beach, 20-24 March 2016). Long Beach: IEEE, 2016. P. 907912. https://doi.org/10.1109/APEC.2016.7467979
15. Abbas Taher S., Hosein Alaee M., Dehghani Arani Z. Model Predictive Control of PV-Based Shunt Active Power Filter in Single Phase Low Voltage Grid Using Conservative Power Theory // 8th Power Electronics, Drive Systems & Technologies Conference (Mashhad, 14-16 February 2017). Mashhad: IEEE, 2017. P. 253258. https://doi.org/10.1109/PEDSTC.2017.7910332
16. Ullah A., Inam Ul Hasan Sheikh, Arshad S., Saleem F. Digital Active Power Filter Controller Design for Current Harmonics in Power System // 16th International Bhurban Conference on Applied Sciences & Technology (Islamabad, 8-12 January 2019). Islamabad: IEEE, 2019. P. 384-388. https://doi.org/10.1109/IBCAST.2019.8667169
17. Cleary-Balderas A., Medina-Rios Senior A., Cruz-Hernéndez O. Hybrid Active Power Filter Based on the
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
IRP Theory for Harmonic Current Mitigation // International Autumn Meeting on Power, Electronics and Computing (Ixtapa, 9-11 November 2016). Ixtapa: IEEE, 2016. P. 1-5. https://doi.org/10.1109/ROPEC.2016.7830608
18. Pereira R.R., da Silva C.H., Borges da Silva L.E., Lambert-Torres G. Application of adaptive filters in active power filters // Brazilian Power Electronics Conference (Bonito-Mato Grosso do Sul, 27 September - 1 October 2009). Bonito-Mato Grosso do Sul: IEEE, 2009. P. 770-774.
https://doi.org/10.1109/C0BEP.2009.5347654
19. Hongyong Ge, Yuanwei Zhen, Yu Wang, Duo Wang. Research on LCL Filter Active Damping Strategy in Active Power Filter System // 9th International Conference on Modelling, Identification and Control (Kunming, 10-12 July 2017). Kunming: IEEE, 2017. P. 476481. https://doi.org/10.1109/ICMIC.2017.8321691
20. Tongun T., Abdul-Aziz A.R., El-Habrouk M. Online Harmonic Current Mitigation Using Switched Capacitor Active Power Filter // Nineteenth International Middle East Power Systems Conference (Cairo, 19-21 December 2017). Cairo: IEEE, 2018. P. 650-655. https://doi.org/10.1109/MEPCON.2017.8301250
21. Panchbhai A., Prajapati N., Parmar S. Comparative Study of Reference Current Generation for Shunt Active Power Filter // International Conference on Power and Embedded Drive Control (Chennai, 16-18 March 2017). Chennai: IEEE, 2017. P. 381-386. https://doi.org/10.1109/ICPEDC.2017.8081119
22. Gayatri M.T.L., Alivelu M. Parimi. Power Quality Improvement of PV-WECS Microgrid Using Active Power Filter in Realtime // 53rd International Universities Power Engineering Conference (Glasgow, 4-7 September 2018). Glasgow: IEEE, 2018. P. 1-6. https://doi.org/10.1109/UPEC.2018.8541905
References
1. Anichkov SP. Interharmonics in Electric Networks of Ferrous Metallurgy Enterprises. In: Aktual'nye voprosy sovremennoj tekhniki I tekhnologii: sbornik dokladov III Mezhdunarodnoj nauchnoj zaochnoj konferencii = Actual Problems of Modern Engineering and Technology: Collected Reports of III International scientific virtual conference. 29 January 2011, Lipetsk. Lipetsk: Gravis; 2011, part 2, p. 7-10. (In Russ.)
2. Husen S, Pinkal J Patel. A Literature Review and Industrial Survey on Active Power Filter. International Journal of Engineering Research and Development. 2014;2(1):118-125.
3. Singh B, Al-Haddad K, Chandra A. A Review of Active Filters for Power Quality Improvement. IEEE Transactions on Industrial Electronics. 1999;46(5):960-971. https://doi.org/10.1109/41.793345
4. El-Habrouk M, Darwish MK, Mehta P. Active Power Filter: A Review. IEEE Proceedings in Electric Power Applications. 2000;147(5):403. https://doi.org/10.1049/ip-epa:20000522
5. Fujita H, Akagi H. An Approach to Harmonic Current-Free AC/DC Power Conversion for Large Industrial Loads: The Integration of a Series Active Filter with a Double-Series Diode Rectifier. IEEE Transactions on Industrial Electronics. 1997;33(5): 1233-1240. https://doi.org/10.1109/28.633801
6. Samal S, Hota PK, Barik PK. Harmonics Mitigation by using Shunt Active Power Filter under Different Load Condition. In: International Conference on Signal Processing, Communication, Power and Embedded System. 3-5 October 2016, Paralakhemundi. Paralakhe-mundi: IEEE; 2017, p. 1-5. https://doi.org/ 10.1109/SC0PES.2016.7955598
7. Mohamed JMA Rasul, Khang HV, Kolhe M. Harmonic Mitigation of a Grid-connected Photovoltaic System using Shunt Active Filter. In: 20th International Conference on Electrical Machines and Systems. 11-14 August 2017, Sydney. Sydney: IEEE; 2017, p. 1-5. https://doi.org/10.1109/ICEMS.2017.8056401
8. Mane M, Namboothiripad MK. PWM based Sliding Mode Controller for Shunt Active Power Filter. In: International Conference on Nascent Technologies in Engi-
neering. 27-28 January 2017, Navi Mumbai. Navi Mumbai: IEEE; 2017, p. 1-6. https://doi.org/10.1109/ICNTE.2017.7947964
9. Zhaoan Wang, Qun Wang, Weizheng Yao, Jinjun Liu. A Series Active Power Filter Adopting Hybrid Control Approach. IEEE Transactions on Industrial Electronics. 2001;16(3):301-310. https://doi.org/10.1109/63.923761
10. Xing Zhang, Hong Zhu, Fei Li, Fang Liu, Chun Liu, Benxuan Li. An LCL-LC Power Filter for Grid-Tied Inverter. In: International Conference of IEEE Region 10. 22-25 October 2013, Xi'an. Xi'an: IEEE; 2014, p. 1-4. https://doi.org/10.1109/TENC0N.2013.6718873
11. Manitha PV, Raji S, Manjula G Nair. Performance Analysis of Different Control Algorithms for Series Active Filter. In: International Conference on Electrical, Computer and Communication Technologies. 5-7 March 2015, Coimbatore. Coimbatore: IEEE; 2015, p. 1-7. https://doi.org/10.1109/ICECCT.2015.7225966
12. Blajszczak G. Direct Method for Voltage Distortion Compensation in Power Networks by Series Converter Filter. IEEE Proceedings in Electrical Power Applications. 1995;142(5):308-312. https://doi.org/10.1049/ip-epa:19952068
13. Haroen Y, Riyadi S. Analysis of Instantaneous Representative Active Power Equality based Control Method for Three Phase Shunt Active Power Filter. In: International Confer-ence on Power Electronics and Drives Systems. 28 November - 1 December 2005, Kuala Lumpur. Kuala Lumpur: IEEE; 2005, p. 542-547. https://doi.org/10.1109/PEDS.2005.1619746
14. Huawei Yuan, Xinjian Jiang. A Simple Active Damping Method for Active Power Filters. In: Applied Power Electronics Conference and Exposition. 20-24 March 2016, Long Beach. Long Beach: IEEE; 2016, p. 907912. https://doi.org/10.1109/APEC.2016.7467979
15. Abbas Taher S, Hosein Alaee M, Dehghani Arani Z. Model Predictive Control of PV-Based Shunt Active Power Filter in Single Phase Low Voltage Grid Using Conservative Power Theory. In: 8th Power Electronics, Drive Systems & Technologies Conference. 14-16 February 2017, Mashhad. Mashhad: IEEE; 2017, p. 253-
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
258. https://doi.org/10.1109/PEDSTC.2017.7910332
16. Ullah A, Inam Ul Hasan Sheikh, Arshad S, Saleem F. Digital Active Power Filter Controller Design for Current Harmonics in Power System. In: 16th International Bhurban Conference on Applied Sciences & Technology. 8-12 January 2019, Islamabad. Islamabad: IEEE; https://doi.org/10.1109/IBCAST.2019.8667169
17. Cleary-Balderas A, Medina-Rios Senior А, Cruz-Hernendez O. Hybrid Active Power Filter Based on the IRP Theory for Harmonic Current Mitigation. In: International Autumn Meeting on Power, Electronics and Computing. 9-11 November 2016, Ix-tapa. Ixtapa: IEEE; 2016, р. 1-5. https://doi.org/10.1109/R0PEC.2016.7830608
18. Pereira RR, da Silva CH, Borges da Silva LE, Lambert-Torres G. Application of Adaptive Filters in Active Power Filters. In: Brazilian Power Electronics Conference. 27 September - 1 October 2009, Bonito-Mato Grosso do Sul. Bonito-Mato Grosso do Sul: IEEE; 2009, р. 770-774. https://doi.org/10.1109/C0BEP.2009.5347654
19. Hongyong Ge, Yuanwei Zhen, Yu Wang, Duo Wang. Research on LCL Filter Active Damping Strategy
Критерии авторства
Буй Нгок Хунг, Коверникова Л.И. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Буй Нгок Хунг,
аспирант,
Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия; e-mail: hungbui83eec@gmail.com
Коверникова Лидия Ивановна,
кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры электроснабжения и электротехники,
Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия; старший научный сотрудник Отдела электроэнергетических систем, Институт систем энергетики им. Л.А. Мелентьева, 664033, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 130, Россия; Н e-mail: kovernikova@isem.irk.ru
in Active Power Filter System. In: 9th International Conference on Modelling, Identification and Control. 10-12 July 2017, Kunming. Kunming: IEEE; 2017, p. 476-481. https://doi.org/10.1109/ICMIC.2017.8321691
20. Tongun T, Abdul-Aziz AR, El-Habrouk M. Online Harmonic Current Mitigation Using Switched Capacitor Active Power Filter. In: Nineteenth International Middle East Power Systems Conference (Cairo, 19-21 December 2017). Cairo: IEEE, 2018. P. 650-655. https://doi.org/10.1109/MEPC0N.2017.8301250
21. Panchbhai A, Prajapati N, Parmar S. Comparative Study of Reference Current Generation for Shunt Active Power Filter. In: International Conference on Power and Embedded Drive Control. 16-18 March 2017, Chennai. Chennai: IEEE; 2017, p. 381-386. https://doi.org/10.1109/ICPEDC.2017.8081119
22. Gayatri MTL, Alivelu M Parimi. Power Quality Improvement of PV-WECS Microgrid Using Active Power Filter in Realtime. In: 53rd International Universities Power Engineering Conference. 4-7 September 2018, Glasgow. Glasgow: IEEE; 2018, p. 1-6. https://doi.org/10.1109/UPEC.2018.8541905
Authorship criteria
Bui Ngoc Hung, Kovernikova L.I. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.
Conflict of interests
The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.
The final manuscript has been read and approved by all the co-authors.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Bui Ngoc Hung,
Postgraduate Student,
Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; e-mail: hungbui83eec@gmail.com
Lidia I. Kovernikova,
Cand. Sci. (Eng.), Associate Professor, Associate Professor of the Department of Power Supply and Electrical Engineering, Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; Senior Researcher of the Department of Electric Power Systems, Melentiev Energy Systems Institute, 130 Lermontov St., Irkutsk 664033, Russia; H e-mail: kovernikova@isem.irk.ru
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):318-332
