CC BY
4
отношение JL jVnwii - 1 10. Увеличение содержания отходов льняных волокон
практически не влияет на работу прочесывателя Среднее значение длины волокон для смесей, содержащих до 50% отходов льняных волокон находится в пределах 32,82 - 38,7 %. теоретическое исследование процесса взаимодействия гарнитуры с волокном позволяет определить оптимальные скоростные параметры процесса кардочесания. Данные параметры технологического процесса формирования нетканых полотен с вложением льняных отходов иглопробивным способом рекомендованы для использования в производственных условиях.
Список использованных источников
1. Петканова, Н Н. Переработка текстильных отходов и вторичного сырья/ Н Н Петканова Д Т Урумова, В П.Чернев - М Пегпромбытиздат 1991.-240 с
2. Гензер, IV С. Механическая технология нетканых текстильных полотен Учебное пособие/ М С Гензер. IV : Легкая индустрия, "978 -200 с.
SUMMARY
The technological process of obtaining non-woven fabr,c with the utiliza ,on of flax fibre wastes has been worked out. The plan of forming non-woven fabric has been worked out, the optimal composiiion of the mixture has been proposed. The critical density of piercing has been analytically determined. The new nor,-woven material completely meets the requirements of GOS"i
УДК 67", .022.6
АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ВОРСОВОЙ НИТИ С КЛИНОВЫМ КАЛИБРОМ ПРИ ФОРМИРОВАНИИ
СИНЕЛИ
В.И Ольшанский, И.А Пет юл ь, A.A. Кузнецов
В производстве мебельно-декоративных тканей в последнее время шиооко применяется синель, которая является одним из видов комбинированных фасонных нитей Получение синели включает в себя следующие основные процессь подача стержневых нитей к ворсообразующему механизму, наматывание ворсовых нитей на калибр ворсообразующего механизма, разрезание витков ворсовых нитей на отдельные отоезки, ориентация и укладка ворсовых отрезков между двумя стержневыми нитями, уплотнение структуры нити, транспортирование отрезков в зону кручения скручивание стержневых нитеи. Пои фоомировании синели большое количество обрывов ворсовых нитей происходит при наматывании ворсовых нитей на клиновой калибр. С целью определения зависимости натяжения нитей при наматывании от технологических параметров, а также установления рациональных параметров ворсообразующего мезанизма, в данной работе рассматривается процесс нам?тывания ворсовых нитей на клиновой калибр ворсообразующего механизма. Схема процесса гредставлена на рис. 1.
Натяжение ворсовой нити при равномерном вращении за один оборот вьюрка на участке между точкой А, расположенной на вьюрке и точкой В, закрепленной на калибре можно определить по зависимости
Р = Р
/32
L чЯ' -w ' 1 U. л и
-- — I I , —)
VR *r J ■ lj|0P * >
(1.1)
где Р - натяжение нити на исследуемом участке Р0 - предварительное натяжение; Т0 - линейная плотность недеформированной нити; ш - угловая скорость вьюрка; Я - радиус вьюрка, г - расстояние от тонки касания
л /;
калибра до вьюрка по высоте I - длинна деформированной нити, у -текущая координата нити, п - число рассматриваемых членов рядг
V •
ч
A0=A,0=R - радиус вьюрка, КО=И, СК=КО=а, ЕО=вР=Ь - геометрические размеры калибра ОК=Н - расстояние от калибра до вьюрка; а - угол клина калибра.
Рисунок 1 - Схема процесса наматывания ворсовых нитей
Рассмотрим непосредственно наматывание ворсовых нитей на клиновой калибр Ось у' направляем по образующей СЕ, а ось г по нормали к образующей СЕ. За полный ооорот вьюрка нить диажды обогнет клиновой калибр Тогда натяжение
ворсовок нити зависимости [1,
после первого перегиба P-i с 53-67]
и второто °2 можно определить по
Р, = Р* е
и R
/J = Р, х"е
^Пр R R + S
(1.2)
R + Ó
= Рх
2 и ч> R Ш о
(1 3)
где Р - результирующее натяжение нити при вращении на участке АЬ ц -коэффициент трения нити по металлу ср - угол перегиба нити на калибре, R - радиус закругления пластин калибра 5 - половина толщины нити. Определим положение ворсовой нити при наматывании ее вьюрком на клиновой калибр Кроме сил натяжения в точке контакта В на нить действуют сила трения FTp и сила реакции N Условия равновесия нити на клине в точке контакта можно представить как:
У F.<r') = 0
£ (14)
Проектируя действующие силы на ось у' первое уравнение системы (1 4) можно записать в виде
HPi+P?) sin у где F^=N(j (1.5)
где у _ угол, определяющий положение ворсовой нити на клиновом калибре Учитывая выражения^! .2), (1.3) и после преобразований получим уравнение
ц ф Р ц (р R
°х е у (1 +е R + S ) sin Y= ^ Ь (1.6)
С учетом проекций на ось г второе уравнение системы (1.4) запишем в виде
(Р +Р2) cos у =N (1.7)
Учитывая выражения (1.2), (1.3) и после преобразования можно записать/у (р R ц w R
Рх е Г? (1+е R + S )cosY=N (1 3)
Решая уравнения (1.6) и (1.8) относительно угла у получим известное в механике выражение для его определения-
у = arctg (j (1.9)
В зависимости от положения витка нити на калибре, процесс наматывания нити может протекать устойчиво или сопровождаться обрывностью из-за соскальзывания нити с калибра. Зная положение нити на калибре определяемое углом у. рассмотрим геометрически взаимодействие ворсовой нити с калибром и определим ее линейную координату у, (см.рис. 1) из условия равновесия в процессе ворсообразования.
Для определения линейной координаты у, рассмотрим треугольник А'ОМ. Длина стороны ОМ равна:
OM-OK+KM=H+(h-y,). (1 0)
С другой стороны длину отрезка ОМ можно определить Kai
ОМ ■- OA' /£(90 А Ш) = 4 /£(90 Чу-а). (1.11)
Угол а можно определить исходя из геометрических размеров калибра.
h
а = arctg----(1.12)
а - Ъ
Решая совместно уравнения (1.10) и (1.11) относительно линейной координаты у, получим следующее выражение для ее определения:
у = Н + h-R tg(9Q + у-а) (1.13)
Анализ полученной зависимости показывает, что положение ворсовой нити, определяемое линейной координатой у., зависит от геометрических параметров вороообразующего механизма (радиуса вьюрка R и высоты расположения вьюрка над калибром Н). Поэтому для обеспечения стабильного протекания технологического процесса пои использовании различных видов нитей необходимо определить диапазоны оегулирования указанных параметров.
При взаимодействии ворсовой нити с калибром в процессе наматывания возможны ее два крайних гопожения zmin и zmax (рис 2) при которых будет происходить наматывание нити на калибр При этом должно выполняться условие:
Т <z (1.14)
mm — I mix
Определим величину zm3x и zmirv Согласно рисунка 2 можно записать утэх = QG = KG-KQ
Длина отрезка KG=h, а для определения отрезка КО рассмотрим треугольник QKD. Из треугольника имеем.
KQ = KDMg(90 + y-a) или KQ = axtg(9Q + y-cc).
Рисунок 2 - Граничные положения нити в процессе наматывания
Тогда выражение для определения уХ* будет иметь вид
+ у -а) (1.15)
Величину определим из треугольника ЕБВ. Так как гт|п=5В, то можно записать
+ у-а).
Учитывая, что ВБ = Ь, выражение для определения гт,п будет иметь ви^
Подставив полученные выражения для определения zmm^л гтах в уравнение (1.13) и учитывая что меняется от К' до Р" получим систему уравнений, которая позволяет определить Р'иЯ
<&/ц{90 + у-*а)= Г» г' »В>Г и^ /? - а №(90*?, -*Т - Н + И-К" И,«б)
После решения уравнений относительно и система примем вид.
Н 4 И
(1.17)
К' -
+ \-а)
(1.18)
Г -И-
гяЕрщу-а)
Величину регулировки радиуса вьюрка определим следующим образом:
ДЯ=Я-Я" (1.19)
Для обеспечения условия (1 151 можно не меняя радиус вьюрка предусмотреть его регулировку по высоте относительно калибра. Из системы уравнении (1 17), обозначив два положения вьюрка относительно калибра И' и Н получим:
Н" = (К-а) +у
Величина регулировки положения вьюрка относительно калибра определится следующим образом:
Д Н=Н"-Н' (1.21)
выводы
1. В процессе наматывания ворсовые нити испытывают значительное натяжение величину которого можно определить по зависимости (1 3).
? При использовании для формирования синели ворсовых нитей различного сырьевого состава их положение на клиновом калибре при различных параметрах ворсообразующего механизма определяется углом у который зависит от коэффициента трения hhti
3. Для обеспечения стабильных условий технологического процесса разработаны теоретические зависимости для определения пределов регулирования паоаметров ворсообразующего механизма (1 8), (1 10) учитывающие вид нити и геометрические размеры клинового калибог
4. Предложенная методика расчета геометрических параметров ворсообразующего механизма и калибра может быть использована при проектировании как новых технологических процессов и оборудования для производства синели, так и при модернизации существующегс
Список использованных источников
1. Ефремов Е.Д Влияние толщины нити и геометрических параметров рабочих органов машины на натяжение нити .4 Технология легкой промышленности. Изв. Вузов, 1958, №6. -с. 63-67
SUMMARY
In this work the process of winding of pile threads on the gauge of the piieforming mechanism is considered. The theoretical dependences for definition of a pile threads placing on the gauge are determined. The technique of account of geometrical parameters of the piieforming mechanism is offered and the equations for definition of their rational meanings, which are taking into account a kind of used raw material and geometrical parameters of the gauge are received.
УДК 677/ 620 22
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОСТОЙКОГО ВОЛОКНА ОКСАЛОН В.В. Садовский, В.Н. Докучаев, М.Н. Михалко
Оксалон является термостойким волокном на основе поли-1,3,4 оксадиазоло! Исходными продуктами для получения являются тереф_алевая кислота и гидразинсульфа- Метод производства — полунепрерывный осуществляется по следующим этапам1
1. Подготовка исходных мономеров.
2. Синтез полимера в виде поликонденсационного раствора.
3 Разбавление и гомогенизация вязких поликонденсационных растворов.
4. Обезвоздушивание и фильтрация прядильного раствора.
5. Приготовление осадительной пластификационной и промывочной ванн.
6. Формование нити.
7. Пластификационная вытяжка нити.
8 Промывка и сушка нити
9 Термическая вытяжка нити
10 Крутка волокна.
Волокно оксалон получается из терефталевой кислоты и гидразинсульфата путем одностадийного синтеза в растворе олеума мокрым формованием из сернокислотного прядильного раствора в водно-сернокислотную осадительную ванну. Синтез полимеров осуществляется по следующей схеме (рис ').
