CC BY
104
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
1
УДК 699.88
АНАЛИЗ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ПО СЕМНАДЦАТИЭТАЖНОМУ ЖИЛОМУ ДОМУ В Г. КРАСНОДАРЕ
Дегтярева Ольга Г еоргиевна к.т.н., доцент
Кубанский государственный аграрный университет, Краснодар, Россия
Сайда Сальман Камалович к.т.н., доцент
Кубанский государственный аграрный университет, Краснодар, Россия
Дегтярев Владимир Г еоргиевич магистр техники и технологии
Т абаев Иван Алексеевич магистрант техники и технологии
В статье рассматриваются особенности анализа ряда проектных решений при ненормативном состоянии семнадцатиэтажного жилого здания
Ключевые слова: КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ЗДАНИЯ, СБОР И АНАЛИЗ НАГРУЗОК, НЕСУЩИЕ КОНСТРУКЦИИ, РАБОТА ОСНОВАНИЯ, ОЦЕНКА СОСТОЯНИЯ ЗДАНИЯ
UDC 699.88
THE ANALYSIS OF DESIGN DECISIONS FOR A SEVENTEEN-FLOOR HOUSE IN KRASNODAR
Degtyareva Olga Georgievna
Cand.Tech.Sci., associate professor
Kuban State Agrarian University, Krasnodar, Russia
Saida Salman Kamalovich
Cand.Tech.Sci., associate professor
Kuban State Agrarian University, Krasnodar, Russia
Degtyarev Vladimir Georgievich master of techniques and technology
Tabayev Ivan Alekseevich undergraduate of techniques and technology
In the article the features of the analysis of a number of design decisions are considered at a substandard condition of a seventeen-floor residential building
Keywords: CONSTRUCTIVE SOLUTION OF BUILDING, COLLECTING AND ANALYZING LOADINGS, BEARING CONSTRUCTIONS, BASE WORK, ASSESSMENT OF CONDITION OF BUILDING
Анализ выполнен с применением многофункционального программного комплекса для расчета, исследования и проектирования конструкций различного назначения «STARK_ES 201W». Расчетная модель, полученная на основе комплексного метода обследования здания [1] при всестороннем учете сочетания нагрузок [2], подробно описывает конструктивную схему здания, в том числе с учетом грунтовых условий. Целью расчета является получение данных для выявления всех основных параметров конструкций здания и сравнения их с принятыми проектными решениями.
Исходные данные для расчета.
- Расчетный вес снегового покрова по СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия - 1,2 кН/м2;
- Нормативное ветровое давление по СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия - 0,48 кН/м ;
- Расчетная сейсмичность площадки строительства - 8 баллов;
Категория грунта (СНиП II-7-81 *) - II; Уровень ответственности здания - II.
Конструктивные решения жилого здания.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
2
Каркас здания выполнен из монолитных железобетонных колонн, диафрагм жесткости и плит перекрытия. Фундамент запроектирован свайным (из буронабивных свай длиной 15м сечением 35х35см), объединенным монолитным ростверком.
Сбор расчетных нагрузок.
На рисунке 1 представлена схема ветровых и снеговых нагрузок.
Рисунок 1 - Схема ветровых и снеговых нагрузок
Сбор нагрузок представлен в таблице 1.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
3
Таблица 1 - Сбор нагрузок
Наименование нагрузки Единица измере- ния Расчетное значение Коэф-т надежности у/(кН) Дли- тельная часть (Кд) Номер нагружения
Постоянные и длительные нагрузки
Собственный вес несущих конструкций кН/м3 27,5 1,1 1,0 1
Вес перегородок кН/м 7,04 1,1 1,0 2
Вес ограждающих конструкций кН/м 7,37- 10,48 1,1 1,0 2
Временные нагрузки на плиты перекрытия
на перекрытия этажей:
жилые помещения кН/м2 1,95 1,3 0,2 3
коридоры, лестницы кН/м2 3,6 1,2 0,33
балконы кН/м2 2,4 1,2 0,35
Покрытие на участках прочих кН/м2 0,5 1,3 0 3
Снеговая нагрузка на кровлю кН/м2 1,2 1,4 0,5 4
Ветровая нагрузка: На наветренную сторону здания На заветренную сторону здания кН/м 0,543- 2,134 0,408- 1,601 1,4 0 5 - по оси OY 6-по оси OX
Расчетная часть по принятым проектным решениям.
Расчетная модель здания подготовлена в ПК «STARK_ES 201W», конечно-элементная модель приведена на рисунке 2.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
4
Рисунок 2 - Расчетная 3D - модель
Ряд материалов конечно-элементного проекта представлен в таблицах 2 - 4.
Таблица 2 - Материалы 3D-стержней
№ A As At Ir Is It E
[м21 [м2] [м21 [м41 [м41 [м41 [кН/м21
1 0,00148 0,00036 0,00050 1,62e-008 1,58e-006 7,91e-007 2,06e+008
2 0,00234 0,00095 0,00071 4,7e-008 1,34e-006 1,53e-005 2,06e+008
3 0,00243 0,00143 0,00067 1,36e-005 6,08e-006 1,33e-005 2,06e+008
4 0,00390 0,00113 0,00245 1,07e-007 5,07e-006 2,69e-005 2,06e+008
5 0,00394 0,00092 0,00133 1,08e-007 1,12e-005 5,89e-006 2,06e+008
6 0,12000 0,00000 0,00000 0,00194 0,0016 0,0009 3e+007
7 0,16000 0,00000 0,00000 0,0036 0,00213 0,00213 3e+007
8 0,24000 0,00000 0,00000 0,00751 0,0032 0,0072 3e+007
9 0,32000 0,00000 0,00000 0,0117 0,00427 0,0171 3e+007
10 0,32000 0,00000 0,00000 0,0117 0,0171 0,00427 3e+007
11 0,35000 0,00000 0,00000 0,0163 0,00729 0,0143 3e+007
12 0,40000 0,00000 0,00000 0,0204 0,00833 0,0213 3e+007
13 0,40000 0,00000 0,00000 0,0204 0,0213 0,00833 3e+007
A - площадь поперечного сечения; Ir- момент инерции отн. OR;
As- сдвиговая площадь в напр.ОБ; Is- момент инерции отн. OS; At- сдвиговая площадь в напр.ОТ; It- момент инерции отн. OT; E - модуль упругости; G - модуль сдвига;
Rho- плотность материала.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
5
Таблица 3 - Материалы ребер
№ b h E G Rho e
[м1 [м1 [кН/м2] [кН/м2] [т/м3] [м1
14 0,150 0,193 3e+007 1,3e+007 7,00 -0,2
15 0,200 0,250 3e+007 1,3e+007 2,75 -0,23
16 0,200 0,250 3e+007 1,3e+007 2,75 -0,2
17 0,250 0,250 3e+007 1,3e+007 2,75 0,05
18 0,260 0,250 3e+007 1,3e+007 2,75 -0,23
b - ширина поперечного сечения; h - высота поперечного сечения; E - модуль упругости; G - модуль сдвига;
Rho - плотность материала; e - эксцентриситет;
Примечание: материал №14 исключен.
Таблица 4 - Изотропные материалы
No. d E Mue Rho
[м] [кН/м2] [т/м3]
19 0,2 3e+007 0,2 2,75
20 0,3 3e+007 0,2 2,75
21 0,45 3e+007 0,2 2,75
22 0,75 3e+007 0,2 2,75
23 0,9 3e+007 0,2 2,75
d - толщина; Rho- плотность материала;
E - модуль упругости; Mue- коэффициент Пуассона.
Осуществим расчет собственных колебаний каркаса здания для определения пульсационной составляющей ветровой нагрузки.
Данные для расчета собственных колебаний представлены на рисунке 3.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
6
Рисунок 3 - Данные для расчета собственных колебаний
Для расчета и анализа системы задано исследование 12 форм собственных колебаний, результаты третьей формы представлены на рисунке
4.
Форма - 3. Max перемещение = 24,9273 мм в узле 23440
Рисунок 4 - 3-я форма колебаний
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
7
Произведем анализ периодов и частот собственных колебаний. Результаты представлены в таблице 5.
Таблица 5 - Собственные частоты
Форма W f T
рад/с Гц с
1 3,63 0,58 1,73
2 4,37 0,70 1,44
3 4,79 0,76 1,31
4 13,40 2,13 0,47
5 16,11 2,56 0,39
6 17,06 2,72 0,37
7 22,05 3,51 0,28
8 22,75 3,62 0,28
9 24,20 3,85 0,26
10 25,39 4,04 0,25
11 29,60 4,71 0,21
12 30,13 4,79 0,21
Вывод: в результате проведенного расчета установлены значения частот собственных колебаний, 1-ая частота которых /1=0,58 не превышает предельного значения собственной частоты /1=1,4. В связи с этим дальнейший расчет будет осуществлен по СНиП 2.01.07-85* п. 6.7(в).
Расчет пульсационной составляющей ветровой нагрузки.
Определение пульсационных составляющих ветровой нагрузки выполняется динамическим расчетом с учетом «s» первых форм собственных колебаний сооружения в соответствии с п. 6.10 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
Задание данных по определению пульсационной нагрузки по «У» направлению представлены на рисунке 5.
Расчет пульсаций ветра
Номер статического нагружения:
Значение Ro по оси X
Значение Ro по оси Y Значение Ro по оси Z Значение Hi по оси X Значение Hi по оси Y Значение Hi по оси Z :
Кол-во учитываемы:-:
Форм колебаний (по СНиП):
Г~ Задать номера Форм |~
|5 129.1 Тип расчёта (* Собственные колебания С Деформированные колебания
17.4
129.1 г Номер ветрового района-i
|55 Г- la Г |
Г || г- in
|55
(Г IV r V
118.5 Г VI г VII
13
Дополнительные условия
ПРИМЕЧАНИЕ:
Введите номера учитываемых в расчете Форм через запятую, без пробелов. Например, 1,5 -12,17
----------Точности для ветровых нагрузок-
Силы |0.01 Моменты |001
Расчет | Отменить | Помощь |
- Логарифмический декремент колебаний---------------
(* Для железобетонных и каменных сооружений, а также, для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций (0.3)
Г Для стальных сооружений. Футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (0.15)
- Тип местности--------------------------------------
Г А - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, сельские местности, в т.ч. с постройками высотой менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра
(* В - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м
Г С - горсдские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м
Отменить
Помощь
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
8
Рисунок 5 - Данные для определения пульсационной нагрузки Задание данных по определению пульсационной нагрузки по направлению представлены на рисунке 6.
Расчет пульсаций ветра
Номер статического нагружения:
Значение R о по оси X
Значение R о по оси Y Значение R о по оси Z Значение Hi по оси X Значение Hi по оси Y
Значение Hi по оси Z :
Кол-во учитываемых Форм колебаний (по СНиП):
Г~ Задать номера Форм |"~
Тип расчёта
f* Собственные
111.64 колебания
118.5 (” Деформированные
колебания
118.5 г Номер ветрового района-]
|55 Г- I а Г- |
|55 Г || Г ||| (Г IV г- V
129.1 Г VI г VII
|3 Дополнительные условия
ПРИМЕЧАНИЕ:
Введите номера учитываемых в расчете Форм через запятую, без пробелов. Например, 1,5 -12,17
----------Точности для ветровых нагрузок-
Силы |0.01 Моменты |0-01
Расчет | Отменить | Помощь |
- Логарифмический декремент колебаний---------------
f* Для железобетонных и каменных сооружений, а также, для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций (0.3)
С" Для стальных сооружений. Футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (0.15)
- Тип местности--------------------------------------
С" А - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, сельские местности, вт.ч. с постройками высотой менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра
(* В - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м
С С - городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м
«Х»
Рисунок 6 - Данные для определения пульсационной нагрузки
Вывод: в результате проведенного расчета сформированы пульсаци-онные составляющие ветровой нагрузки.
Динамический анализ (расчет собственных значений) для расчета сейсмической нагрузки.
Расчет собственных колебаний каркаса здания с учетом сейсмического режима. Данные для расчета собственных колебаний представлены на рисунке 7.
Параметры расчета
- Т ип расчета----------------------
б" Статический расчет (* Собственные колебания
W Сейсмический Параметры режим
б" Устойчивость б" Формирование матриц
•Итерационный расчетТочность
Количество собственных Форм Диапазон искомых собств. значений Значение от
|1 е-006
|Й
| Более (ОШ
- Диагностика------------------
Г ^Троверка точности решения W Проверка ортогональности
- В ывод результатов------------------
Графический интерфейс W Реакции |7 Усилия в оболочках |7 Напряжения в объемных элементах
Многопоточный расчёт Проект
Примечание Исполнитель 0К I
КЗ-модель-------------
•Э леменгы-----------
(* Гибридный 1 f4 Гибридный 2 Перемещений |7 Модификация матриц жесткости для балок-стенок
|7 Осреднение с весами Согласованные нагрузки |7 Согласованные массы |7 Изменение геометрии для э ксцентрисигетов
Рисунок 7 - Данные для расчета собственных колебаний
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
9
Произведем анализ периодов и частот собственных колебаний для определения сейсмических нагрузок, результаты представлены в таблице 6.
Таблица 6 - Собственные частоты
Форма W f T
рад/с Гц с
1 3,63 0,58 1,73
2 4,37 0,70 1,44
3 4,79 0,76 1,31
4 13,40 2,13 0,47
5 16,11 2,56 0,39
6 17,06 2,72 0,37
7 29,60 4,71 0,21
8 33,51 5,33 0,19
9 33,94 5,40 0,19
10 34,76 5,53 0,18
11 36,26 5,77 0,17
12 36,88 5,87 0,17
13 37,62 5,99 0,17
14 38,11 6,07 0,16
15 38,92 6,19 0,16
16 39,66 6,31 0,16
17 40,65 6,47 0,15
18 50,54 8,04 0,12
19 51,54 8,20 0,12
20 725,95 115,54 0,01
21 669,84 106,61 0,01
22 659,58 104,98 0,01
Для расчета и анализа системы задано исследование 50 форм собственных колебаний, результаты третьей формы представлены на рисунке
8.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
10
Форма - 3. Мах перемещение = 24,9273 мм в узле 23440
Рисунок 8 - 3-я форма колебаний
Вывод: проанализировав расчет собственных колебаний здания, установлено значение периода по первой форме колебаний T=1,73. На основании оптимального соотношения периода колебаний и высоты здания
Г = 0,0 2 Ш необходимо отметить, что здание не обладает должной жесткостью для строительства в сейсмическом районе [3].
Расчет сейсмических нагрузок от первого поступательного воздействия.
Расчет производится в соответствии с СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах». Сейсмичность площадки в баллах S = 8. Из соответствующих значения коэффициентов К1=0,25; Rpsi=1,3; категория грунта II.
Направление сейсмического воздействия задается направляющими косинусами CX, CY и CZ. Данные по заданию сейсмических нагрузок по 1-му направлению представлены на рисунке 9.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
11
Рисунок 9 - Данные для определения сейсмической нагрузки
Вывод: В результате сейсмического расчета сформированы псевдостатические нагрузки.
Статический анализ.
В статическом расчете участвуют следующие нагружения:
НГ1 - постоянная расчетная нагрузка собственный вес конструкций
(Yf=1,1);
НГ2 -нагрузка от веса конструкций стен и перегородок, (yf=1,1);
НГ3 - расчетная полезная нагрузка (yf=1,2, yf=1,3);
НГ 4 - расчетная снеговая нагрузка (yf=1,4);
НГ5 - расчетная ветровая нагрузка на конструкцию по направлению Y
(Tf=1,4);
НГ6 - расчетная ветровая нагрузка на конструкцию по направлению X
(Tf=1,4);
НГ7-9 - пульсации ветра в направлении OY;
НГ 10-12 - пульсации ветра в направлении OX;
НГ 13-19 -сейсмическое воздействие по 1-му направлению;
НГ20-25 - сейсмическое воздействие по 2-му направлению;
НГ26-32 - сейсмическое воздействие по наихудшему направлению. Для анализа перемещений заданы комбинации, ряд из которых приведен в таблице7.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
12
Таблица 7 - Комбинации
Номер НГ-1 НГ-2 НГ-3 НГ-4 НГ-5 НГ-6 НГ-7 НГ-8 НГ-9 НГ-10
K-1 1,0 0,95 0,9 0,9 0 0 0 0 0 0
K-2 1,0 0,95 0,9 0,9 0,9 0 0,9 0,9 0,9 0
K-3 1,0 0,95 0,9 0,9 0 0,9 0 0 0 0,9
K-4 0,9 0,8 0,5 0,5 0 0 0 0 0 0
K-5 0,9 0,8 0,5 0,5 0 0 0 0 0 0
K-6 0,9 0,8 0,5 0,5 0 0 0 0 0 0
Определение осадок фундамента здания.
Данные для расчета осадок фундамента здания представлены на рисунке 10.
Рисунок 10 - Данные для расчета осадок фундамента Один из видов перемещения фундамента представлен на рисунке 11.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
13
Max перемещение = 25,5921 мм в узле 45652 Рисунок 11 - Перемещение от 1 комбинации
Вывод: в соответствии со СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений», а именно Приложением 4 предельные деформации основания не должны превышать 80 мм - условие выполнено.
Определение горизонтальных перемещений каркаса здания.
Данные для расчета горизонтальных перемещений каркаса здания представлены на рисунке 12.
Рисунок 12 - Данные для расчета горизонтальных перемещений каркаса
здания
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
14
Определим горизонтальные перемещения каркаса здания от основных сочетаний нагрузок по осям OX и OY. Один из результатов расчета представлен на рисунке13.
K = 100, Мах:Узел 66538, Ux=4.304 мм Мт:Узел 50867,Ux=-4,023 мм
Комбинация 1
Рисунок 13- Перемещение вдоль оси OX от 1-ой комбинации
Вывод: согласно СНиП 2.01.07-85, а именно - п.10.13 горизонтальные предельные перемещения многоэтажных каркасных зданий должны удо-
f h
Ju —----
влетворять требованию
~~ 50о, где /2=52,55 м. Согласно расчету максимальное горизонтальное перемещение составило 43,590 мм - условие выполнено.
Определение вертикальных прогибов плит перекрытия, а также их армирования.
Согласно СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах», а именно п. 2.17. Расчет зданий и сооружений с учетом сейсмического воздействия, как правило, производится по предельным состояниям первой группы. В случаях, обоснованных технологическими требованиями, допускается производить расчет по второй группе предельных состояний.
В таблице 8 представлено сочетание нагрузок, по которому производится расчет.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
15
Таблица 8 - Комбинации нагрузок
Номер НГ-1 НГ-2 НГ-3 НГ-4
K-1 0,909 0,909 0,25 0,35
Анализ плиты перекрытия на отметке-0,080.
Исходными данными для расчета по определению прогибов является плита перекрытия на отметке-0,080 представленная на рисунке 14.
Рисунок 14 - Плита перекрытия на отметке - 0,080
Расчетная схема к определению прогибов приведена на рисунке 15.
I
Рисунок 15 - Расчетная схема к определению прогибов На рисунке 16 представлены параметры расчета по определению прогибов плиты перекрытия на отметке-0,080.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
16
Параметры расчета
I % т
Тип расчета (♦ Статический расчет И" Устойчивость И" Собственные колебания И" Спектральный сдвиг Г "Деформированные" колебания И" "Нелинейная" устойчивость -Итерационный расчет Г” Теория II порядка I- Трос Г Односторонние опоры Г Односторонние шарниры Г Превышение итераций |7 Прерывание итераций
И" "Нелинейный" Итерации |Ю0
спектральный сдвиг Точность 10-0001
Количество собственных
форм |6 -7J
Точность |0 0001
Г” Однопоточный расчет |7 Оптимизация Г” Закрепление узлов
Задание стандартов..
I— Вывод результатов-
17 Усилия |7 Реакции |7 Невязки
Проект | Примечание | Исполнитель CSTE_3
0К
Отменить
J
Помощь
Рисунок 16 - Параметры расчета по определению прогибов
Результаты расчета прогиба плиты перекрытия на отметке-0,080 представлены на рисунке 17.
K = 50; Max перемещение -3,001 мм в узле 504; Комбинация - 1 Рисунок 17 - Прогибы плиты перекрытия на отметке - 0,080
Произведем расчет по армированию плиты перекрытия. Расчет осуществляем в соответствии с СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры».
Задание данных по армированию плиты перекрытия на отметке-0,080 представлено на рисунке 18.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
17
Параметры для расчета на трещинос., -Диаметры стержней арматуры (мм)-
Верхняя по оси г:
Нижняя по оси г:
Верхняя по оси s:
Нижняя по оси s:
Поперечная:
-Данные для учета раскрытия трещин-----
Ограничение ширины раскрытия трещин:
(* из условия сохранности арматуры
^ из условия ограничения проницаемости конструкций
I8 73
I8 д
112 "71
|12 д
I8 д
Отменить
Помощь
Рисунок 18 - Задание данных по армированию плиты перекрытия Результаты расчета армирования плиты перекрытия на отметке-0.080.
На рисунках 19-20 изображены изополя площадей поперечного сечения армирования по осям, соответственно верхнего и нижнего армирования.
Расчет по РСУ; MinAsro = 0 см2/м,МахАзго = 12,2168 см2/м
Рисунок 19 - Верхнее армирование плиты перекрытия на отметке-0,080
вдоль локальной оси «r»
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
18
2.51 3.93 5.65 7.70 10.05 11.31 20.11 25.45
Расчет по РСУ; MinAsso = 0 CM2/M,MaxAsso = 12,3883 см2/м
Рисунок 20 - Верхнее армирование плиты перекрытия на отм. -0,080 вдоль
локальной оси «s»
Другие расчетные изополя площадей поперечного сечения армирования по осям, с целью экономии объема статьи не приводятся.
Анализ плиты перекрытия типового этажа.
Исходными данными для расчета по определению прогибов является плита перекрытия типового этажа, представленная на рисунке 21.
Рисунок 21- Плита перекрытия типового этажа
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
19
Расчетная схема к определению прогибов приведена на рисунке 22.
Рисунок 22 - Расчетная схема к определению прогибов
Задание данных для определения прогибов, с учетом армирования
представлено на рисунке 23.
Рисунок 23 - Задание данных для определения прогибов
На рисунке 24 представлены параметры расчета по определению прогибов плиты перекрытия типового этажа.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
20
Параметры расчета
I % т
Тип расчета (♦ Статический расчет И" Устойчивость И" Собственные колебания И" Спектральный сдвиг Г "Деформированные" колебания И" "Нелинейная" устойчивость -Итерационный расчет Г” Теория II порядка I- Трос Г Односторонние опоры Г Односторонние шарниры Г Превышение итераций |7 Прерывание итераций
И" "Нелинейный" Итерации |Ю0
спектральный сдвиг Точность 10-0001
Количество собственных
форм |6 -7J
Точность |0 0001
Г” Однопоточный расчет |7 Оптимизация Г” Закрепление узлов
Задание стандартов..
I— Вывод результатов-
17 Усилия |7 Реакции |7 Невязки
Проект | Примечание | Исполнитель CSTE_3
0К
Отменить
J
Помощь
Рисунок 24 - Параметры расчета по определению прогибов
Результаты расчета по определению прогибов плиты перекрытия типового этажа представлены на рисунке 25.
K = 50; Max перемещение -5,212 мм в узле 1129; Комбинация 1
Рисунок 25 - Прогибы плиты перекрытия типового этажа
Задание данных по армированию плиты перекрытия типового этажа представлено на рисунке 26.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
21
Параметры для расчета на трещинос.,
—
Диаметры стержней арматуры (мм)
Верхняя по оси г: Is 23
Нижняя по оси г: |8 3
Верхняя по оси s: Jl2 3
Нижняя по оси s: |12 3
Поперечная: |8 3
-Данные для учета раскрытия трещин-----
Ограничение ширины раскрытия трещин:
(* из условия сохранности арматуры
С" из условия ограничения проницаемости конструкций
0К
Отменить
Помощь
Рисунок 26 - Задание данных по армированию плиты перекрытия
На рисунке 27, в качестве примера, изображены изополя площади поперечного сечения армирования вдоль локальной оси «г».
Расчет по РСУ; MinAsro = 0 см2/м, MaxAsro = 8,37573 см2/м Рисунок 27 - Верхнее армирование плиты перекрытия типового этажа
вдоль локальной оси «г».
Вывод: числовое значение площади поперечного сечения полевого армирования, находящегося в плитах перекрытия, составляет 5,65 см2, что превосходит числовые значения площади арматуры, полученные при по-
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
Научный журнал КубГАУ, №101(07), 2014 года
22
верочном расчете - условие прочности выполняется. Однако ранее полученные расчеты указывают на то, что здание не обладает должной жесткостью для строительства в сейсмическом районе. При этом на сегодня существуют методы [4], позволяющие повысить жесткость жилого дома, доведя её до норм строительства в сейсмическом районе.
Список литературы
1. Коженко Н.В. Комплексный метод обследования зданий и сооружений при совместной работе с вышками связи/ Коженко Н.В., Дегтярев В.Г., Дегтярев Г.В., Табаев И.В.// Политематический сетевой электронный журнал КубГАУ, 2013, №89(05) IDA 0891305043. - 26 с.
2. Дегтярев Г.В. Комплексный и индивидуальный учет сочетания нагрузок как метод анализа безопасности строения/ Дегтярев Г.В., Дегтярева О. Г., Дегтярев В.Г., Коженко Н. В., Кулага И.Г.// Политематический сетевой электронный журнал КубГАУ, 2014, №95(01) IDA 0951401042. - 26 с.
3. Дегтярев, Г.В. Анализ промышленной безопасности существующего здания с учетом взаимовлияния проектируемого рядом на фундаментах различного вида/ Г.В. Дегтярев, О.Г. Дегтярева, В.Г. Дегтярев, И.Г. Кулага// Труды Кубанского государственного аграрного университета, - Краснодар, 2013. Вып.4(43). - С. 277-282.
4. Способ реконструкции промышленных и гражданских зданий. Дегтярев Г.В., КенебасС.С., ДегтяревВ.Г. Патент на изобретение RUS240086110.09.2012.
References
1. Kozhenko N.V. Kompleksnyj metod obsledovanija zdanij i sooruzhenij pri sovmestnoj rabote s vyshkami svjazi/ Kozhenko N.V., Degtjarev V.G., Degtjarev G.V., Ta-baev I.V.// Politematicheskij setevoj jelektronnyj zhurnal KubGAU, 2013, №89(05) IDA 0891305043. - 26 s.
2. Degtjarev G.V. Kompleksnyj i individual'nyj uchet sochetanija nagruzok kak metod analiza bezopasnosti stroenija/ Degtjarev G.V., Degtjareva O. G., Degtjarev V.G., Kozhenko N. V., Kulaga I.G.// Politematicheskij setevoj jelektronnyj zhurnal KubGAU, 2014, №95(01) IDA 0951401042. - 26 s.
3. Degtjarev, G.V. Analiz promyshlennoj bezopasnosti sushhestvujushhego zda-nija s uchetom vzaimovlijanija proektiruemogo rjadom na fundamentah razlichnogo vida/ G.V. Degtjarev, O.G. Degtjareva, V.G. Degtjarev, I.G. Kulaga// Trudy Kubanskogo gosudar-stvennogo agrarnogo universiteta, - Krasnodar, 2013. Vyp.4(43). - S. 277-282.
4. Sposob rekonstrukcii promyshlennyh i grazhdanskih zdanij. Degtja-rev G.V., KenebasS.S., DegtjarevV.G. Patent na izobretenie RUS240086110.09.2012.
http://ej.kubagro.ru/2014/07/pdf/02.pdf
