Расчет несущей способности верхних и нижних поясов ферм покрытия теплиц типа 6d Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 696/697

05.00.00 Технические науки

РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ВЕРХНИХ И НИЖНИХ ПОЯСОВ ФЕРМ ПОКРЫТИЯ ТЕПЛИЦ ТИПА 6D

Дегтярева Ольга Георгиевна к.т.н., доцент

Бубнюк Илья Владимирович студент

Кубанский государственный аграрный университет, Краснодар, Россия

Рассмотрена методика, на конкретном примере теплиц типа 6D, расчета несущей способности верхних и нижних поясов ферм покрытия. Насущная необходимость углубленного анализа вопроса несущей способности появилась в свете довольно массового возведения теплиц, особенно в Южном Федеральном округе, конструктив которых закупается в странах Ближнего Востока. Однако, простой перенос конструкций теплиц изготовленных в странах Ближнего Востока, на территорию Российской Федерации не завершается успехом. Данные конструкции теплиц не выдерживают в одних случаях, со слов службы эксплуатации, снеговых нагрузок, в других случаях, ветровых нагрузок, а в третьем случае, конструктив может разрушаться без видимых причин. Необходимость внесения ясности в сложившуюся ситуацию становилась все очевиднее. Проведенный последовательный статический, динамический и сейсмический анализ, выполненный по действующим на территории РФ нормативным документам и по нормам поставщика, в привязке к реальным сечениям несущих конструктивных элементов, позволил выявить нижеприведенные проценты использования рассматриваемых элементов конструкций. Нижний пояс ферм покрытия: по нормативам РФ, по первому предельному состоянию процент использования - 395 %; по второму предельному состоянию процент использования - 999 %; по нормам РФ с учетом нагрузок поставщика, по первому предельному состоянию процент использования - 339,3 %; по второму предельному состоянию процент использования - 999 %. Верхний пояс ферм покрытия: по нормативам РФ, по первому предельному состоянию процент использования -495,2%; по второму предельному состоянию процент использования - 361,4 %; по нормам РФ с учетом нагрузок поставщика, по первому предельному состоянию процент использования -150,8 %; по второму предельному состоянию процент использования - 146,2%. Анализ

UDC 696/697 Technical sciences

CALCULATION OF THE BEARING ABILITY OF THE TOP AND LOWER BELTS OF FARMS OF THE COVERING OF GREENHOUSES OF TYPE6D

Degtyareva Olga Georgievna Cand.Tech.Sci., associate professor

Bubnyuk Ilya Vladimirovich student

Kuban State Agrarian University, Krasnodar, Russia

We have reviewed the methodology on a specific example of greenhouses of type 6D, the calculation of the bearing capacity of the upper and bottom zones roof trusses. The urgent need for in-depth analysis of the issue bearing capacity appeared in the light of a rather massive construction of greenhouses, especially in the Southern Federal District, as its constructive is purchased in the Middle East. However, the simple transfer of designs greenhouses made in the Middle East, to the territory of the Russian Federation is not completed successfully. These structures cannot withstand greenhouses in some cases, according to the service manual, snow loads, in other cases, wind loads, and in the third case, the construct may be destroyed for no apparent reason. Need to clarify the situation become clearer. Successive static, dynamic and seismic analysis carried out by force in the territory of the Russian Federation regulations and norms provider in relation to the actual sections bearing structural elements, revealed The following percentages of use of structural elements under consideration. According to the standards of the Russian Federation, for the first limit of the percentage of use - 395%; the second limit of the percentage of use - 999%; according to the norms of the Russian Federation with the load provider for the first limit of the percentage of use - 339.3%; the second limit of the percentage of use - 999%. The upper chord coating: according to the standards of the Russian Federation, for the first limit of the percentage of use - 495.2%; the second limit of the percentage of use - 361.4%; according to the norms of the Russian Federation with the load provider for the first limit of the percentage of use - 150.8%; the second limit of the percentage of use - 146.2%. The analysis presented allows us to conclude that when uploading the upper and lower zones of farms covering greenhouses, load combinations specific to the location of the greenhouse type 6D, their carrying capacity and hence the structure as a whole is not guaranteed

представленного позволяет констатировать, что при загружении верхних и нижних поясов ферм покрытия теплиц, сочетаниями нагрузок характерными для места расположения теплицы типа 6D, их несущая способность, а значит и сооружения в целом, не обеспечивается

Ключевые слова: ТЕПЛИЦА ТИПА 6D, ФЕРМЫ Keywords: THE GREENHOUSE OF TYPE 6D,

В последнее время в Краснодарском крае наблюдается бурный рост строительства теплиц. Однако в странах Ближнего Востока, например, Турции, Израиле и других строительство теплиц традиционно и развито довольно хорошо. Изготавливаются различного рода конструктивные элементы, из которых осуществляют сбор сооружений, различных по площади и по объемам.

Российские бизнесмены, видя отлаженные конструктивно-технологические схемы, стали закупать эти теплицы. Но недоучет природно-климатических условий привязки теплиц к реальным условиям в ряде случаев привел к разрушению теплиц и значительным финансовым потерям. Данная статья призвана показать реальность в несовместимости простого переноса конструктивов, без учета мест привязки сооружений.

Основные положения поверочного расчета

Настоящий расчет выполнен с применением многофункционального программного комплекса для расчета, исследования и проектирования конструкций различного назначения «STARK_ES 2014». Расчетная модель подробно описывает конструктивную схему теплиц типа 6D, в том числе с учетом грунтовых условий по аналогии [1, 2]. Целью расчета является получение данных для оценки несущей способности конструктивных элементов теплиц определенной по нормативам РФ и ближневосточных стран поставщиков.

ПОКРЫТИЯ, РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ, ПРОЦЕНТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ

COVERING FARM, CALCULATION OF THE BEARING ABILITY, PERCENT OF USE OF ELEMENTS

Данный расчет выполняется согласно требованиям следующих нормативных документов: ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и оснований; СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия; СНиП 11-7-81* Строительство в сейсмических районах; СНиП 23-01-99* Строительная климатология; СНиП 11-23-81* Стальные конструкции.

Исходные данные

Расчетный вес снегового покрова по СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и

2 2 воздействия - 1,2 кН/м для (РФ), для поставщика - 24 кг/м ; Нормативное

ветровое давление по СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия - 0,38

22 кН/м2 для (РФ), для поставщика - 67 кг/м2; Расчетная сейсмичность

площадки строительства для (РФ) - 7 баллов; Категория грунта (СНиП II-

7-81*), норматив РФ - II; Уровень ответственности сооружения, норматив

РФ - III.

Конструктивные решения по теплице

Фундамент - свайный, объединенный по периметру монолитным ростверком. Каркас выполнен из металлических стоек, элементов покрытия, состоящих из решетчатых шарнирно-стержневых металлических конструкций, связей и прогонов. Ограждающие конструкции стен выполнены из стекла. Покрытие кровли -полиэтиленовая пленка высокой плотности.

Сбор нагрузок

Расчетная схема для сбора снеговой нагрузки по нормативам РФ и поставщика представлена на рисунке 1. Сбор снеговой нагрузки представлен в таблице 1.

Расчетная снегоЬая нагрузка

1,68 кПа

0,72 кПа 0,72 кПа

■• ■.[• ч/ \ ' N / •■■• Х ч

Рисунок 1 - Расчетная схема для сбора снеговой нагрузки

Расчетная схема для сбора ветровой нагрузки представлена на рисунке 2 и 3. Сбор снеговой и ветровой нагрузок выполнен по примеру работ [3, 4].

Рисунок 2 - Расчетная схема для сбора ветровой нагрузки

■0,2 кПа

< \ /\ /|\ /\ / V /\ /\ /\ / ч

V Л \ -0,2 кПа й <Х|

V /

_Ч

<- \ / \/ \1/ \/ \ / \/ \/ \/ \ / *

-0,2 кПа , 9600 1 9600

Рисунок 3 - Расчетная схема для сбора ветровой нагрузки Сбор ветровой нагрузки представлен в таблице 1.

Таблица 1 - Сбор нагрузок

Наименование нагрузки Единица измере ния Значение величин Коэф-т надежности У/(кН) Номер нагруже ния

норматив ное РФ поставщик а

Постоянные и длительные нагрузки

Собственный вес несущих конструкций кН/м3 78,5 78,5 1.05 1

Вес от стационарного оборудования кН/м 1,26 1,26 1.1 5

Временные нагрузки

Снеговая нагрузка на кровлю (согласно рис. 1): На скаты крайних пролетов с наружной стороны На всю кровлю, за иск. крайних скатов кН/м2 0,51 0,103 1.4 2

1,2 0,24

Ветровая нагрузка (согласно рис. 2): На наветренную сторону теплицы На подветренную сторону кН/м2 0,23 -0,06 0,131 -0,096 -0,238 1.4 3, 4

-0,14; -0,11 -0,119 -0,238

Исходные данные к расчетной части

Расчетная модель теплицы подготовлена в ПК «Stark ES 2014», в конечно-элементной модели (МКЭ) и представлена на рисунке 4.

Рисунок 4 - Расчетная модель теплицы в программе «Stark ES 2014» Материалы конечно-элементной модели представлены в таблице 2.

Таблица 2 - Материалы ЭБ-стержней

No A As At Ir Is It E G Rho

[м2] [м2] [м2] [м4] [м4] [м4] [кН/м2] [кН/м2] [т/мЭ]

1 0.00016 0.00008 0.00008 2.47e-008 1.24e-008 1.24e-008 2.06e+008 7.9e+007 8.24

2 0.00020 0.00010 0.00010 5.02e-008 2.51e-008 2.51e-008 2.06e+008 7.9e+007 8.24

Э 0.000Э7 0.00021 0.00012 2.09e-007 9.55e-008 1.78e-007 2.06e+008 7.9e+007 8.24

4 0.00044 0.000Э6 0.0001Э Э.11e-007 1.23e-007 3.57e-007 2.06e+008 7.9e+007 8.24

5 0.00045 0.0002Э 0.0002Э 3.74e-007 1.87e-007 1.87e-007 2.06e+008 7.9e+007 8.24

6 0.00045 0.00029 0.00010 3.11e-007 1.27e-007 3.74e-007 2.06e+008 7.9e+007 8.24

7 0.00074 0.000Э9 0.000Э9 1.2e-006 7.27e-007 7.27e-007 2.06e+008 7.9e+007 8.24

8 0.00114 0.0006Э 0.000Э5 2.57e-006 1.23e-006 2.3e-006 2.06e+008 7.9e+007 8.24

9 0.22000 0.182ЭЭ 0.17825 0.00815 0.00Э84 0.004Э4 2.75e+007 1.1e+007 2.75

А - площадь поперечного сечения; 1г - момент инерции отн. ОЯ; лб - сдвиговая площадь в напр.OS; ь - момент инерции отн. OS; А1 - сдвиговая площадь в напр.ОТ; И - момент инерции отн. ОТ; Е - модуль упругости; О - модуль сдвига; ЯЪо - плотность материала.

Динамический анализ (расчет собственных значений)

Расчет собственных колебаний проводился для комплекса теплиц 6Д. Для расчета и анализа системы, по нормативам РФ, задано исследование 12 собственных значений, результаты представлены в таблице 3.

Таблица 3 - Собственные частоты

Форма W рад/с f Гц Т с

1 1.73 0.27 3.64

2 1.75 0.28 3.58

3 1.78 0.28 3.54

4 1.86 0.30 3.37

5 3.41 0.54 1.84

6 6.92 1.10 0.91

7 14.03 2.23 0.45

Для расчета и анализа системы, по нормативам поставщика, задано исследование 20 собственных значений, результаты представлены в таблице 4.

Таблица 4- Собственные частоты

Форма W рад/с f Гц Т с

1 1.72 0.27 3.65

2 1.75 0.28 3.59

3 1.77 0.28 3.54

4 1.85 0.30 3.39

5 3.39 0.54 1.86

6 6.91 1.10 0.91

7 13.91 2.21 0.45

Сейсмическое воздействие

Расчет производится в соответствии со СНиП 11-7-81 с учетом изменений, введенных в действие с 01.01.2000 г. Сейсмичность площадки строительства в баллах 8 = 7. Из соответствующих списков назначаются значения коэффициентов К1=0,22; Кр8;=1; категория грунта II.

Направление сейсмического воздействия задается направляющими косинусами СХ, СУ и С/. Данные по заданию сейсмических нагрузок по первому направлению представлены на рисунке 5.

Рисунок 5 - Данные для определения сейсмической нагрузки

Задание данных по определению сейсмической нагрузки по второму и наихудшему направлению в статье опущены.

Статический анализ

В статическом расчете участвуют следующие нагружения: НГ1 -постоянная расчетная нагрузка (собственный вес конструкций у^1,05); НГ2 - расчетная снеговая нагрузка (у^1,4); НГ3 - расчетная ветровая нагрузка на конструкцию по направлению Х (у^1,4); НГ4 - расчетная ветровая нагрузка по направлению У (у^1,4); НГ5 - расчетная нагрузка от оборудования (у1=1,1); НГ6-9 - расчетная сейсмическая нагрузка по 1-му направлению; НГ10-13 - расчетная сейсмическая нагрузка по 2-му напрвлению; НГ14-17 - расчетная сейсмическая нагрузка по наихуджему направлению.

Нагружения представлены для расчета по нормативам РФ. Для норм поставщика происходит увеличение нагружений в последних трех группах, начиная с сейсмической нагрузки по 1-му направлению.

Для анализа перемещений заданы серии комбинаций, часть из которых приведена в таблице 5, для нормативов РФ.

Таблица 5 - Комбинации

Номер НГ-1 НГ-2 НГ-3 НГ-4 НГ-5 НГ-6 НГ-7 НГ-8 НГ-9

К-1 1 0 0.9 0 0.95 0 0 0 0

К-2 1 0 0 0.9 0.95 0 0 0 0

К-3 1 0.9 0.9 0 0.95 0 0 0 0

К-4 1 0.9 0 0.9 0.95 0 0 0 0

К-5 0.9 0 0 0 0.8 1 1 1 1

К-6 0.9 0 0 0 0.8 0 0 0 0

К-7 0.9 0 0 0 0.8 0 0 0 0

К-8 0.9 0.5 0.5 0 0.8 1 1 1 1

К-9 0.9 0.5 0.5 0 0.8 0 0 0 0

Расчет и подбор сечений ферм покрытия теплиц

Нижний пояс фермы покрытия

Исходные данные для расчета элемента, по нормативам РФ, на основные сочетания усилий представлены в таблице 6, а для поставщика в таблице 7. Тип сечения: труба. Профиль: ТЯ8 33.7x2 ГОСТ 10704-91. Сталь: Вст3сп, ГОСТ 10705-80*.

Таблица 6 - Сочетания усилий для расчета по нормативам РФ

Кк Описание N2 Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -3.48 -0.00 -0.04 -0.00

2 -Ктах, Му -3.48 -0.00 -0.04 -0.00

4 Мхтах, -К -0.20 -0.01 -0.02 0.01

5 Мутах, -К -0.31 -0.00 -0.07 -0.00

8 -Отах (К, Му) -2.70 -0.00 -0.06 -0.00

9 О|тах (К, Мх, Му) 39.20 -0.00 0.34 -0.00

Таблица 7 - Сочетания усилий для расчета по нормативам поставщика

Кк Описание № Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -2.99 -0.00 0.00 -0.00

2 -Ктах, Му -2.99 -0.00 -0.01 -0.00

5 Мутах, -К -2.63 -0.00 -0.03 -0.00

9 О|тах (К, Мх, Му) 17.03 -0.00 0.10 -0.00

Мхр - момент при расчете в плоскости стенки.

Мх1 - момент в средней трети длины элемента.

Исходные данные для расчета элемента, по нормативам РФ, на особые сочетания усилий представлены в таблице 8. а для поставщика в таблице 9. Тип сечения: труба. Профиль: ТЯ8 33.7x2 ГОСТ 10704-91. Сталь: Вст3сп, ГОСТ 10705-80*.

Таблица 8 - Сочетания усилий для расчета по нормативам РФ

Кк Описание N2 Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -1.48 -0.00 -0.02 -0.00

2 -1Чтах, Му -1.48 -0.00 -0.02 -0.00

4 Мхтах, -К -0.22 0.13 0.00 0.02

5 Мутах, -К -0.01 -0.00 -0.03 -0.01

8 -Отах (К, Му) -1.07 -0.00 -0.03 -0.00

9 О|тах (К, Мх, Му) 18.65 -0.28 0.17 -0.09

Таблица 9 - Сочетания усилий для расчета по нормативам поставщика

Кк Описание № Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -1.22 -0.00 0.00 -0.00

2 -Ктах, Му -1.21 -0.00 -0.01 -0.00

5 Мутах, -К -1.01 -0.00 -0.02 -0.00

9 О|тах (К, Мх, Му) 10.74 -0.10 0.07 -0.02

Мхр - момент при расчете в плоскости стенки.

Мх1 - момент в средней трети длины элемента.

Результаты расчета на основные и особые сочетания усилий с выявлением процента их использования, по нормативам РФ, представлены на рисунке 6, а по нормативам поставщика на рисунке 7.

Результаты подбора сечения группы элементов по основным и особым сочетаниям усилий с выявлением процента их использования, по нормативам РФ, представлены на рисунке 8 а по нормативам поставщика на рисунке 9.

Расчеты на основные и особые сочетания усилий, а также подбор сечения группы элементов по основным и особым сочетаниям усилий с выявлением процента их использования осуществлены при использовании источников [5].

¿В]

а*

№

ю о

о £0

а-

о ^

о

а->-+>

47

Мах=39.2 Мп—3.48

М»х=0.34 Мп=М».07

Мах=0 Мп=0

Мах=0.13 Мп—0.28

М»х=0.02 Мп—0.09

Ш1фр задачи: Эпемент 1

Л

х

Е

*

43 X

РЭ й

Я

О) >

о а\

3 ^

ю о

о

ограничени ясм

Ушах Zmax Упип Ъ пи п ЬУПНП

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП колонны шаг ребер' планок

отн^1 ОТН. \1 дняФе по прочн. по уст.

9.60 1.60 0.00 1.00 1.05 0.95 основн нет

Результаты проверил

Сечение 1. Труба 33.7x2

Профиль 33.7x2;

Сталь ВСтЗсп; ГОСТ 1075 80

Сортамент

проценты использования по 1ПС

по норм ycr.0TH.Yl yCT.OTH.Zl усгойч. Х1> уст.стенки уст.полок

187.7 31.6 395.0 12.0 0.0 0.0

проценты нспользовпо 2ПС сводные%%использов шаг ребер' планок

шок. отн.У1 гибк. ОТН^1 1ПС 2ПС местн.устойч.

999.0 999.0 395.0 999.0 0.0 нет

* 2

л> о

ЕООКЕИДОД

й о\ о ^¡Доор

О

Л р

н Н й ЬЙ

Е Р № ^ Сй

Я К о ^

о ° ^ я

¿В]

а*

№

ю о

о £0

а-

о ^

о

а->-+>

Ма\=17.03 Мп—2.99

Мах=0.1 Мп=М».03

Мах=0 Мп=0

Ма\=-0 М1 п=-0.1

\Ь|\=-0 Мп—0.02

Ш1фр задачи:

) к\кн I 1

^

Л X

Е

*

43 X

РЭ

Й «

О) >

о а\

3 ^

ю о

о

РЭ

ограничени ясм

Ушах Zmax Упип Ъ пи п ЬУПНП

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП колонны шаг ребер' планок

отн^1 ОТН. \1 дняФе по прочн. по уст.

9.60 1.60 0.00 1.00 1.05 0.95 основн нет

Результаты проверил

Сечение 1. Труба 33.7x2

Профиль 33.7x2;

Сталь ВСтЗсп; ГОСТ 1075 80

Сортамент

проценты использования по 1ПС

по норм ycr.orH.Yl уст.отнТ! усгойч. Х1> уст.стенки уст.полок

67.4 23.2 339.3 0.0 0.0 0.0

проценты нспользовпо 2ПС сводные%%использов шаг ребер' планок

шок. отн.У1 шок. тн.71 1ПС 2ПС местн.устойч.

999.0 999.0 339.3 999.0 0.0 нет

* 2

л> о

Е

О)

оок

а\ о

Е и д о д й Д о о р

р а> о Н Л р

н Н й ЬЙ Ё Р 9* ^ О

К М о ^ О ^ д

ы

а*

№

ю о

о £0

43~

а-

о ^

о

а->-+>

47

Мах=39.2 Мп—3.48

Мах=0.34 Мп=М».07

Мах=0 Мп=0

Мах=0.13 Мп—0.28

Мах=0.02 Мп—0.09

Ш1фр задачи: Эпемент 1

Л

х

Е

*

43 X

РЭ й

Я

О) >

о о\

3 ^

ю о

о

РЭ

ограничени ясм

Ушах Zmax Упип Ъ пи п ЬУПНП

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП колонны пиг ребер' планок

отн^1 ОТН. \1 дляФе по прочн. по уст.

9.60 1.60 0.00 1.00 1.05 0.95 основн нет

1^зу.пьтаты подбора

Сечение 1. Труба 194 х 5

Профиль 194x5; ГОСТ 8732 - 78*

Сталь ВСтЗсп; ГОСТ 1075 80

Сортамент Труба бесшовная горячекатаная

проценты использования по 1ПС

по норм ycr.0TH.Yl уст.отнТ! усгойч. Х1> уст.стенки уст.полок

6.9 0.6 1.5 0.1 0.0 0.0

проценты нспользовпо 2ПС сводные%%использов шаг ребер' планок

шок. отн.У1 шок. ога21 1ПС 2ПС местн.устойч.

16.0 95.7 6.9 95.7 0.0 нет

§ д о о к м о\ о

Д О О О

Я К о ^

00 о ^ «

и>

а*

№

ю о

о £0

43~

а.

о ^

о

а. >-+>

Эпюра N,1®

Эпюра Му, кН * м

Эпюра Оъ , кН

Эпюра М/ , кН* м

Эпюра ОукН

Ма\=17.03 Мп—2.99

Мах=0.1 Мп=М».03

Мах=0 Мп=0

Ма\=-0 М1 п=-0.1

\Ь|\=-0 Мп—0.02

Ш1фр задачи:

) к\кн I 1

Ж

РЭ

^

Л X

Е

*

43 X

РЭ й

О) >

о о\

3 ^

ю о

о

РЭ

ограничени ясм

Ушах Zmax Упип Ъ пи п ЬУПНП

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП колонны пиг ребер' планок

отн^1 ОТН. \1 дляФе по прочн. по уст.

9.60 1.60 0.00 1.00 1.05 0.95 основн нет

1^зу.пьтаты подбора

Сечение 1. Труба 194 х 5

Профиль 194x5; ГОСТ 8732 - 78*

Сталь ВСтЗсп; ГОСТ 1075 80

Сортамент Труба бесшовная горячекатаная

проценты использования по 1ПС

по норм ycr.orH.Yl yCT.OTH.Zl усгойч. Х1> уст.стенки уст.полок

2.9 0.4 1.3 0.0 0.0 0.0

проценты нспользовпо 2ПС сводные%%использов шаг ребер' планок

шок. отн.У1 шок. тн.71 1ПС 2ПС местн.устойч.

16.0 95.7 2.9 95.7 0.0 нет

2 Е

о о к § д о\ о м

д о о о тз а» о

н Н й ЬЙ

Ё Р Р ^ О

?! К О ^ чо ° ^ Я

Верхний пояс фермы покрытия

Исходные данные для расчета элемента, по нормативам РФ, на основные сочетания усилий представлены в таблице 10, а для поставщика в таблице 11. Тип сечения: замкнутое. Профиль: 7Р 80х40х2 ГОСТ 302452003. Сталь: С245, ГОСТ 27772-88.

Таблица 10 - Сочетания усилий для расчета по нормативам РФ

Кк Описание № Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -50.08 0.03 0.00 0.02

2 -Ктах, Му -46.48 -0.01 3.09 0.03

4 Мхтах, -К -30.12 -0.34 -0.08 -0.25

5 Мутах, -К -34.75 -0.00 -3.85 -0.00

7 -Отах (К, Мх) -50.08 0.03 0.00 -0.02

8 -Отах (К, Му) -43.12 -0.00 -3.81 -0.00

9 |О|тах (К, Мх, Му) -46.47 -0.01 3.09 -0.03

Таблица 11 - Сочетания усилий расчета по нормативам поставщика

Кк Описание № Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -24.06 -0.00 0.00 -0.00

2 -Ктах, Му -22.31 -0.00 1.02 -0.00

4 Мхтах, -К -15.51 -0.17 0.11 -0.09

5 Мутах, -К -19.55 -0.00 1.10 -0.00

7 -Отах (К, Мх) -22.09 -0.05 1.01 0.03

9 |О|тах (К, Мх, Му) -19.28 -0.06 1.10 0.04

Mxp - момент при расчете в плоскости стенки.

Мх1 - момент в средней трети длины элемента.

Исходные данные для расчета элемента на особые сочетания усилий, по нормативам РФ, представлены в таблице 12. а для поставщика в таблице 13.

Таблица 12 - Сочетания усилий для расчета по нормативам РФ

Кк Описание № Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -27.28 0.38 -0.63 0.49

2 -Ктах, Му -27.28 0.38 -0.63 0.49

4 Мхтах, -К -17.51 -1.73 0.21 -0.74

5 Мутах, -К -17.79 -0.03 -1.95 -0.03

8 -Отах (К, Му) -21.92 -0.02 -1.93 -0.07

9 |О|тах (К, Мх, Му) -23.44 1.00 1.56 0.73

Таблица 13 - Сочетания усилий для расчета по нормативам поставщика

Кк Описание № Mxp Мх1 Му Оу

кН кНм кНм кНм кН

1 -Ктах, Мх -17.50 -0.01 0.00 -0.05

2 -Ктах, Му -16.52 -0.08 0.72 -0.05

4 Мхтах, -К -11.57 -0.68 0.10 -0.26

5 Мутах, -К -14.19 -0.08 0.78 -0.06

9 О|тах (К, Мх, Му) -14.08 -0.37 0.77 -0.26

Mxp - момент при расчете в плоскости стенки.

Мх1 - момент в средней трети длины элемента.

Результаты расчета на основные и особые сочетания усилий с выявлением процента их использования, по нормативам РФ, представлены на рисунке 10, а по нормативам поставщика на рисунке 11.

Результаты подбора сечения группы элементов по основным и особым сочетаниям усилий с выявлением процента их использования, по нормативам РФ, представлены на рисунке 12, а по нормативам поставщика на рисунке 13.

ограничени ясм

Ушах Zmax У ни п Zmíll Ьл гш м

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. кюэфф. надежности тип колонны шаг ребер' планок

отн. Zl отн. для Фе по прочн. по уст.

2.84 2.12 0.00 1.00 0.90 0.95 осиовн нет

Результаты проверки

Сечение 1. Профиль "Мхлодечно" 80 х 40 х 2

Профиль 80 х 40 х 2; ГОСТ 30245-2003

Сталь С245; ГОСТ 27772-88

Сортамент Профиль прямоугольньй гнутьй замкнутый сварной сортамент

проценты использования по 1ПС

по норм. ycr.OTH.Yl yCT.OTH.Zl устойч. YZ уст. стенки уст. палок

199.1 212.2 495.2 210.3 72.5 43.7

проценты использовпо 2ПС своднью°/сР/«спальзов шаг ребер/ планок

п гок. о тн.У1 пгок. отн^1 1ПС 2ПС местн.устойч.

157.4 361.4 495.2 361.4 72.5 нет

п а о о о й о

Е И Д О я Л) Д о О р

н Н й ЬЙ а Р № ^

¡75 до ЬЗ

О о ^ д

а*

РЭ

СГС

ю о

о £0

43~

а.

о ^

о

а. >-+>

1\ / \

/ \

\Ь|х=-11.57 Мп—24.06

\Ь|\=1.1 Мп=0

Мах=0 Мп=0

\Ь|\=-0 Мп=М».68

Мах=0.04 Мп—026

Ш1фр задачи:

) к\кн I 1

^

Л X

Е

*

43 X

РЭ й

Я

О) >

о а\

3 ^

ю о

о Й РЭ

ограничениясм

Ушах Z шах У пи п Хпап 111Ш

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная доннам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП копонны шаг ребер/ планок

отн. 71 отн. У1 дняФе по прочн. по уст.

2.84 2.12 0.00 1.00 0.90 0.95 основн нет

Результаты проверки

Сечение 1. Профиль "Молодечно" 80 х 40 х 2

Профиль 80 х 40 х 2; ГОСТ 30245-2003

Сталь С245; ГОСТ 27772 88

Сортамент Профиль прямоугольньй гнутый замкнугьм сварной сортамент

проценты использования по 1ПС

по норм уст. отн. ¥1 yCT.OTH.Zl устойч. УЪ уст.стенки уст.полок

67.2 72.9 150.8 99.3 71.0 42.5

проценты нспользовпо 2ПС сводные %%использов. пит ребер' планок

гибк. отн.¥1 гибк. отн^1 ШС 2ПС местн.устойч.

63.7 146.2 150.8 146.2 71.0 нет

5 Е £

О)

о\ о

К Е й щ съ М О

О тз л р

н Н й ЬЙ а Р № ^ ей

Я К о ^ о ^ к

00

ограничени ясм

Ушах Zmax Упип Zmin ЬУПНП

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП колонны шаг ребер' планок

отн^1 ОТН. \1 дляФе по прочн. по уст.

2.84 2.12 0.00 1.00 0.90 0.95 основн нет

1Ъзультаты подбора

Сечение 1. Профиль "Молодечно" 97 х 80 х 3

Профиль 97 х 80 хЗ; ГОСТ 30245-2003

Сталь С245; ГОСТ 27772 88

Сортамент Профиль прямоугольньм гнутьй замкнугьй сварной сортамент

проценты использования по 1ПС

по норм ycr.OTH.Yl уст.отнТ! усгойч. Х1> уст.стенки усг. полок

71.6 75.1 100.0 45.8 57.0 66.9

проценты использовпо 2ПС сводные%%использов шаг ребер' планок

шок. отн.У1 гибк. отн^1 1ПС 2ПС местн.устойч.

42.5 66.0 100.0 66.0 66.9 нет

а о о о\ о

к 2 а

идодро^Д д о о о тз а» о

н Н й ЬЙ

а рэ № ^ ей

Я до ЬЗ ю о ^ д

а*

№

ю о

о £0

43~

а.

о ^

о

а. >-+>

^ к

N

/ \ / \

/

Мах^11.57 Мп—24.06

\Ь|\=1.1 Мп=0

М»х=0 Мп=0

Ма\=-0 Мп—0.68

Мах=0.04 Мп—0.26

Ш1фр задачи: Эпемент 1

Л

х

Е

*

43 X

РЭ й

Я

О) >

о о\

3 ^

ю о

о

РЭ

ограничени ясм

Ушах Zmax Упип Ъ пи п ЬУПНП

300.00 300.00 1.00 1.00 0.10

расчетная длинам коэф-тыусл. раб. коэфф. надежности ТИП колонны ииг ребер' планок

отн^1 ОТН. \1 дняФе по прочн. по уст.

2.84 2.12 0.00 1.00 0.90 0.95 основн нет

1^зу.пьтаты подбора

Сечение 1. Цэофиль "Молодечно" 80 х 60 х 2

Профиль 80 х 60 х 2; ГОСТ 30245-2003

Сталь С245; ГОСТ 27772 88

Сортамент Цэофиль ирямоугольньм гнутьй замкнутый сварной сортамент

проценты использования по 1ПС

по норм ycr.orH.Yl уст.отнТ! усгойч. Х1> уст.стенки уст. полок

51.5 58.2 80.2 51.5 61.7 64.1

проценты нспользовпо 2ПС сводные%%использов шаг ребер' планок

гибк. отн.У1 гибк. агтн.Х1 1ПС 2ПС местн.устойч.

48.0 77.2 80.2 77.2 64.1 нет

оок

о\ о

м а о о о ^охоЕ^^^л»

¡75 а о ьз и> о а

ы о

Выводы

В результате произведенных расчетов, с учетом нагрузок, определенных по действующим на территории РФ нормативным документам и по нормам поставщика, выявлены проценты использования таких элементов конструкций теплиц как нижний и верхний пояса ферм покрытия.

Нижний пояс ферм покрытия:

- по нормативам РФ, по первому предельному состоянию процент использования - 395 %; по второму предельному состоянию процент использования - 999 %;

- по нормам РФ с учетом нагрузок поставщика, по первому предельному состоянию процент использования - 339,3 %; по второму предельному состоянию процент использования - 999 %;

Верхний пояс ферм покрытия:

- по нормативам РФ, по первому предельному состоянию процент использования - 495,2%; по второму предельному состоянию процент использования - 361,4 %;

- по нормам РФ с учетом нагрузок поставщика, по первому предельному состоянию процент использования - 150,8 %; по второму предельному состоянию процент использования - 146,2%.

Анализ представленного позволяет констатировать, что при загружении верхних и нижних поясов ферм покрытия теплиц, сочетаниями нагрузок характерными для места расположения теплицы типа 6Б, их несущая способность, а значит и сооружения в целом, не обеспечивается.

Список литературы:

1. Дегтярев Г.В. Расчетное обоснование перевода части семнадцатого технического этажа в жилой фонд/ Г.В. Дегтярев, О.Г. Дегтярева, В.Г. Дегтярев //

Труды Кубанского государственного аграрного университета. - Краснодар, 2014. -Вып.3(48).- С. 150-154.

2. Дегтярев Г.В. Особенности анализа состояния здания при незавершенном строительстве в сложных гидрогеологических условиях г. Сочи/ Дегтярев Г.В., Дегтярева О. Г., Дегтярев В. Г.// Политематический сетевой электронный журнал КубГАУ, 2014, №101(07) IDA 1011407001.-25 с.

3. Дегтярев Г.В. Комплексный и индивидуальный учет сочетания нагрузок как метод анализа безопасности строения/ Дегтярев Г.В., Дегтярева О.Г., Дегтярев В.Г., Коженко Н.В., Кулага И.Г.// Политематический сетевой электронный журнал КубГАУ, 2014, №95(01) IDA 0951401042.-26 с.

4. Дегтярев, Г.В. Анализ промышленной безопасности существующего здания с учетом взаимовлияния проектируемого рядом на фундаментах различного вида / Г. В. Дегтярев, О.Г. Дегтярева, В.Г. Дегтярев, И.Г. Кулага // Труды Кубанского государственного аграрного университета, 2013. - № 4 (43). - С. 277 - 282.

5. Коженко Н.В. Комплексный метод обследования зданий и сооружений при совместной работе с вышками связи/ Коженко Н.В., Дегтярев В.Г., Дегтярев Г.В., Табаев И.В.// Политематический сетевой электронный журнал КубГАУ, 2013, №89(05) IDA 0891305043.-26 с.

References:

1. Degtjarev G.V. Raschetnoe obosnovanie perevoda chasti semnadcatogo tehnicheskogo jetazha v zhiloj fond/ G.V. Degtjarev, O.G. Degtjareva, V.G. Degtjarev // Trudy Kubanskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta. - Krasnodar, 2014. -Vyp.3(48).- S. 150-154.

2. Degtjarev G.V. Osobennosti analiza sostojanija zdanija pri nezavershennom stroitel'stve v slozhnyh gidrogeologicheskih uslovijah g. Sochi/ Degtjarev G.V., Degtjareva O. G., Degtjarev V. G.// Politematicheskij setevoj jelektronnyj zhurnal KubGAU, 2014, №101(07) IDA 1011407001.-25 s.

3. Degtjarev G.V. Kompleksnyj i individual'nyj uchet sochetanija nagruzok kak metod analiza bezopasnosti stroenija/ Degtjarev G.V., Degtjareva O.G., Degtjarev V.G., Kozhenko N.V., Kulaga I.G.// Politematicheskij setevoj jelektronnyj zhurnal KubGAU, 2014, №95(01) IDA 0951401042.-26 s.

4. Degtjarev, G.V. Analiz promyshlennoj bezopasnosti sushhestvujushhego zdanija s uchetom vzaimovlijanija proektiruemogo rjadom na fundamentah razlichnogo vida / G. V. Degtjarev, O.G. Degtjareva, V.G. Degtjarev, I.G. Kulaga // Trudy Kubanskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta, 2013. - № 4 (43). - S. 277 - 282.

5. Kozhenko N.V. Kompleksnyj metod obsledovanija zdanij i sooruzhenij pri sovmestnoj rabote s vyshkami svjazi/ Kozhenko N.V., Degtjarev V.G., Degtjarev G.V., Tabaev I.V.// Politematicheskij setevoj jelektronnyj zhurnal KubGAU, 2013, №89(05) IDA 0891305043.-26 s.