CC BY
49
УДК55.01.77: 55.21.21
АНАЛИЗ КОНТАКТНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ЩЁТКИ С ОБРАБАТЫВАЕМОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ
© 2011 Ю.И. Кургузов
Самарский государственный технический университет
Поступила в редакцию 10.11.2011
Разработана имитационная модель процесса на примере обработки кромки. Обращено внимание на сглаживающий и упрочняющий характер обработки. На основании анализа деформированного состояния в зоне контакта установлены рекомендуемые конструктивно-технологические параметры процесса.
Ключевые слова: поверхность кромки, проволочная щетка, модель процесса, сглаживающе-упрочняющая обработка, режимы обработки, плотность ворса, пластические отпечатки, шероховатость.
Металлические щетки широко используются для удаления с поверхности металла заусенцев, окалины, неровностей сварного шва, очистки литья от песка. Они также применяются для притупления острых кромок, полирования и упрочнения поверхностей с целью повышения их износостойкости и усталостной прочности, а также - подготовки поверхности под последующее нанесение покрытия. При высокой жёсткости ворса они способны осуществлять даже резание металла.
Вращающиеся проволочные щетки представляют особой многолезвийные инструменты с прерывистыми режущими кромками и эластичной рабочей поверхностью. Их изготавливают из стальной углеродистой пружинной проволоки (ГОСТ 9389—60), а для специальных работ — из латунной, медной и нержавеющей проволоки. Эластичные рабочие элементы создают [1] достаточно протяжённую зону контакта, в которой выделяют участки входа проволочек в контакт, участок скольжения сжато-изогнутого ворса и участок выхода разгибающихся проволочек из контакта.
Служебное назначение щётки определяется такой её комплексной характеристикой, как жёсткость ворсовой части. Жёсткость зависит от конструктивных параметров, среди которых необходимо выделить наружный диаметр щётки, диаметр и длину проволочек, а также плотность ворса, и технологических режимов обработки - окружной скорости и натяга. Кроме того, немаловажное значение имеет вид щётки и её расположение относительно обрабатываемой поверхности. Особенно это важно в случае обработки поверхностей большой кривизны, в частности, радиусных кромочных поверхностей, являющихся концентраторами напряжений, возникающих в процессе эксплуатации ответственных деталей машин, например, лопаток газотурбинных двигателей или элементов штамповой оснастки.
Кургузов Юрий Иванович, к.т.н., доцент кафедры технологии машиностроения, факультет МиАТ, СамГТУ., E-mail: tms@samgtu.ru
В работе [2] показано, что уменьшение диаметра (радиуса) обрабатываемой дисковой щёткой цилиндрической поверхности приводит к возрастанию деформации при входе проволочек в контакт за счёт увеличения угла атаки. Т.к. в процессе обработки траектория движения щётки не является эквидистантной относительно радиусной кромки, то изменение условий контактного взаимодействия на разных участках зоны контакта приводит к изменению показателей качества поверхности. Степень этих изменений, а также обеспечение условий, при которых обработка кромки имела бы сглаживающе-упрочняющий характер, оценивались на имитационной параметрической модели процесса, описанной в работе [3].
В модели кромка радиусом г = 1 мм представляется неподвижной поверхностью. Геометрический вид модели демонстрирует рис. 1, где О - центр вращения щётки; d - диаметр проволоки; i - натяг (/' = 0,9 мм); в) - угловая скорость вращения щётки, с -1; l - длина (вылет) проволочек; R зад - радиус заделки пучка (Я зад = 50 мм); 5" - зазор между проволочками в заделке. Анализ контактного взаимодействия проводился по двум моделям. В одной модели 5 = 0,2 мм, в другой - 5 = 0.
'HQs
Рис. 1. Геометрический вид модели
Геометрическая модель и созданная на её основе в программном комплексе АКБУБ конечно-элементная модель позволяют определить не только кинематические и динамические параметры процесса, но и произвести оценку напряжённо-деформированного состояния обрабатываемой поверхности.
При заданных значениях скорости вращения щётки и длины ворса можно с помощью программы АКБУБ найти время Д t п, за которое конец проволоки из одной произвольной точки с координатами (х п, У п) переместится в другую точку с координатами (х п + I, у п + ]). Положение точек на кромке легко определяется углом у. Так, для принятых в работе условий обработки положение начальной (первой) точки контакта (см. рис. 1) определяется углом у1 =
6°, положение второй точки - углом у1 = 9° (при произвольно выбранном приращении Д у = 3°). Координаты точки 1 х j = r ■ sin 6° = 0,104 мм, y j = r ■ cos 6° = 0,99 мм; точки 2 - х 2 = r ■ sin 9° = 0,156 мм, y j = r ■ cos 9° = 0,98 мм.
Для щётки с диаметром d = 0,2 мм и длиной ворса l = 70 мм, вращающейся со скоростью v щ = 19 м/с, время перемещения из точки 1 в точку 2 Д t ¡ = t 2 - t 1 = 0,58 ■ 10 - 4 - 0,34 ■ 10 - 4 = 0,24 ■ 10 - 4 c. Соответственные этому времени перемещения по координатным осям составляют Д х ¡ = х 2 - х 1 = 0,156 — 0,104 = 0,052 мм, Д y 1 = y 2 - y 1 = 0,98 - 0,99 = - 0,01 мм. Появляется возможность найти проекции средней скорости, а затем и полную скорость проволочки в заданных точках кромки. Так,
V2x =
Ахj 0,052-10"
At
0,24-10"
= 2,167 м/с; V2v =
= -0,417 м/с;
V = VV^V^ = л/',1672 +0,4172 = 2,206 м/с.
Распределение вычисленной по данной методике скорости по длине контакта для рассматриваемого случая приведено на рис. 2. Здесь же показано изменение по длине контакта мощности, развиваемой концами ворса. Передняя проволочка пучка после косого удара по кромке, пройдя расстояние 0,3 мм, резко теряет скорость до 1 м/с. Начинает выбираться зазор как набегающими с высокой скоростью задними проволочками, так и упруго отскакиваемой от поверхности передней проволочкой. Ещё через 0,15 мм плотность ворса возрастает до максимального значения, а скорость становится равной 2,5 м/с. Прогиб проволочек ещё незначителен, но потребляемая щёткой мощность возрастает до наибольшего значения. В дальнейшем скорость возрастает.
Плотность ворса постепенно снижается и становится даже меньше первоначального значения, хотя скорость перемещения и контактная сила вследствие увеличения прогиба продолжают возрастать. При достаточно протяжённой контактной поверхности скорость на выходе может превышать окружную скорость щётки. Плотность ворса щётки для этого случая приведена ниже.
Исследования напряжённо-деформированного состояния проводились на конечно-элементной модели при следующих варьируемых параметрах: диаметр пружинных проволочек ё = 0,2...0.4 мм, длина ворсовой части I = 30.70 мм, скорость щётки V щ = 16.28 м/с.
Рис. 2. Изменение скорости движения конца проволочного ворса (кривая 1) и мощности, развиваемой концами проволочек (кривая 2), по длине контакта
Обрабатываемые материалы - среднеуглероди-стая сталь и титановый сплав ВТ-20. Исходная шероховатость кромки Я а = 1,6 ... 2,5 мкм (Я тах = 5
.8 мкм). В исследованиях применялись секционные щётки с различной плотностью расположения проволочек в пучке. Плотность принято оценивать
з
коэффициентом кш представляющим собой отношение площади торцов проволочек пучка к занимаемой ими площади на боковой поверхности наружного цилиндра. Для щеток с ( = 0,2 мм при I = 70 мм коэффициент плотности составил к п = 0,25, при I = 50 мм - к п = 0,31, при I = 30 мм - кп = 0,36; для щеток с ( = 0,4 мм при I = 70 мм - к п = 0,38, при I = 50 мм - к п = 0,45, при I = 30 мм - к п = 0,49. Максимальный коэффициент к п = 0,785 получали при зазоре 8 = 0.
На рис. 3 в качестве примера показано распределение глубины отпечатка по длине контакта при обработке кромки со скоростью V щ = 19 м/с щетками с различной плотностью ворса. При наличии между проволочками зазора 5 = 0,2 мм коэффициент плотности ворса составлял к п = 0,25, при отсутствии зазора - к п = 0,785. На входе проволочек в контакт глубина к пластически деформированного отпечатка в обоих случаях равна 4,8 .. .4,85 мкм. Выдавленный из лунки материал (наплыв) в поперечном направлении имеет высоту 2,1 мкм (рис. 3,а) и 3,3 мкм (рис. 3,6). Скорость проволочек мгновенно падает до 1 м/с, обрабатываемый материал деформируется
НОСАЬ ЭОЫРПОМ
зив =502 ТИЕ=.001 иу (дте) 11313=0
&МЗ: =.655Е-05 ЗМК =-. 5 80Е-0 5 зчз: =.307Е-05
также в продольном направлении (направлении скорости). В первом случае глубина к отпечатка в этом направлении уменьшается до 1,9 мкм, чему способствует, во-первых, упругий отскок передней проволочки, во-вторых, выборка зазора набегающими задними проволочками. Упругий отскок отмечается и во втором случае. Проволочки только начинают изгибаться. В этом месте даже образуется наплыв
1 Л А V-*
высотой 1,5 ... 2 мкм, вызванный действием сгущенных задних проволочек. По мере дальнейшего продвижения растет их скорость, изгибная деформация и силы на концах. Глубина отпечатка и наплывы по краям борозды снова увеличиваются, достигая соответственно в первом случае 5,8 и 3,1 мкм, во втором случае - 4,4 и 2,4 мкм. И в том, и в другом случае на расстоянии от начальной точки контакта, равном 0,7 .0,75 мм, глубина борозды начинает монотонно снижаться, что связано с уменьшением контактных сил и разгибанием проволочек. На выходе из контакта с кромкой малого радиуса они имеют скорость 9 м/с и пластически не деформируют поверхность.
а
Рис. 3. Глубина отпечатка в кромке, обработанной щеткой при V щ = 19 м/с, I = 70 мм, ( = 0,2 мм с плотностью ворса: а - к п = 0,25; б - к п = 0,785
На контактном участке, заключенном в пределах углов у от 30° до 50.60°, отсутствие заметных пластических деформаций, скорее всего, вызвано исключением из контакта проволочек, образующих «подушку» и следующих за отогнутыми передними проволочками. На участке с углом у > 50.60° (на выходе из контакта) все проволочки вступают во взаимодействие с обрабатываемой поверхностью, также производя ее пластическое деформирование, но с небольшой интенсивностью.
Из полученных результатов следует, что глубина деформации, оставляемая передними проволочками пучка секционной щетки в момент удара, практически не зависит от исходной плотности ворса. В пользу этого вывода свидетельствует и то обстоятельство, что установленные в процессе исследования значения контактной силы и деформации поверхности при ударе практически не отличаются от
расчетных величин (с погрешностью, не превосходящей 10%), предложенных в работе [1]. В процессе обработки плотность изменяется, то возрастая, то уменьшаясь, что свидетельствует о волнообразном протекании процесса и изгибных колебаниях проволочек. У щетки с исходной высокой плотностью ворса наиболее глубокий отпечаток отмечается на входе прямых проволочек в контакт (в начальной точке), а у щеток с пониженной исходной плотностью - на удалении от начальной точки на расстояние 0,2.0,22 мм. Это расстояние практически равно принятому в модели зазору 5, который выбирается проволочками, вступившими в контакт. Проволочки в данном месте сгущаются. Зазор, в пределах которого проволочки имеют высокую рабочую скорость на входе в контакт, ликвидируется. Вторая и, возможно, третья проволочки оказывают ударное воздействие на поверхность через первую проволочку.
Анализ параметрической имитационной модели, проведённый для щёток с пониженной исходной плотностью, показал, что в зоне удара проволочек с ё = 0,4 мм, вращающихся со скоростью 19
м/с, при I = 70 мм глубина отпечатка к тах = 6 мкм, высота выступов к в = 2 мкм; при I = 50 мм - к тах = 6,3 мкм, к в = 2,5 мкм; при I = 30 мм - к тах = 10 мкм, к в = 4,5 мкм. Полученные результаты хорошо согласуются с экспериментальными данными, полученными в работе [2]. Проволочки с ё = 0,4 мм вызывают по сравнению со щётками, в которых диаметр ё = 0,2 мм, большие пластические деформации почти на всём протяжении контактной поверхности, но на выходе из контакта они также малы.
Ужесточение ворса за счёт уменьшения его длины I до 30 мм приводит к росту глубины пластического отпечатка, которая по мере продвижения ворса по поверхности контакта изменяется с меньшей интенсивностью, нежели у длинноворсных щёток, что также приводит к упрочнению материала. Но сглаживающей обработку можно считать только для поверхностей, полученных после черновой, в луч-
шем случае - после получистовой предварительной обработки.
Глубина отпечатка влияет на шероховатость обработанной поверхности. Следует иметь в виду, что проволочки в реальных условиях обработки воздействуют и на наплывы по краям борозды, снижая их высоту. Чем глубже отпечаток, тем больше высота выступов. В качестве примера на рис. 4 показано полученное в результате анализа изменение глубины деформации от скорости щётки. Аналогичные зависимости имеют место при увеличении диаметра ё и вылета I проволочек.
Верхняя кривая 2 характеризует изменение выступов, нижняя кривая 1 - впадин. Высота впадин превышает высоту выступов. Это означает, что последующие удары проволочек по пластически деформированным и, стало быть, упрочнённым выступам приводят к уменьшению их высоты. Довершают образование высотных параметров шероховатости сжато изогнутые проволочки, скользящие по контактной поверхности и сглаживающие вершины микронеровностей.
15
10
= 5
5 0
ё. -5
ч -10
-15
-20
2\
2 II 2 5 3
\
N
1 —Итт
2— Итах
Рис. 4. Деформации поверхностного слоя в зависимости от скорости
Условием сглаживания поверхности является неравенство к < Я тах [1, 2], подтверждённое экспериментальными исследованиями, где Я тах - максимальная высота микронеровностей исходной поверхности. Для исследуемых кромок Я тах = 5...8
мкм (Я а = 1,6.2,5 мкм). Как видно из приведённой на рис. 5 диаграммы, этому условию удовлетворяет обработка со скоростями 16.19 м/с щётками с проволочками диаметром ё = 0,2.0,4 мм и длиной I = 50.70 мм.
Рис. 5. Диаграмма зависимости шероховатости Я а от режимных параметров обработки
Сглаживающе-упрочняющая обработка дисковыми секционными щётками кромочных поверхностей ответственных деталей машин, изготовленных из различных материалов, имеет довольно обширную стационарную область, создаваемую конструктивно-технологическими параметрами процесса. К этим параметрам относятся:
- материал ворса: пружинная проволока - для обработки конструкционных сталей, нержавеющая проволока - для обработки титановых сплавов;
- плотность ворса, оцениваемая коэффициентом k п , изменяющимся в диапазоне от 0,25 до 0,45;
- диаметр проволочек d = 0,2 ... 0,4 мм;
- вылет ворса l = 50 ... 70 мм;
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Кургузов Ю.И., Папшев Д.Д. Технологическое обеспечение качества поверхности при упрочнении механическими щётками / Вестник машиностроения. - 1986. -№4. - С. 54 - 58.
Кургузов Ю.И., Кургузов М.Ю. Упрочнение кромок лопаток рабочих колёс газотурбинных двигателей / Вестник СамГТУ. Сер. Технические науки. - 2010. - №4 (27). - С. 120 - 127.
Кургузов Ю.И., Сундуков Д.Ю. Моделирование процесса обработки механическими щётками / Ю.И. Кургузов, Д.Ю. Сундуков // Материалы Всероссийской научно-технической интернет-конференции с международным участием «Высокие технологии в машиностроении», 20 - 23 окт. 2009 г.: - Самара: СамГТУ, 2009. - 31 - 34 с.
скорость вращения щётки v ,
= 16 ... 19 м/с.
THE ANALYSIS OF CONTACT INTERACTION OF A ROTATING BRUSH WITH A PROCESSED SURFACE
© 2011 J.I.Kurguzov
Samara State Technical University, Samara
The imitating model of process on an example of processing of edges is developed. The attention to smoothing and strengthening character of processing is paid. On the basis of the analysis of the condition in a contact zone recommended is constructive-technological parametres of process are established.
Key words: edge surface, wire brush, the process model, smoothing-strengthening processing, processing modes, pile density, roughness
Kurguzov Yury Ivanovich, Cand.Tech.Sci., the senior lecturer of chair of technology of mechanical engineering, faculty MiAT, SamG-TU. E-mail: tms@samgtu.ru
2
3
