CC BY
0001: 10.55648/1998-6920-2023-17-4-3-14 УДК 681.84
Анализ искажений современных высокочастотных
излучателей звука
М. С. Шушнов, Т. В. Шушнова
Сибирский гос. унив. телекоммуникаций и информатики (СибГУТИ)
Аннотация: В статье проведено сравнение нелинейных и линейных искажений современных динамических головок купольного типа и ленточного излучателя. Даны рекомендации по подбору высокочастотных головок для построения мониторной акустической системы ближнего поля. Выполнена постановка оптимизационной задачи отбора серийных экземпляров или моделей высокочастотных излучателей звука.
Ключевые слова: звук, психоакустика, искажения, купольная головка, динамическая головка, ленточный излучатель, аудиосистема, мониторная система, оптимизация.
Для цитирования: Шушнов М. С., Шушнова Т. В. Анализ искажений современных высокочастотных излучателей звука // Вестник СибГУТИ. 2023. Т. 17, № 4. С. 3-14.
https://doi.org/10.5564 8/19 98-6 92 0-2 023-17-4-3-14.
Контент доступен под лицензией © Шушнов М. С., Шушнова Т. В., 2023
Creative Commons Attribution 4.0 License
Статья поступила в редакцию 09.04.2023; принята к публикации 27.04.2023.
1. Введение
Актуальность анализа нелинейных и линейных искажений современных высокочастотных (ВЧ) излучателей купольного и ленточного типов стоит перед проектировщиком акустической системы, если целью проектирования является разработка технического решения, позволяющего слышать нюансы (недостатки) записи. Для звукорежиссера в процессе выполнения трудовых функций необходимо слышать неискаженную звуковую картину с хорошо заметными недостатками фонограммы. Поэтому при построении мониторной акустической системы субъективные критерии оценки качества звуковоспроизведения, такие как прозрачность, разборчивость, являются важными, а объективные характеристики, например, рабочий диапазон частот и коэффициент гармоник, часто не принимаются во внимание, поскольку являются малоинформативными.
Однако благодаря выявленным в профессиональной среде звукорежиссеров зависимостям между психоакустическими критериями и объективными электрическими характеристиками можно сделать вывод о необходимости снижения уровня гармонических искажений с целью получения «прозрачного», достоверного звука и недопущения превышения уровня нечетных гармоник над уровнем четных, так как в противном случае снижается разборчивость звуковоспроизведения [1-4], получения максимально ровной амплитудно-частотной характеристики для исключения перекоса тонального баланса.
2. Основные особенности и параметры современных высокочастотных излучателей звука
2.1. Ленточные излучатели
В ленточном динамике звуковая катушка и излучатель являются одним целым - проводящей лентой. Излучатель в ленточном исполнении - токопроводящая лента из металла (чаще всего применяется алюминий) толщиной от 5 до 50 мкм, находящаяся между мощными магнитами. Через ленту пропускается переменный ток, что приводит к ее колебаниям и излучению звуковой волны за счет эффективной площади ленты. Таким образом, основное отличие ленточного излучателя заключается в отсутствии «посредников» между звуковой катушкой и излучателем, малой массе ленты и позволяет воспроизводить тончайшие звуковые нюансы, что отмечается слушателями как «прозрачность», «легкость», «голографичность».
Однако лента имеет очень низкое сопротивление - порядка десятков мОм. Для согласования низкого сопротивления ленты с выходом УМЗЧ применяется понижающий трансформатор, благодаря которому входное сопротивление динамика Xном на рабочих частотах становится равным часто используемому номиналу 4-8 Ом.
Понижающий трансформатор обычно устанавливается внутри корпуса ленточного излучателя, из-за чего на самых низких частотах входное сопротивление ленточного излучателя с понижающим трансформатором очень мало и определяется в основном сопротивлением первичной обмотки трансформатора, которое находится в пределах 0.1-0.3 Ом. Понижающий трансформатор может вносить линейные и нелинейные искажения, поэтому его качество определяет частично качественные характеристики ленточного излучателя.
На рис. 1 показана кривая импеданса ленточного излучателя БЯТ-7 российской компании Viawave [5]. Кривая импеданса показывает, что в рабочем диапазоне входное сопротивление ленточного излучателя (с понижающим трансформатором) составляет единицы ом. Из рис. 1 хорошо видно, что на частотах ниже 1800 Гц импеданс Х^ом имеет подъем, связанный с резонансной частотой ленточного излучателя, с дальнейшим резким спадом до значения около 1 Ом. В пределах рабочего диапазона частот (1800-30000 Гц) импеданс Xном находится в пределах 6.5-12 Ом, что соответствует среднему номинальному значению 8 Ом. При работе в составе многополосной акустической системы ленточный излучатель необходимо отделять от выхода УМЗЧ по постоянному току, даже если УМЗЧ работает в составе с активным фильтром высоких частот (ФВЧ). В противном случае низкое сопротивление ленточного излучателя по постоянному току (по рис. 2 - около 1 Ом) может вызвать ложное срабатывание системы защиты выходного каскада УМЗЧ от перегрузки по току. В качестве разделительного элемента удобно использовать конденсатор, который может образовывать пассивный ФВЧ, либо использовать УМЗЧ с резисторно-конденсаторной связью с ленточным излучателем.
Следует отметить, что рост Х^ом в области ВЧ на рис. 1 свидетельствует об индуктивном характере входного сопротивления ленточного излучателя из-за влияния индуктивности первичной обмотки понижающего трансформатора.
/
/ /
Ohms 20 50 100 200 500 IK 2К 5К 10К 20К Hz
Рис. 1. Импеданс ленточного излучателя SRT-7 [5]
Производитель в [5] указывает на значение индуктивности ЬЕ, равное 0.034 мГн, что хорошо согласуется с данными графика на рис. 1. Следует заметить, что индуктивность обычно приводит к снижению отдачи в области ВЧ и вызывает спад АЧХ (или неравномерность АЧХ ASPL) ленточного излучателя, хотя не является определяющей в формировании АЧХ.
В справочных данных на SRT-7 [5] (рис. 2) производитель приводит графики гармонических искажений по 2-й (H2) и 3-й (H3) гармонике.
110т-
100 J------------------
йВ 500 1К 2К 5К 10К 20К Нг
Рис. 2. Гармонические искажения в зависимости от частоты для БИТ-7 при уровне звукового давления 90 дБ/м [5]
В рабочем диапазоне частот БЯТ-7 значение 2-й гармоники находится на уровне не более 43 дБ/м, а 3-й - не более 6 дБ/м. Чтобы определить привычные для понимания коэффициенты гармоник воспользуемся формулой пересчета:
100%,
(1)
где ^1, и2, и/3 - амплитуды напряжения 1-й, 2-й, 3-й гармоник; БР^ , БР^, БРЬ^ - уровни
звукового давления по 1-й, 2-й и 3-й гармоникам.
В результате пересчета на средней частоте рабочего диапазона частот ВЧ-излучателя БЯТ-7 (7-10 кГц) получим значения Кр2 = 0.46 % и Кр3 = 0.007 %. Легко заметить, что
Кр 3 находится на границе разрешающей способности современного измерительного оборудования и, скорее всего, определяется шумовой полкой измерительного комплекса (измерительного микрофона). Уровень Кр 2 низок и находится на уровне ниже замечаемого человеческим слухом предела. Следует предположить, что уровни гармонических искажений при повышении громкости будут пропорционально расти, а преобладающей останется 2-я гармоника. Учитывая номинальную мощности БЯТ-7 17 Вт, достижимый уровень БРЬ будет равен 95 +10^(17) = 107 дБ, что не превышает комфортного уровня прослушивания 105-107 дБ. В то же время при длительной работе стандарт ЭШ15905-3 устанавливает допустимый уровень громкости не более 90 дБ. Такой уровень соответствует справочным значениям, рассчитанным выше по (1). Поскольку Кр 2 и Кр 3 БЯТ-7 ниже замечаемого предела в 0.5-2 %, то субъективная оценка звучания БЯТ-7 будет как «нейтральное», «неокрашенное», «монитор-ное», что соответствует [1] и подходит для задачи мониторинга звукового сигнала.
2.2. Купольные излучатели
Сегодня наиболее распространенным среди ВЧ-головок является купольный диффузор. Он может быть мягким (из текстиля, например шелка с пропиткой) или жестким - из металла или керамики. Конструкция типичного ВЧ-динамика отличается не только размером диффузора.
Купольные диффузоры, которые могут быть выпуклыми или, реже, вогнутыми, изготавливаются прессованием из натуральных или синтетических тканей с обязательной последующей пропиткой. Всё большее распространение получают диффузоры ВЧ-головок из синтетических полимерных пленок или металлической фольги. Для повышения жесткости диффузоры изготавливают методом осаждений из паровой фазы различных материалов: бора, бериллия и др. Существуют многочисленные примеры купольных диффузоров из керамики, которая, по сути, является окислом металлов, например, алюминия.
Подкупольное пространство часто заполнено звукопоглотителем для снижения влияния подкупольных отражений. Поскольку подкупольное пространство мало, то резонансная частота купольной головки может оказаться высокой. Для снижения резонансной частоты купольного ВЧ-излучателя применяется система звуковых каналов, расположенных в керне магнитной системы (полый керн или полый керн с присоединенным заглушенным объемом -акустической камерой). Также применяется метод снижения добротности резонанса купольного ВЧ-излучателя и индуктивности звуковой катушки. Для этого внутрь звуковой катушки помещается короткозамкнутый виток: крепится медное кольцо на керн магнитной системы или каркас звуковой катушки выполняется из алюминиевой фольги.
Таким образом, основное отличие купольного излучателя заключается в наличии «прямого» привода между звуковой катушкой и излучателем. Поскольку масса подвижной системы будет определяться материалом каркаса звуковой катушки, проводом обмотки и купола, то воспроизведение тончайших звуковых нюансов может осуществляться по-разному для разных моделей купольных ВЧ-головок. Звук купольных ВЧ-головок слушателями часто оценивается как «прозрачный», «мягкий», «объемный».
Звуковая катушка купольного ВЧ-динамика имеет сопротивление порядка единиц ом. Купольный ВЧ-излучатель можно подключить непосредственно к выходу УМЗЧ.
Mag-nituctef Mirra) impedaitce
«О 40 Q 35 0 30 С 25 Q 20 О 15 0 10 G
5 О O G
20 50 100 200 500 11¡ Щ 5h 10Ц 2Qk
Рис. 3. Импеданс купольного ВЧ-излучателя T26.8 [6]
На рис. 3 показана кривая Zном купольного ВЧ-динамика Т26.8 производства российской компании АСА лаб [6]. Из рис. 3 видно, что на частотах ниже 2000 Гц импеданс имеет подъем, связанный с резонансной частотой купольного излучателя, с дальнейшим резким спадом до значения около 7 Ом. В пределах рабочего диапазона частот (2000-20000 Гц) импеданс Zном находится в пределах 7-12 Ом, что соответствует среднему номинальному
значению 8 Ом. При работе в составе многополосной акустической системы купольный ВЧ излучатель допустимо не отделять от выхода УМЗЧ по постоянному току. В качестве разделительного элемента можно использовать активный ФВЧ на входе УМЗЧ либо пассивный ФВЧ на выходе УМЗЧ, необходимый для ограничения рабочего диапазона частот ВЧ-излучателя.
Следует отметить, что рост импеданса Zном в области ВЧ на рис. 3 имеет примерно такой же характер, как для ленточного излучателя на рис. 2. Характер сопротивления купольной динамической ВЧ-головки так же индуктивный из-за индуктивности звуковой катушки.
Производитель в [6] указывает на значение индуктивности ЬЕ, равное 0.041 мГн, что хорошо согласуется с данными графика на рис. 3. Следует заметить, что индуктивность обычно приводит к снижению отдачи в области ВЧ и вызывает спад АЧХ (или неравномерность АЧХ) купольного излучателя.
Стоит заметить, что чем меньше изменение импеданса AZ^om в диапазоне рабочих частот, тем потенциально ниже неравномерность АЧХ излучателя.
В справочных данных на T26.8 [6] (рис. 4) производитель приводит графики гармонических искажений по 2-й (D2), 3-й (D3), 4-й (D4) и др. гармоникам.
МэдгиМе (ЗВУ
-20.0 -ЭО.О
-чо.о
20 6И 100 200 600 1к 2к 5к Юк 20к
Рис. 4. Гармонические искажений от частоты для Т26.8 при уровне звукового давления 90 дБ/м [6]
В рабочем диапазоне частот Т26.8 относительно среднего уровня при измерениях -8 дБВ значение 2-й гармоники находится на уровне не более -57 дБВ, а 3-й - не более -74 дБВ. Чтобы определить привычные для понимания коэффициенты гармоник, воспользуемся формулой пересчета (1).
В результате пересчета на средней частоте рабочего диапазона частот ВЧ-излучателя Т26.8 (7-10 кГц) получим значения Кр 2 = 0.0013 % и Кр 3 = 0.000025 %. Вклад более высоких гармоник незначителен и их можно не учитывать. Уровень Кр 2 низок и находится ниже
замечаемого человеческим слухом предела. Следует предположить, что уровни гармонических искажений при повышении громкости будут пропорционально расти, а преобладающей останется 2-я гармоника. Учитывая номинальную мощности Т26.8, равную 100 Вт, достижимый уровень БРЬ будет равен 95 +10^(100) = 110 дБ, что превышает комфортный уровень прослушивания, составляющий 105-107 дБ. При уровне громкости не более 90 дБ значения Кр2 и Крз купольного ВЧ-динамика Т26.8 будут ниже, чем у ленточного БЯТ-7, то есть
еще ниже замечаемого предела в 0.5-2 %. Субъективная оценка звучания Т26.8 будет такая же, как и для БКТ-7: «нейтральное», «неокрашенное», «мониторное». Из анализа полученных данных можно сделать вывод, что Т26.8 тоже подходит для задачи мониторинга звукового сигнала.
Следует отметить, что в случае с Т26.8 имеется небольшой запас (110 - 107 = 3 дБ) по перегрузке по сравнению с БЯТ-7. Запас по перегрузке важен в студийной работе, для исключения выхода из строя динамической головки при резком увеличении уровня громкости (такие ситуации нередки в студийной практике). Но БЯТ-7 обладает большей чувствительностью - 95 дБ/Вт против 90 дБ/Вт для Т26.8, что снижает требования к выходной мощности УМЗЧ в 3 раза.
3. Анализ АЧХ ВЧ-излучателей
В соответствии с правилами объективной оценки качества звуковоспроизведения сравним АЧХ ленточного излучателя БКТ-7 (рис. 5) и купольного ВЧ-динамика Т26.8 (рис. 6).
Рис. 5. АЧХ ленточного излучателя БИТ-7 в горизонтальной плоскости при уровне звукового давления 90 дБ/м [5]
В пределах диапазона частот 2000-20000 Гц в направлении главной оси неравномерность АЧХ (АБРЬ) излучателя SRT-7 не превышает 3 дБ. В том же диапазоне частот купольная ВЧ-головка T26.8 имеет неравномерность АЧХ не более 5 дБ. Большая неравномерность АЧХ Т26.8, скорее всего, связана с большей массой подвижной системы головки и большей индуктивностью звуковой катушки по сравнению с ленточным излучателем 8ЫТ-7.
оо
-10 о
-30 о
-30 п
о
-аао -зс □
-73 П -03 0 -т п 103.0
20 50 100 200 500 1К 2й 5К 10И 2№
РР МздпКшДе дБ У1У (ие М)
/
Рис. 6. АЧХ купольной ВЧ-головки Т26.8 со сглаживанием 1/6 октавы при уровне звукового давления 90 дБ/м [6]
Следует заметить, что в конструкции T26.8 отсутствует короткозамкнутое кольцо в магнитной системе, снижающее индуктивность звуковой катушки, применен цельный керн и отсутствует акустическая камера за керном. Например, аналогичная по размеру купола динамическая ВЧ-головка с шелковым куполом H1149-06 27TDC [7] производства норвежской компании SEAS при большей индуктивности звуковой катушки (0.05 мГн) имеет неравномерность АЧХ в пределах диапазона частот 2000-20000 Гц не более 4 дБ. В конструкции H1149-06 27TDC применен полый керн с присоединенным заглушенным объемом акустической камеры и особый мягкий подвес, что позволило снизить резонансную частоту головки и массу подвижной системы Mms (H1149-06 27TDC имеет Mms 0.25 гр, а T26.8 - 1.25 гр.). Снизить неравномерность АЧХ T26.8 можно путем снижения массы подвижной системы за счет применения более тонкого материала купола, изменения конструкции подвеса, путем намотки звуковой катушки более легким проводом (алюминием) или с помощью модификации состава для пропитки текстильного купола. В ассортименте компании АСА лаб имеется модель купольной ВЧ динамической головки T280.8 [8], конструкция подкупольного пространства которой схожа с H1149-06 27TDC, но неравномерность АЧХ все же не удалось уменьшить, хотя рабочий диапазон частот был расширен в области ВЧ за счет применения алюминиевого каркаса звуковой катушки.
4. Оптимизационная задача поиска оптимальных экземпляров (моделей) высокочастотных излучателей звука
Поскольку при производстве высокочастотных излучателей имеет место технологический разброс электрических характеристик, различные модели излучателей имеют отличающиеся электрические характеристики, то существует задача поиска оптимальных экземпляров (моделей) высокочастотных излучателей.
Для решения задачи поиска оптимальных экземпляров высокочастотных излучателей для построения мониторной акустической системы можно воспользоваться методами математического моделирования.
Для формулировки оптимизационной задачи в рамках данной статьи необходимо учитывать только основные свойства и пренебрегать второстепенными.
В разделах 2 и 3 рассматривались три основных параметра в пределах диапазона рабочих частот излучателя: ASPL - неравномерность АЧХ; Kp2 - величина 2-й гармоники; Kp3 -
величина 3-й гармоники; AZhom - девиация номинального импеданса. При поиске оптимума по справочным данным вместо AZhom будем использовать значение LE.
При решении оптимизационной задачи необходимо обеспечить поиск оптимальных [10, 11] излучателей, характеризующихся величиной:
Величина V определяется требованиями к допустимым значениям параметров в проекте Абрь, Кр2, Кр3 и А2ном , тогда в решении используется значение v):
Поскольку значимость параметров может отличаться, то можно задать величину Б через коэффициенты значимости К^, где г - номер параметра:
V -ASpL • Kp 2 • Kp 3 ■AZHoM .
(2)
V0 - ASPL KP 2 • KP 3 •AZHOM .
(3)
s - K1ASPL + k2 Kp 2 + k3kp 3 + k4 azHOM .
(4)
Запишем постановку оптимизационной задачи в виде:
[F = S ^ min
\ (5)
|у = уд '
где F - целевая функция; У - ограничение. Тогда
ГF = KlASPL + K2Kr2 + K3Kr3 + K4AZhom ^ min
[aspl • Kp 2 • Kr 3azНОМ = уо •
В (6) очевидно, что ASPL, Kp2, Kp3 и AZhom > 0, и с учетом психоакустических свойств необходимо выполнить условие Kp2 > Kp3. После введения в (6) граничных условий получим математическую модель:
F = K1ASPL + K2Kr2 + k3kp3 + K4AZhom ^ min < Aspl • Kr2 • Kp3 •AZhom = Уо . (7)
ASPL,Kp2,Kp3,azhom > 0 и ^ > ^3
Поскольку из (7) видно, что система имеет бесконечное множество решений, то имеется оптимальное решение, то есть существуют оптимальные экземпляры излучателей.
Сбор исходных данных для реализации математической модели (7) - необходимый этап работы при поиске оптимального решения. Осуществляться сбор может в процессе конвейерного производства на этапе контроля качества продукции путем проведения необходимых и достаточных измерений ASPL, Kp2, Kp3 и AZhom и составления таблицы соответствия
серийного номера изделия его параметрам. Для поиска (отбора) оптимальных экземпляров можно воспользоваться табличным редактором Excel, реализовав в нем алгоритм (7). При выполнении опытно-конструкторских работ на этапе поиска подходящих моделей ВЧ-излучателей исходные данные могут быть представлены в виде усредненных параметров. Для этого потребуется собрать на начальном этапе работы небольшое количество исходных данных для быстрой оценки правильности составленной модели, что тоже возможно сделать в Excel.
Отобранные экземпляры (модели) ВЧ-излучателей, удовлетворяющие (7), могут быть применены в конструкции мониторной акустической системы только после анализа полученного результата решения разработчиком, так как в ряде случаев в (7) могут быть учтены не все важные параметры, тогда (7) необходимо дополнять.
5. Заключение
Несмотря на некоторою технологическую отсталость высокочастотных излучателей российского производства, построение мониторной акустической системы ближнего поля с неравномерностью АЧХ в области ВЧ не хуже, чем у зарубежных аналогов, видится возможным. Так, популярная и недорогая модель активных мониторов производства Yamaha модели HS7 имеет неравномерность АЧХ в диапазоне частот 2000-20000 кГц не более 4-5 дБ [9]. Российские ВЧ-излучатели имеют схожие параметры неравномерности АЧХ, правда еще до учета неравномерности АЧХ, вносимой УМЗЧ и активным ФВЧ.
Характер подачи звукового материала сравниваемых в данной статье динамических головок STR-7 и T26.8 при оценке по психоакустическим критериям должен обеспечить возможность мониторинга звукового сигнала благодаря «нейтральной» подаче.
Для сохранения характера подачи необходимо на следующем этапе проектирования контролировать спектр искажений УМЗЧ и активного ФВЧ. Результирующие звуковые характе-
ристики мониторной акустической системы станет возможно оценить лишь после изготовления опытного образца.
Решение оптимизационной задачи поиска подходящих (оптимальных) экземпляров (моделей) ВЧ-излучателей по (7) в процессе производства или анализ по усредненным паспортным характеристикам значительно сократит сроки разработки на этапе опытно-конструкторских работ и снизит процент брака при массовом производстве продукции.
Литература
1. Keeports D. The warm, rich sound of valve guitar amplifiers. Physics Education. 52. 025010. 2017. DOI:10.1088/1361-6552/aa57b7.
2. Li J. Using Transistors to Emulate Vacuum Tube Sound Quality Based on Asymmetric Cycle Harmonic Injection Method. 752-753. 2019. D0I:10.1109/GCCE46687.2019.9015619.
3. Bech S. and Zacharov N. Perceptual Audio Evaluation - Theory, Method, and Application. John Wiley & Sons Ltd, 2006. D0I:10.1002/9780470869253.
4. Раковский В. В. Измерения в аппаратуре записи звука кинофильмов. М.: Искусство, 1962. 405 с.
5. Viawave SRT-7 sealed ribbon tweeter. «Viawave Audio» LLC, Russia, Petrozavodsk, 2019. URL: http://viawave.ru/files/SRT-7.pdf (дата обращения: 08.04.2023).
6. T26.8. Излучатель динамический высокочастотный. URL: http://www.asalab.net/
sites/default/files/image/T/t2 6/t2 6_8/t2 6_8 .pdf (дата обращения:
08.04.2023).
7. H1149-06 27TDC SEAS. URL: http://www.seas.no/images/stories/prestige/ pdfdatasheet/h114 9_2 7tdc_datasheet. pdf (дата обращения: 08.04.2023).
8. T280.8. Излучатель динамический высокочастотный. URL: http://www.asalab.net/ sites/default/files/image/T/t28/t280/t280.8.pdf (дата обращения: 08.04.2023).
9. Yamaha HS-series. Powered speaker system Owner's Manual. URL: https://ru.yamaha.com/files/download/other_assets/4/793644/hs8i_en_om_ c0 .pdf (дата обращения: 08.04.2023).
10. Корбут А. А., Финкельштейн Ю. Ю. Дискретное программирование. М.: Наука, 1969. 368 c.
11. Леонова Н. Л. Задачи линейного программирования и методы их решения: учебно-методическое пособие. СПб.: ВШТЭ СПбГУПТД, 2017. 75 с.
Шушнов Максим Сергеевич
кандидат технических наук, доцент, заведующий кафедрой цифрового телерадиовещания и систем радиосвязи, Сибирский государственный университет телекоммуникаций и информатики (СибГУТИ, 630102, Новосибирск, ул. Кирова, 86), e-mail: efemerian@gmail.com, ORCID ID: 0000-0002-1713-5177.
Шушнова Татьяна Владимировна
старший преподаватель кафедры цифрового телерадиовещания и систем радиосвязи, Сибирский государственный университет телекоммуникаций и информатики (СибГУТИ, 630102, Новосибирск, ул. Кирова, 86), e-mail: t.shushnova@gmail.com, ORCID ID: 00090006-9977-1818.
Авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Вклад соавторов: Каждый автор внес равную долю участия как во все этапы проводимого теоретического исследования, так и при написании разделов данной статьи.
Distortions Analysis of Modern Audio Tweeters
Maxim S. Shushnov, Tatiana V. Shushnova
Siberian State University of Telecommunications and Information Science (SibSUTIS)
Abstract: Nnonlinear and linear distortions of modern dome-type tweeters and ribbon emitters are considered in this article. Recommendations for the selection of high -frequency heads for constructing a near -field monitor system are given. The statement of the optimization problem was carried out with the aim of selecting audio tweeters and ribbon emitters models or serial specimen.
Keywords: sound, psychoacoustics, distortion, dome tweeter, dynamic tweeter, ribbon emitter, audio system, monitor system, optimization.
For citation: Shushnov M. S., Shushnova T. V. Distortions analysis of modern audio tweeters (in Russian). Vestnik SibGUTI, 2023, vol. 17, no. 4, pp. 3-14.
https://doi.org/10.5564 8/19 98-6 92 0-2 023-17-4-3-14 .
Content is available under the license © Shushnov M. S., Shushnova T. V., 2023
Creative Commons Attribution 4.0 License
The article was submitted: 09.04.2023; accepted for publication 27.04.2023.
1. Keeports, David. The warm, rich sound of valve guitar amplifiers. Physics Education. 52. 025010. 2017. D0I:10.1088/1361-6552/aa57b7.
2. Li, Jerry. Using Transistors to Emulate Vacuum Tube Sound Quality Based on Asymmetric Cycle Harmonic Injection Method. 2019 IEEE 8th Global Conference on Consumer Electronics (GCCE), 2019, pp. 752-753. D0I:10.1109/GCCE46687.2019.9015619.
3. Soren Bech and Nick Zacharov. Perceptual Audio Evaluation - Theory, Method, and Application, John Wiley & Sons Ltd. 2006. D0I:10.1002/9780470869253.
4. Rakovskii V. V. Izmereniya v apparature zapisi zvuka kinofil'mov [Measurements in the technique of recording of the sound of films]. Moscow, Isskustvo, 1962. 405 a
5. Viawave SRT-7 sealed ribbon tweeter. «Viawave Audio» LLC, Russia, Petrozavodsk, 2019, available at: http://viawave.ru/files/SRT-7.pdf (accessed 08.04.2023.)
6. T26.8. Izluchatel' dinamicheskiy vysokochastotnyy [The dynamic high -frequency radiator], available at: http://www.asalab.net/sites/default/files/image/T/t2 6/t2 6_8/ t2 6_8 .pdf (accessed: 08.04.2023.)
7. H1149-06 27TDC SEAS, available at: http://www.seas.no/images/stories/prestige/ pdfdatasheet/h114 9_27tdc_datasheet.pdf (accessed: 08.04.2023 T.)
8. T280.8. Izluchatel' dinamicheskiy vysokochastotnyy [The dynamic high -frequency radiator], available at: http://www.asalab.net/sites/default/files/image/T/t2 8/t2 8 0/ t280 . 8 .pdf (accessed: 08.04.2023.)
9. Yamaha HS-series. Powered speaker system Owner's Manual, available at: https://ru.yamaha.com/files/download/other_assets/4/7 93644/hs8i_en_om_c0.pdf
(accessed: 08.04.2023.)
10. Korbut A. A., Finkel'shein U.U. Diskretnoye programmirovaniye [Discrete programming]. Moscow, Nauka, 1969. 368 p.
14
М. C. fflymHOB, T. B. fflymHOBa
11. Leonova N. L. Zadachi lineynogo programmirovaniya i metody ikh resheniya: uchebno-metodicheskoye posobiye [Tasks of linear programming and methods for their solutions: a training manual]. Saint Petersburg, Vysshaya shkola tekhnologii i energetiki Sankt-Peterburgskogo gosudarstvennogo universi-teta promyshlennykh tekhnologii i dizaina, 2017. 75 p.
Maxim S. Shushnov
Cand. of Sci. (Engineering), Associate Professor, Head of the Department of Digital Television, Radio Broadcasting and Radio Communication Systems, Siberian State University of Telecommunications and Information Science (SibSUTIS, Russia, 630102, Novosibirsk, Kirov St. 86), e-mail: efemeri-an@gmail.com, ORCID ID: 0000-0002-1713-5177.
Tatiana V. Shushnova
Senior lecturer of the Department of Digital Television, Radio Broadcasting and Radio Communication Systems, Siberian State University of Telecommunications and Information Science (SibSUTIS, Russia, 630102, Novosibirsk, Kirov St. 86), e-mail: t.shushnova@gmail.com, ORCID ID: 0009-0006-99771818.
