CC BY
79
УДК 622.276
А.Л. Яковлев, О.В. Савенок
анализ эффективности применяемого оборудования и возможных причин отказа при интенсификации добычи нефти
на месторождениях
краснодарского края
В качестве разрабатываемого решения предложено усовершенствование конструкции гравийного фильтра, поскольку: 1) среди различных конструкций фильтров наилучшие фильтрационные свойства демонстрируют каркасно-проволочные фильтры; 2) срок службы значительно выше относительно сетчатых аналогов; 3) при подборе фильтров для скважины необходимо изучить гранулометрический состав механических примесей, который определяет не только параметры фильтра (проходной размер ячеек, межвит-ковый зазор), но и саму его конструкцию; 4) в ряде случаев необходимо учитывать экономическую составляющую при подборе фильтрационного оборудования (а именно: стоимость фильтра; затраты, связанные с его установкой; ремонтопригодность; возможные потери от его преждевременного выхода из строя). В современных условиях, когда рынок защитных фильтров представлен достаточно широко, а их конструкции отличаются незначительно, на первый план выходит стоимость.
Ключевые слова: выход из строя оборудования, механические примеси, количество взвешенных частиц, эрозионная агрессивность среды, индекс абразивности, скважинные фильтры, расчет пропускной способности фильтра.
Ранее нами был рассмотрен аналитический обзор экологически безопасных решений по интенсификации добычи нефти при эксплуатации месторождений на территории Краснодарского края [1] и обоснование технологических решений по интенсификации добычи нефти на месторождениях Краснодарского края [2]. Рассмотрим основные причины отказа и выхода из строя оборудования.
ISSN 0236-1493. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2016. № 5. С. 149-163. © 2016. А.Л. Яковлев, О.В. Савенок.
Механические примеси представляют собой твердые вещества, которые содержатся в пластовой жидкости и входят в состав отложений на поверхности нефтепромыслового оборудования. Происхождение механических примесей в основном обусловлено следующими причинами:
1) выносом твердых частиц из пласта при освоении и эксплуатации скважин;
2) выносом с поверхности в результате проведения геолого-технических мероприятий (ГТМ) и технологических операций на скважинах;
3) частицы, вносимые в составе растворов глушения, проп-пант после проведения гидроразрыва пласта (ГРП) и др.;
4) коррозией подземного оборудования;
5) взаимодействием химически несовместимых перекачиваемых жидкостей.
Основной измеряемой характеристикой механических примесей является количество взвешенных частиц (КВЧ) в мг/л. Среди основных факторов, определяющих величину концентрации примесей, традиционно выделяют следующие:
1) глубина залегания пласта и пластовое давление;
2) проницаемость пласта;
3) физико-химические свойства добываемой жидкости;
4) обводненность;
5) характеристики частиц песка;
6) дебит скважины;
7) плотность перфорации;
8) депрессия;
9) тип рабочей жидкости, используемой в процессе ремонт-но-восстано-вительных работ.
Следует отметить, что КВЧ является функцией, сильно зависящей от рассматриваемого временного интервала. В результате систематического анализа промыслового материала выявлено, что резкое увеличение содержания механических примесей (до двух порядков величины) в основном обусловлено следующими причинами [3]:
1) запуск насосов и вывод скважин на режим после ремонта (капитального или текущего);
2) кратковременные остановки подачи, например, при отключении электроэнергии, и последующие запуски скважин;
3) нестабильный режим эксплуатации скважин, а именно, высокие значения динамического уровня и низкая обводненность. Обе причины приводят к увеличению вредного влияния
газа и, как следствие, вызывают нестабильный вынос механических примесей.
При этом частота и амплитуда пиков выброса значений концентрации примеси зависят от таких параметров, как пластовое давление, динамический уровень, обводненность и др.
В последние годы в сообществе инженеров-нефтяников утвердилось мнение о том, что количество взвешенных частиц само по себе не является показателем эрозионной агрессивности среды. Помимо КВЧ на абразивные свойства механических примесей влияют также:
• гранулометрический состав (распределение частиц по размеру);
• твердость (характеристика абразивных свойств частиц, влияющая на интенсивность износа);
• минеральный состав (содержание кварца, полевого шпата, обломков горных пород и др., которое косвенным образом на основе табличных данных позволяет определить твердость, плотность и размер частиц);
• сферичность;
• острота граней.
За рубежом в качестве абразивной характеристики частиц, попадающих в насос, используется так называемый индекс абразивности (AI, abrasive index), который рассчитывается по формуле:
AI = 0,3 • (% частиц диаметром менее 0,25 мм) + + 10 • (1 — округлость) + + 10 • (1 — сферичность) + 0,25 • (% нерастворимого осадка)
Округлость
Рис. 1. Диаграмма для визуального определения сферичности и округлости
Округлость и сферичность частиц определяются визуально с помощью микроскопа на основе диаграммы (рис. 1).
Прогнозирование влияния механических примесей на элементы насосного оборудования для добычи нефти является сложной задачей, требующей учета множества различных факторов. В настоящее время отсутствует единая теоретическая модель, позволяющая предсказывать интенсивность воздействия абразивных частиц на нефтедобывающее оборудование, и, как следствие, строго обоснованный алгоритм выбора технологий его защиты. На практике решение в пользу той или иной технологии выносится на основе результата промысловых испытаний.
Из всего многообразия свойств горных пород на процессы бурения существенно влияют свойства, определяющие состояние пород (геолого-структурные), а также механические и водно-коллоидные, характеризующие поведение пород при их обнажении и разрушении в процессе формирования ствола скважины. В этом процессе на породу воздействует ряд факторов (табл. 1), вызывающих их разрушение, потерю устойчивости и др.
Вполне очевидно, что основные механические свойства горных пород (упругость, пластичность, прочность, твердость и абразивность) определяют, прежде всего, успех разрушения их на забое при взаимодействии породоразрушающего инструмента с породой. От такого свойства как устойчивость горных пород, т.е. способности их не обрушаться в скважине и не разрушаться в колонковой трубе, зависят крепление стенок скважин, выход керна, способ удаления продуктов разрушения. Последнее имеет особо важное значение, так как применение промывочной жидкости, с одной стороны, улучшает процесс разрушения горных пород (жидкость понижает их прочность, снижает коэффициент трения), а с другой стороны, снижает устойчивость пород и создает повышенное гидростатическое давление на забой, что ухудшает процесс разрушения породы.
Таким образом, в рассматриваемом процессе бурения скважин решаются две практически противоположные задачи. С одной стороны, желательно как можно быстрее разрушить породу на забое, с чем связана скорость углубления скважины, а с другой стороны, необходимо обеспечить формирование ствола скважины, получить неразрушенные образцы пород или пробы полезных ископаемых, отвечающие определенным требованиям. Вполне очевидно, что поведение пород в этом процессе определяется, прежде всего, их свойствами. От степени проявления тех или иных свойств будут зависеть не только скорость
Таблица 1
Классификация факторов, вызывающих неблагоприятное поведение пород при бурении скважин
Факторы, воздействующие на породу при бурении скважин Основные явления, возникающие при бурении скважин и связанные с проявлением некоторых свойств горных пород
Обнажение массива, с чем связано нарушение напряженного состояния пород и равновесия сил горного давления в прилегающей к стволу скважины зоне Обрушение массива горных пород
Вываливание отдельных кусков или глыб горных пород
Выпучивание горных пород
Действие на породы в стенках скважины механических нагрузок, возникающих при спуске, подъеме и вращении бурильных труб Обрушение массива горных пород
Вываливание отдельных кусков или глыб пород из стенок скважины
Разработка ствола скважины и приобретение неправильной формы в поперечном сечении, образование желобов, искривление скважин
Действие на керн механических нагрузок, возникающих при вращении колонкового снаряда Самопроизвольное заклинивание керна в колонковом снаряде
Измельчение кусочков керна в колонковом снаряде и под торцом коронки
Истирание керна (чисто избирательное)
Действие жидкости на породы в стенках скважины и на керн Ослабление связи между частицами, слагающими породу, и снижение их устойчивости, уменьшение коэффициента трения
Обрушение массива горных пород
Разбухание пород и выпучивание стенок скважины
Размывание пород в стенках скважин и керна промывочной жидкостью
Растворение пород
Изменение режима и состава подземных вод
Изменение температурного режима горных пород
бурения и качество работ, но и различного рода осложнения и аварии, а также выполнение дополнительных работ и операций, связанных с креплением стенок скважины или расширением ствола при бурении, а в целом — производительность труда и стоимость сооружения скважин.
Очевидно, что для осуществления процесса бурения скважины требуется глубокое знание не только техники и технологии, но и свойств горных пород и поведения их при бурении. Эти сведения необходимы для выбора способа бурения, типа забойного инструмента, определения условий его работы или режимов бурения, условий получения качественных проб полезных ископаемых, способа крепления стенок скважины, условий приведения скважины в заданную точку и многое другое, в целом обусловливающее успех бурения скважины.
Известно, что при действии силового поля на твердую породу, например, при вдавливании штампа (пуансона) с плоским торцом, поведение ее характеризуется тремя видами деформаций. В первый период нагружения происходит упругая деформация по закону Гука. Такое поведение присуще большинству горных пород. При возрастании нагрузки пропорциональность между нагрузкой и деформацией нарушается, и в образце проявляются элементы пластической деформации. Наконец, при каком-то критическом значении нагрузки у большинства горных пород наступает хрупкое разрушение.
Как видно, деформация горной породы может быть: упругой или временной (после снятия нагрузки восстанавливаются форма и размеры образца); пластической или остаточной (форма или размеры образца изменяются) и хрупкой, при которой образец разрушается (теряет сплошность). Каждый из этих видов деформации обусловливается проявлением определенных свойств горных пород, к которым относятся упругость, пластичность, хрупкость, прочность и твердость. Эффективность разрушения пород механическим способом находится в прямой зависимости от их твердости или прочности: чем тверже порода, тем меньше скорость ее разрушения при прочих равных условиях.
Эффективность термических и электрических способов разрушения зависит от ряда других свойств пород (термических, электрических, магнитных) и практически мало связана с их механическими свойствами — твердостью, абразивностью и др. Наоборот, при использовании некоторых электрических способов эффективность разрушения пород по сравнению с меха-
ническими тем выше, чем прочнее, тверже породы. Это связано с тем, что разрушающие напряжения формируются в этом случае внутри самой породы. Чем тверже порода, тем выше в ней возникающие напряжения и тем выше эффект разрушения при одинаковом уровне расходуемой энергии. Поэтому при осуществлении термического способа разрушения пород необходимо знание не только механических свойств горных пород, но и термических, а при осуществлении электрического способа — механических, термических и электрических.
При разрушении горных пород бурением большое значение приобретают некоторые способы понижения их твердости с целью повышения эффективности процесса разрушения. Понизить твердость горных пород можно ослаблением связей между частицами, слагающими породу, за счет образования системы мелких трещин в массиве, путем увеличения пористости пород и т.д. Это достигается воздействием на породу упругих колебаний (вибраций), повышением температуры породы (при трении или подведении тепла), взрывами, действием поверхностно-активных веществ (понизители твердости), растворением некоторых компонентов породы (выщелачиванием) и т.д. Применение этих способов понижения твердости также основывается на использовании определенных свойств горных пород.
Очевидно, для того чтобы учитывать все геологические факторы, которые могут влиять на процессы бурения скважин и качество буровых работ, необходимо достаточно глубокое изучение и оценка геологических условий района работ. При этом следует учитывать, что горные породы могут характеризоваться проявлением одновременно многих из рассмотренных свойств, наложение которых особенно усложняет условия бурения скважин.
Далеко не всегда возможно применение инновационных методов бурения, поскольку такие методы весьма дорогостоящие и требует дополнительно обученного персонала, что серьезно увеличивает срок подготовки к разработке месторождения. В таком случае применяются методы механического исключения песко-проявления методом фильтрования, которые не столь эффективны, но отличаются надежностью и менее затратные, а также экологически безопасны.
Модуль фильтры выполнены в виде отдельной секции погружной части УЭЦН, поэтому их монтаж и спуск в скважину не требует дополнительных сложностей. Вместе с тем фильтрующий элемент не должен нарушать функциональности погруж-
ной части насосной установки, поэтому для фильтров в насосе вводятся дополнительные ограничения по сравнению с фильтрами других типов.
Наиболее известным среди фильтров в составе УЭЦН является фильтр ВМТФ (аналог ЖНШ) (рис. 2), в котором в качестве фильтрующего элемента используются щелевые решетки из ^образной проволоки из высокопрочной стали. Размер задерживаемых фильтром ВМТФ частиц составляет 100-200 мкм и зависит от рцс. 2. Фильтр ВМТФ исполнения фильтрующей поверхности. Фильтр ВМТФ обладает свойством самоочищения благодаря вибрации насоса. Дополнительная очистка от глинистых пород осуществляется за счет шнека в составе ВМТФ.
Скважинные фильтры имеют неодинаковую протяженность (от метра до нескольких сотен метров) и конструкцию фильтрующих элементов.
К основным типам конструкций фильтров можно отнести следующие:
1) сетчатые фильтры,
2) проволочные фильтры,
3) щелевые фильтры,
4) гравийные фильтры.
В сетчатых фильтрах фильтрующая поверхность, иногда многослойная, выполнена в виде сетки (рис. 3). Данные фильтры позволяют задерживать остаточно мелкие частицы (до 50 мкм и менее), поэтому довольно часто применяются в тех случаях, когда необходимо обеспечить высокую степень очистки сква-жинной продукции (см., например, фильтр тонкой очистки). Из недостатков следует выделить сравнительно большие входные сопротивления на сетчатых фильтрах и их низкую ремонтопригодность в случае повреждения или засорения фильтрующих элементов.
Основным элементом проволочных фильтров является профилированная проволока, которая наматывается на каркас, состоящий из параллельных стержней. Использовались треуголь-
Рис. 3. Сетчатый фильтр: а) общий вид фильтра; б) детали фильтра; в) вид загрузки фильтра; 1 — опорный каркас; 2 — подкладочная сетка; 3 — проволочная спираль; 4 — фильтрационная сетка; 5 — накладные планки
Рис. 4. Щелевые фильтры: а) щели расположены симметрично; б) щели расположены в шахматном порядке; в) двойные щели
ные профили проволоки, причем одна из вершин треугольника направлялась внутрь фильтра, а две другие располагались на его внешней стороне. В процессе откачки пластовой жидкости с твердыми частицами поверхность таких щелей не способствует цементации и уплотнению породы, а напротив, стимулирует вынос частиц, меньших по размеру щели, и очищение профильтрованной зоны от шлама, мелких фракций и кольматантов [4].
Конструкция щелевых (безпроволочных) фильтров имеет много общего с конструкцией проволочных фильтров (рис. 4), поскольку и в том, и в другом случае пластовая жидкость и механические примеси фильтруются через узкие щели (довольно часто используется название проволочно-щелевой фильтр). В отличие от проволочного фильтра ширина щели для щелевого фильтра всегда строго фиксирована. Основным недостатком классических щелевых фильтров является их низкая скважность — отношение суммарной площади фильтрующих отверстий к общей площади поверхности фильтра. Для увеличения скважности в современных щелевых фильтрах (например, ВМТФ) используется технология, аналогичная той, которая применяется для проволочных фильтров, когда профилированные элементы (кольца или стержни) привариваются к опорным конструкциям. Это препятствует смятию фильтра в процессе спускоподъемных операций на скважине, делают его конструкцию устойчивой по отношению к внешним воздействиям.
К гравийным относятся фильтры, у которых поверхность, контактирующая с породой, состоит из искусственно вводимого гравия, расположенного вокруг опорных фильтровых каркасов. Гравийные фильтры (рис. 5) собираются на устье скважины, либо намываются непосредственно на забое. Основным преимуществом гравийных фильтров по сравнению с фильтрами других конструкций является то, что они могут успешно применяться при большой неоднородности частиц коллектора.
Фильтры устанавливаются в скважину с целью очистки добываемой из пласта жидкости от песка, проппанта и других механических примесей и должны выполнять две основные функции:
Рис. 5. Гравийный фильтр
1) защита от проникновения твердой фазы;
2) создание минимального гидравлического сопротивления. Расчет пропускной способности фильтра в зависимости от
создаваемого на нем перепада давления в общем случае является сложной задачей, требующей знания геометрических характеристик фильтра, физико-химических свойств пластовой жидкости и гранулометрического состава твердой породы. Простейшая зависимость дебита от перепада давления основана на использовании формулы истечения из затопленного отверстия:
Рис. 6. Зависимость проницаемости фильтров различных конструкций от скважности: 1 — кар-касно-проволочный фильтр; 2 — фильтр с мостообразными отверстиями; 3 — щелевой (без-проволочный); 4 — сетчатый
Рис. 7. Пропускная способность гравийных фильтров с проволочным (1) и щелевым (безпроволочным) корпусом (2)
АР
и = , (1)
где и — скорость истечения из отверстия; ц — коэффициент расхода; п — скважность фильтра; АР — перепад давления в фильтре; р — плотность жидкости.
Как следует из формулы, скорость и соответственно дебит пропорционален квадратному корню из АР с коэффициентом х = Ц'П, который называется гидравлическим параметром фильтра.
Как показывают многочисленные эксперименты, гидравлический параметр х изменяется в широких пределах от 0,2 до 0,9, что объясняется разнообразием условий работы фильтров в реальных условиях и сложностью их классификации и типизации. В табл. 2 приведены данные измерения гидравлического параметра и скважности для фильтров различных конструкций при контакте с породой с разным гранулометрическим составом.
На рис. 6 представлены графики зависимостей проницаемости фильтра k1 от его скважности п, из которого следует, что наименьшее гидравлическое сопротивление при одинаковой скважности обеспечивают каркасно-проволочные фильтры, скважность которых может быть рассчитана по формуле:
П =_' ^_, (2)
(Ь1 + Ь2 )'(Н1 + к2)
где Ь1 и h1 — ширина и высота горизонтальной щели; Ь2 — толщина стержня; ^ — толщина проволоки.
Проницаемость фильтра при этом рассчитывается по формуле:
к =Ц'Р^'Г-, (3)
Ц' 5
Таблица 2
Результаты промысловых испытаний фильтров различных конструкций
Тип фильтра Скважность п Гидравлический параметр х
Сетчатый 0,15 0,40-0,68
Штампованный со щелями типа «мост» 0,04 0,26-0,82
0,07 0,30-0,64
0,11 0,30-0,56
0,15 0,27-0,53
Щелевой (с треугольным сечением) 0,05 0,57-0,88
где с учетом прежним обозначений ц' — коэффициент динами-
Ъ. ■ к.
ческой вязкости жидкости; г = —л—Ц- — гидравлический ра-
0,22 (Ъ + к. )
— показатель сопротивления трубы
диус; 5 = 7,2 ■
Ъ
Ъ + 0,1
V к1
для щелевого фильтра.
Преимущество каркасно-проволочных фильтров над щелевыми (безпроволочными) иллюстрирует также рис. 7, на котором сравниваются пропускные способности гравийных фильтров с различным исполнением корпуса.
Приведенные результаты испытаний различных конструкций фильтров, с одной стороны, свидетельствуют о преимуществах каркасно-проволочных фильтров с треугольным профилем проволоки над остальными исполнениями фильтрационной поверхности.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Яковлев А.Л., Савенок О.В. Аналитический обзор экологически безопасных решений по интенсификации добычи нефти при эксплуатации месторождений на территории Краснодарского края / Технологии XXI века: проблемы и перспективы развития 10 февраля 2016 г., Уфа. - Уфа, 2016.
2. Яковлев А.Л., Савенок О.В.Обоснование технологических решений по интенсификации добычи нефти на месторождениях Краснодарского края // Единый всероссийский научный вестник. -2016. — № 2.
3. Тананыхин Д. С. Обоснование технологии крепления слабосце-ментированных песчаников в призабойной зоне нефтяных и газовых скважин химическим способом: диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. — СПб.: НМСУ «Горный», 2013.
4. Кудрявцев И. А. Совершенствование технологии добычи нефти в условиях интенсивного выноса мехпримесей (на примере Самотлор-ского месторождения): диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. — Тюмень: ТюмГНГУ, 2004.
5. Булатов А.И., Савенок О.В. Заканчивание нефтяных и газовых скважин: теория и практика: учебное пособие для вузов. — Краснодар: Просвещение-Юг, 2010. — 539 с.
6. ООО «Нефтегазтехнология» Ликвидация пескопроявлений [Электронный ресурс] Режим доступа: Ы1р://од^еШхк1.т/Ликвида-ция пескопроявлений.pdf
7. Бабазаде Э. М. Роль интеллектуальных скважин в осуществлении контроля над пескопроявлением [Электронный ресурс] Режим доступа: http://socar.az/VBabazade_39-43.pdf.
8. Аксенова Н. А. Исследование и разработка техники, технологии заканчивания скважин с неустойчивыми коллекторами: диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. — Тюмень: ТюмГНГУ, 2004.
9. Султанов Б. З., Орекешев С. С. Вопросы выноса песка в процессе эксплуатации нефтяных скважин [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://ogbus.ru/authors/Sultanov/Sultanov_1.pdf.
10. Бондаренко В. А. Савенок О. В. Исследование методов и технологий управления осложнениями, обусловленных пескопроявлениями // Горный информационно-аналитический бюллетень. Отдельная статья (специальный выпуск). — 2014. — № 5. — 28 с.
11. Бондаренко В. А., Гюлумян Е. К., Савенок О. В. Разработка методов и технологий борьбы с пескопроявлениями на месторождениях Краснодарского края / Сборник тезисов 68-ой Международной молодежной научной конференции «Нефть и газ — 2014». Секция 2 Разработка нефтяных и газовых месторождений. Бурение скважин (14—16 апреля 2014 года, г. Москва). — М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2014. - С. 45.
12. Бондаренко В. А., Шарыпова Д. Д., Савенок О. В. Разработка технологий предупреждения и ограничения пескопроявлений на примере месторождений Краснодарского края / Сборник научных трудов Международного форума-конкурса молодых ученых «Проблемы недропользования» (23-25 апреля 2014 г., Санкт-Петербург). — СПб.: НМСУ «Горный», 2014. — С. 180. EES
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ
Яковлев Алексей Леонидович — директор департамента проектирования ООО «КНГК-Групп», e-mail: [email protected], Савенок Ольга Вадимовна — доктор технических наук, доцент, e-mail: [email protected],
Кубанский государственный технологический университет.
UDC 622.276
Gornyy informatsionno-analiticheskiy byulleten'. 2016. No. 5, pp. 149-163.
A.L. Yakovlev, O.V. Savenok
ANALYSIS OF THE EFFECTIVENESS
OF THE EQUIPMENT USED AND THE POSSIBLE
CAUSES OF FAILURE IN INTENSIFICATION
OF OIL PRODUCTION IN THE FIELDS
OF THE KRASNODAR TERRITORY
The article as developed solutions suggested improving the design of gravel, because:
1) the best filtration properties show frame-wire filters among different designs of filters;
2) the service life is much higher relative to mesh analogues; 3) the selection of filters for wells need to examine particle size distribution of solids, which determines not only the filter parameters (pass mesh size, the inter-track gap), but also its very structure; 4) in some cases it is necessary to take into account the economic component in the selection of filtration equipment (namely filter costs; the costs associated with its installation; maintainability; possible losses from its premature failure). In modern conditions, when security filters market is represented widely enough, and their designs differ slightly to the fore the cost.
Key words: equipment failure, contamination, the amount of suspended particles, erosive aggressiveness of the environment, abrasiveness index, well filters, calculation of the filter capacity.
AUTHORS
Yakovlev A.L., Head of Design Projecting Department «KNGK Group Investment and Engineering Holding», e-mail: [email protected], Krasnodar, Russia, Savenok O.V., Doctor of Technical Science, Assistant Professor, Kuban State Technology University, 350072, Krasnodar, Russia, e-mail: [email protected].
REFERENCES
1. Yakovlev A. L., Savenok O. V. Tekhnologii XXIveka:problemy iperspektivy razvitiya, 10 fevralya 2016 g. (21st century technologies: Problems and prospects of development, February 10, 2016), Ufa, 2016.
2. Yakovlev A. L., Savenok O. V. Edinyy vserossiyskiy nauchnyy vestnik. 2016, no 2.
3. Tananykhin D. S. Obosnovanie tekhnologii krepleniya slabostsementirovannykh pe-schanikov vprizaboynoy zone neftyanykh i gazovykh skvazhin khimicheskim sposobom (Evaluation of chemical reinforcement technology for weakly cemented sandstone in bottom area of oil and gas wells), Candidate's thesis, Saint-Petersburg, NMSU «Gornyy», 2013.
4. Kudryavtsev I. A. Sovershenstvovanie tekhnologii dobychi nefti v usloviyakh inten-sivnogo vynosa mekhprimesey (na primere Samotlorskogo mestorozhdeniya) (Improvement of oil production technology under conditions of intensive outflow of chemical impurities (in terms of the Samotlor oil field)), Candidate's thesis, Tyumen', TyumGNGU, 2004.
5. Bulatov A. I., Savenok O. V. Zakanchivanie neftyanykh igazovykh skvazhin: teoriya i praktika: uchebnoe posobie dlya vuzov (Oil and gas well completion: Theory and practice. Higher educational aid), Krasnodar, Prosveshchenie-Yug, 2010, 539 p.
6. OOO «Neftegaztekhnologiya» Likvidatsiya peskoproyavleniy, available at: http://ngt. belitski.ru/^нквндацнa necxonpoaB^eHHH.pdf
7. Babazade E. M. Rol' intellektual'nykh skvazhin v osushchestvlenii kontrolya nad peskoproyavleniem, Available at: http://socar.az/1/Babazade_39—43.pdf.
8. Aksenova N. A. Issledovanie i razrabotka tekhniki, tekhnologii zakanchivaniya skvazhin s neustoychivymi kollektorami (Study and engineering of well completion technology and equipment for unstable reservoirs), Candidate's thesis, Tyumen', TyumGNGU, 2004.
9. Sultanov B. Z., Orekeshev S. S. Voprosy vynosa peska vprotsesse ekspluatatsii neftyanykh skvazhin, available at: http://ogbus.ru/authors/Sultanov/Sultanov_1.pdf.
10. Bondarenko V. A. Savenok O. V. Gornyy informatsionno-analiticheskiy byulleten'. Special edition. 2014, no 5, 28 p.
11. Bondarenko V. A., Gyulumyan E. K., Savenok O. V. Sbornik tezisov 68-oy Mezh-dunarodnoy molodezhnoy nauchnoy konferentsii «Neft' i gaz 2014», 14—16 aprelya 2014 g. (Proceedings of the 68th International Youth Scientific Conference: Oil and Gas 2014, April 14-16, 2014), Moscow, RGU nefti i gaza imeni I.M. Gubkina, 2014, p. 45.
12. Bondarenko V. A., Sharypova D. D., Savenok O. V. Sbornik nauchnykh trudov Mezhdunarodnogo foruma-konkursa molodykh uchenykh «Problemy nedropol'zovaniya», 23-25 aprelya 2014 g. (Proceedings of International Forum-Competition of Young Scientists: Problems of Subsoil Use, April 23-25, 2014), Saint-Petersburg, NMSU «Gornyy», 2014, p. 180.
