CC BY
18
-□ □-
Дослиджено роботу повтряних холодиль-нитв, котрi беруть участь в технологiчному процеы переробки нафти. Визначена кшьтсть теплоти, що выводиться в довкшля, та и тем-пературний потенщал. Запропоновано викори-стати потенщал охолоджуваних середовищ для рекупераци теплових пототв з метою економп витрат на первинт енергоресурси
Ключовi слова: повтряний холодильник, тепловий потш, температурний потенщал,
теплова потужтсть
□-□
Исследована работа воздушных холодильников, участвующих в технологическом процессе переработки нефти. Определено количество теплоты, отводимое в окружающую среду, и ее температурный потенциал. Предложено использовать потенциал охлаждаемых сред для рекуперации тепловых потоков с целью экономии затрат на первичные энергоресурсы
Ключевые слова: воздушный холодильник, тепловой поток, температурный потенциал,
тепловая мощность -□ □-
1. Вступ
З часом резерви розввданих первинних ресурав ви-черпуються, юльюсть нафти i природного газу, з розум-ною щною добутку, з кожним роком стае менше, а попит на них зростае. Крiм того, останшм часом спостертеться загальна тенденщя стрiмкого подорожчання первинних енергоресурав, що у свою чергу призводить до зростання щн на кшцевий продукт. Очевидно, що економiя первинних енергоресурав е неввд'емною складовою будь-якого тдприемства, зокрема - нафтопереробно! галуз!
Повггряш холодильники е одшею зi складових техно-логiчного обладнання нафтопереробного заводу, зокрема установки атмосферно! вакуумно! трубчатки для тдго-товки та первинно! переробки нафти [1]. Але iснуючi на сьогоднi схеми цих установок були сконструйоваш майже пiвстолiття тому назад, коли спостеркалися iншi ствввд-ношення в цiнi на теплообмшне обладнання та первиннi енергоресурси. Перехщ на застосування повiтряних холодильниках замкть водяних е безперечно значним кроком на шляху до тдвищення енергетично! ефективностi ви-робничих процеав. А суттевою перевагою повiтряних хо-лодильникiв безумовно е скорочення споживання чисто! води втрич^ що е досить актуальним в мкцях, як геогра-фiчно вiддаленi вiд природних джерел. Але застосування повиряних холодильниюв також передбачае використан-ня значних потужностей для живлення вентиляторiв. Тому, пошук принципово нових шляхiв удосконалення структури установки первинно! переробки нафти для тдвищення ефективност !! роботи е наразi актуальним.
2. Аналiз лкературних даних та постановка проблеми
Рекуперативний теплообмш активно обговорюеться не лише серед науковщв, але i практиюв рiзних краш i е
©
УДК 665.63
|DOI: 10.15587/1729-4061.2015.50948|
АНАЛ1З ЕФЕКТИВНОСТ1 РОБОТИ ПОВ1ТРЯНИХ ХОЛОДИЛЬНИК1В УСТАНОВКИ ПЕРВИННО1 ПЕРЕРОБКИ НАФТИ
В. I. Кри вда
Кандидат техшчних наук Кафедра електропостачання та енергетичного менеджменту Одеський нацюнальний пол^ехычний унiверситет пр. Шевченко, 1, м. Одеса, УкраТна, 65044 E-mail: kryvda_v_i@ua.fm
одним з прюритетних напрямюв розвитку. Для ефектив-ностi збiльшення повiтряного охолодження запропоновано враховувати атмосферш фактори в умовах жаркого та сухого клiмату з встановленням спещального випаровую-чого осушувача [2], або за умови рiзних значень вiдносноi вологостi та змши вартостi на гiдрофiльнi матерiали [3]. 1ншими шляхом е пошук методу для виршення задачi математичного моделювання, в якiй пропонуеться вико-нувати порiвняння типового повiтряного холодильника з рекуперативним, без застосування експериментальних дослдав, але пiсля попереднього визначення переваж-них умов роботи [4], чисельне моделювання теплооб-мiнних апарапв незалежно вiд пори роки, в якш працюе вiдбуваеться робочий процес [5]. Проблему тдвищення ефективност використання повггряних холодильникiв пропонуеться вирiшувати також за рахунок застосування нових композитних матерiалiв з удосконаленими характеристиками [6], та з обов'язковим врахуванням робочого середовища теплообмшних апарапв з допустимими тех-нологiчними параметрами [7].
Отже, з практичноi точки зору проблема удосконалення структури установки первинноi переробки нафти з визначенням мкця розташування повiтряних холодильниюв залишаеться остаточно невирiшеною.
3. Цшь та задачi дослiдження
Проведенi дослщження ставили за мету визначи-ти можливкть використання рекуперацii теплових потоюв повiтряних холодильникiв для подальшого використання в циклi технологiчного процесу нафтопереробного заводу з урахуванням теплофiзичних властивостей вуглеводородiв [8, 9].
Для досягнення поставленоi мети вирiшувались таю задача
- визначення реального температурного напору [10] та теплово! потужноси, яка выводиться в навко-лишне середовище;
- розрахунок поверхш теплообмiну повiтряних холодильник для застосування пiд час рекуперативного на^ву теплових потокiв.
4. Дослщження повiтряних холодильникiв у складi установки первинно! переробки нафти
4. 1. Технолопчне призначення повiтря-них холодильних
Дослщження проводились на прикладi реально! електрознесолювально! установки атмосферно! вакуумно! трубчатки (ЕЛОУ-АВТ) Одеського нафтопереробного заводу.
Всього шд час дослiдження дано! установки ЕЛОУ-АВТ виявлено 8 пов^ряних холо-дильникiв, в яких робочими середовищами е: у ПХ-23 - дизельна фракцiя, у ПХ-32 - ва-куумний газойль, у ПХ-22 - гасова фракцiя, у ПХ-33 - гудрон, ПХ-4 - пропан-бутанова фракщя, ПХ-1 - бензинова фракщя колони К-1, ПХ-31 - важка дизельна фракщя, ПХ-2 -бензинова фракщя колони К-2.
Балансова кшьккть гасово! фракцi'i про-качуеться послщовно через блок теплообмш-ниюв Т-3, де охолоджуеться потоком сиро! нафти, доохолоджуеться в повггряному холодильнику ПХ-22 i з температурою не вище 50 °С виводиться з установки. В свою чергу, балансова кшьккть дизельно! фракцп прока-чуеться послiдовно через блок теплообмшни-кiв Т-2, де також охолоджуеться потоком сиро! нафти, доохолоджуеться в повп-ряних холодильниках ПХ-23/1,2 i з температурою не вище 60 °С виводиться з установки. Балансова кшь-кiсть важко! дизельно! фракцп виводиться в парк (у лшш дизельно! фракцi! атмосферного блоку) через апарат повгтряного охолодження ПХ- 31, де охолоджуеться до температури не вище вщ Т-1 60 °С (рис. 1).
Мазут з куба К-2 вщкачуеться насосом i подаеться в пiч П-2 дво-ма паралельними потоками, при цьому 1-й потш мазуту прокачу-еться через теплообмiнник гудрону Т-4, де охолоджуеться потоком знесолено! нафти до температури не вище 150 °С, доохолоджуеться у повгтряному холодильнику ПХ-33 i спрямовуеться в загальне заводське сховище (рис. 2).
Балансова кшьккть вакуумного газойля прокачуеться послп довно через теплообмiнники Т-1, де охолоджуеться потоком сиро! нафти, доохолоджуеться в повп тряних холодильниках ПХ- 32 до температури не вище 80 °С i виводиться з установки (рис. 3, а).
З верху колони К-4, яка призначена для стабШзацп бензиновш фракцп за допомогою видiлення розчи-нених газiв С1-С2 i пропан-бутаново! фракцi!, сумiш вуглеводневого газу, водяно! пари i пропан-бутаново! фракцi! поступае в конденсатор-холодильник повгтря-ного охолодження ПХ-4, а попм доохолоджуеться у водяному холодильнику Х-4, далi газорщинна сумiш поступае в рефлюксную емшсть та направляеться в блок амшово! очистки сировини (рис. 3, б).
Рис. 1. Вузли монтажу ПХ-22, ПХ-23 та ПХ-31 в установи ЕЛОУ-АВТ
або мазут
Рис. 2. Вузли монтажу ПХ-33 в установи ЕЛОУ-АВТ ПХ-4
ПХ-32/1
вакуумный
газойль
ПХ-32/2
"К
_!_
V
до Х-4
протан-бутанова фракцш
у систему подач1 сирог нафти на установку
стабшьна бензинова,~ фракщя V
Т-8
Ьэ
до блоку стабшзащ!
Рис. 3. Вузли монтажу в установи ЕЛОУ-АВТ: а - ПХ-32; б - ПХ-4
а
З верху колони К-1, яка для призначена для вщдшення з нафти розчинених ra3iB i частини бензиновое фракцп, сумiш вуглеводневого газу, парiв води i бензину поступае в 2 конденсатори-холодильники повггряного охолоджен-ня ПХ-1, потiм доохолоджуеться у водяному холодильнику Х-1, а далi газорiдинна сумiш поступае в рефлюксну емнiсть С-1 (рис. 4).
З верху колони К-2, яка призначена для ректифшаци нафти з отриманням бензиновое фракцп, сумiш вуглеводневого газу, парiв води i бензину з температурою не вище 150 °С поступае в 2 конденсатори-холодильники повiтряного охолодження ПХ-2, потiм доохолоджуеться у водяному холодильнику Х-2, а вже далi газорiдинна су-мш поступае в рефлюксную емнiсть, в якш вiдбуваеться роздiлення газу, бензину i води. Несконденсований газ з рефлюкснш емностi направляеться в сепаратор i вико-ристовуеться як паливо для технолопчних печей (рис. 5).
4. 2. Теплофiзичний розрахунок повггряних холо-дильникiв
Кiлькiсть тепловоз потужност^ що вiдводиться в довкiлля через пов^ряш холодильники з вiдомим
складом середовища охолодження визначаеться за виразом:
Gp(t2)(h(t2) - h(tt» Q=——, Гкал/год
(1)
де G - витрата, м3/год; ) - густина активного середовища, кг/м3; h(t2), Ц^) - ентальпiя при кiнцевiй та початковш температурi вiдповiдно, кДж/кг; 4,19 106 -коефiцieнт переводу ГДж в Гкал.
4. 3. Визначення необхщно! поверхш теплообмiну у випадку використання рекуперативного теплообмшу
Зменшення температурного напору призводить до зменшення шдведено^ кшькост енергп, яка в свою чергу мае вщображення в економп палива, що використовуеться в печах установки первинно^ пере-робки нафти [1]. Одночасно збшьшуеться кiлькiсть енергп, яка рекуперуеться усерединi установки вщ гарячих до холодних потокiв [10, 11]. Для реалiзацii цього потрiбнi додатковi площi теплообмiну, якi збшьшуються до того ж i через зменшення температурного напору. Встановлення таких нових теплообмшних апа-ра^в iз застосуванням розрахо-ваних площин можливо пiд час виконання реконструкцп кную-чо^ установки.
Площi поверхш теплообмшу, яка необхщна для нових теплообмшних апара^в визначаеться так:
Розчин ¡HrioiTopa коро jii в БФ
F =
Qh
k At
(2)
~1Г
ЕКдбензинена нафта в nc4in-l/1.2
фракшя в блок
стабЫзаци нафти
Рис. 4. Вузли монтажу ПХ-1 в установи ЕЛОУ-АВТ Розчин шпбгшра корози в БФ
до Х-2
ГФ та ВЦО в Т-3/3
ДФ та ЩО К-2 в блок тетшообмшнигав
Рис. 5. Вузли монтажу ПХ-2 в установи ЕЛОУ-АВТ
де Qh - кшыасть теплоти, що передана гарячим потоком, кВт; At -середньологарiфмiчний темпера-турний Hanip, °С; к - коефвдент теплопередачу кВт/(м2-°С).
4. 4. Результати розрахуншв основних теплофiзичних параме-трiв повiтряних холодильникiв установки первинно! переробки нафти
Для визначення ефекту вщ використання повпряних холодильникiв на установщ ЕЛОУ-АВТ насамперед потрiб-но дiагностувати характер ^х роботи i за (1) визначити кшьшсть тепловоз потуж-ностi, що вiдводиться в довкшля, вщпо-вiдно до робочих особливостей кожного з апара^в. Результати цих розрахунов приведено в табл. 1.
Для розрахунку тепловоз потужност у ПХ-4 потрiбно врахувати, що робочим середовищем е пропан-бутанова фрак-цiя, що складаеться iз сумiшi зрщжено-го та вуглеводневого газiв з витратами 36,52 м3/год та 130 Нм3/год вiдповiдно. Процентна складова зрщженого газу в ПХ-4 приведена в табл. 2.
Таблиця 1
Визначення втрат тепловоТ потужносп у пов^ряних холодильниках
Позначення холодильника на схем1 ПХ-22 ПХ-23 ПХ-31 ПХ-32 ПХ-33
Робоче середовище Гасова фракщя Ди-зельна фракщя Важка ди-зельна фракщя Вакуум- ний газойль Гудрон
G, м3/год 34,99 75,9 63,29 70,3 26,2
Температура на вход1, й, °С 112,85 133 73,24 144 162,57
Температура на виход1, °С 43,01 57,8 62,96 79,55 83,32
Р20, кг/м3 792,5 826,25 828,15 905,83 1000
Р^2>, кг/м3 719,9 743,27 789 743,27 927,6
Ь(^), кДж/кг 247 60,8 76,7 91,2 361,74
h(t2), кДж/кг 86,5 142 66 63,6 182,1
д, Гкал/год 0,965 1,09 0,128 0,39 1,042
д, МВт 1,12 1,27 0,15 0,45 1,21
Таблиця 2
Склад зрщженого газу в ПХ-4 та його ентальпiТ при робочих температурах
Складовий х1м1чний елемент Вагова концентращя, % кДж/кг кДж/ кг
С2 3,7
С3 35,2 570 212
\ - С4 20,5
н - С4 40,6
Процентна складова сухого газу в ПХ-4 з визначен-ням теплофiзичних параметрiв приведена в табл. 3.
Таблиця 3
Склад сухого газу в ПХ-4 та його ентальпи при робочих температурах
Теплота, яка передаеться сухим газом, незначна, тому в подальшому !! величиною можна знехтувати. Витрату вуглеводневого газу прийнято рiвною половит витрати всього газу з колони амшово! очистки установки первинно! переробки нафти.
Розрахунок для ПХ-1 виконуеться аналопчио попе-реднiм повiтряним холодильникам з урахуванням того, що робочим середовищем е сумш в газоподiбному ста-ш, концентрат яко! вiдводиться з рефлюксно! емностi. Визначення втрат теплово! потужносп у ПХ-4, ПХ-2 та ПХ-1 приведено в табл. 4.
Таблиця 4
Визначення втрат тепловоТ потужносп у ПХ-4, ПХ-2 та ПХ-1
Позначен-ня холодильника на схем1 ПХ-4 ПХ-2 ПХ-1
Робоче середови-ще Зр1- дже-ний газ Вугле-водне-вий газ (сухий) Бен-зинова фрак-щя Бен-зинова фрак-щя Вугле-водне-вий газ Во-дяна пара
G, мз/год (Нмз/год) 36,52 м3/год 130 Нм3/год 56,24 м3/год 70,62 м3/год 130 Нм3/год 198,74 Нмз/ч
Температура на вход1, tl, °С 162,57 64,18 127,37 148,2
Температура на виход1, t2, °С 64,18 45,07 65,61 58,33
Р20, кг/м3 1000 - 710,7 710,7 - -
Р(t2), кг/м3 927,6 - 670,0 676,6 - -
Ь(tl), кДж/кг 570,0 216,0 620,0 668 569 2782
Ь^2), кДж/кг 212,0 150,0 140,0 123 201 2611
а Гкал/год 1,496 0,002 4,317 6215 0,0065 0,0114
1,498 6,215
д, МВт 1,74 0,023 5,0 7,23
1,74
ПримШка: у ПХ-2 робочим середовищем е сумгш бензиновог фракцп та газу з малою витратою, тому цим газом тд час розрахунтв можна знехтувати.
Витрати пари у випадку сумшей визначаються по вмшту води у сирш нафть Вмкт води в нафп тсля установки електрознесолення складае 0,06 %. При ви-трап нафти 306,9 м3/год (при р20нафти=867,3 кг/м3) ва-гова витрата складае 266,17 т/год, води - 159,7 кг/год.
В якост технолопчного режиму роботи установки первинно! переробки нафти прийнято режим роботи установки з продуктившстю 306,2 м3/год, що вщповь
Складо-вий хь м1чний елемент Об'емна концентращя Zi, % (об.) Ьг,(Й), кДж/ Нм3 z¡xhг¡(t1), кДж/ Нм3 Ьг^2), кДж/ Нм3 Zi Ьг^2), кДж/Нм3
Н1 0,1 82,4 58,6
С1 3,5 102 71,0
С2 14 127 216 88,5 150
С3 57,6 218 151
\ - С4 9,8 264 183
\ - С4 15 285 198
дае 81,4 % проектно! потужносп, при цьому проектний час роботи приймаеться 8048 год/рж. При змж про-дуктивностi температури у вузлових точках техноло-гiчно'i схеми практично не змшюються.
При проектнiй потужностi повгтрят холодильники вiдводитимуть у навколишне середовище 23,8 МВт теплово! енергп.
У випадку виключення повiтряних холодильниюв з технолопчно! схеми установки первинно! переробки нафти експлуатацiйнi витрати також будуть понижен на величину потужносп вентиляторiв (табл. 5).
При цьому вщомо, що загальна кiлькiсть теплоти, що витрачаеться усiма повiтряними холодильниками складае 18,17 МВт.
У повиряних холодильниках ПХ-22, ПХ-4, ПХ-31 гртчий потiк досить низькопотенцiйний, тому приймаеться, що вода може на^ватись вщ 20 до 40 °С, а у iнших пiдiгрiвачах - вщ 40 до 100 °С. Це дозволить визначити середнiй температурний напор i необхiдну площу на^ву за (2) у випадку використання рекуперативного теплообмшу для пвд^ву води за рахунок теплоти газiв, що виходять з установки. Результати попередшх розрахункiв приведено в табл. 6.
Таблиця 5
Електрична потужшсть вентиляторiв повiтряних холодильникiв
Позначення Кшькють, шт. Потужшсть вентилятора, кВт Загальна потужшсть, кВт
ПХ-1 2 75 150
ПХ-2 2 75 150
ПХ-4 1 75 75
ПХ-22 2 30 60
ПХ-23 4 30 120
ПХ-31 2 30 60
ПХ-32 4 30 120
ПХ-33 2 30 60
Усього 795
Таблица 6 Розрахунок необхщно! площi теплообмшу для n^irpiBy води
Позначення ^води2, С ^одиЪ С at, °С qh, кВт FV
ПХ-1 100 40 25,56 1563,21 101,91
ПХ-2 100 40 24,60 560,42 37,96
ПХ-4 40 20 43,24 1379,63 53,17
ПХ-22 100 40 52,34 1489,83 47,43
ПХ-23 40 20 24,92 2142,24 143,29
ПХ-31 100 40 30,90 8912,11 480,77
ПХ-32 40 20 37,89 182,62 8,03
ПХ-33 100 40 26,48 6172,12 388,47
Отже, загальна необхщна поверхня теплообмiну у випадку використання рекуперативного теплообмшу буде складати 1261 м2.
5. Обговорення ефективносл роботи повиряних холодильникiв на установщ первинно! переробки нафти
Попереднiй аналiз дтчо! теплово! енергетично! установки первинно! переробки нафти [10] виявив такий недолж, як скидання тепла через повиряш холодильники при вiдносно висоюй температурi близько 60-80 °С в процеа конденсацп легких фракцiй светлого нафтопродукту [12], пiсля вщбензинювально! та атмосферно! колон. Потенцiал охолоджуваних потоюв [13] досить високий i потенцiйно можливе !х застосу-ваннях для рекуперацп з метою економп витрат теплово! енергп, або використовувати !х для теплофiкацi!.
Ефект вщ використання теплоти, що выводиться в повiтряних холодильниках, для теплофжацп при вартостях теплово! енергп - 543,79 грн/(Гкал/год), а електрично! - 1,50 грнДкВт-год), вiдповiдно до дтчих тарифiв, складатиме за попереднiми розрахунками близько 100млн. грн/рiк.
Для повиряних холодильниюв, у яких робочим середовищем е сумш фракцш рiзного вуглеводневого складу з водяною парою та вуглеводневим газом, вплив останшх на втрати теплово! потужност незначний.
Передбачаеться проведення подальших дослщжень з метою виявлення оптимальних площин поверхонь теплообмшу повиряних холодильниюв та дощльного мшця !х iнтегрування в технолопчну схему установки первинно! переробки нафти.
6. Висновки
У результат проведених дослiджень:
- встановлено, що в шнуючих схемах установки первинно! переробки нафти наявний температурний потеищал повиряних холодильникiв, який в серед-ньому складае 70-80 °С з тепловою енергieю близько 1,5 МВт, а в деяких випадках i б^ьше 5 МВт;
- пропонуеться використовувати теплоту високо-температурних газiв, що виходять з установки первинно! переробки нафти, для рекуперативного теплообмь ну в нових теплообмшних апаратах з площею поверхш 1261 м2.
Лiтература
1. Установка атмосферно! вакуумно! трубчатки для тдго-товки та первинно! переробки нафти. Пат. 107027 Укра!на: МПК С10 G7/00 [Текст] / Максимов М. В., Кривда В. I. -заявник та патентовласник Максимов М. В., Кривда В. I. -№ а201303011; заяв. 11.03.2013; опубл. 10.11.2014, Бюл. № 21/2014. - 5 с.
2. Saghafifar, M. Innovative inlet air cooling technology for gas turbine power plants using integrated solid desiccant and Maisotsenko cooler [Text] / M. Saghafifar, M. Gadalla // Energy. - 2015. - Vol. 87. - P. 663-677. doi: 10.1016/ j.energy.2015.05.035
3. Haijie, Q. Experimental study of the characteristic of frosting on low-temperature air cooler [Text] / Q. Haijie, L. Weizhong, D. Bo, Zh. Zhihai, Zh. Weiying // Experimental Thermal and Fluid Science. - 2014. - Vol. 55. - P. 106-114. doi: 10.1016/ j.expthermflusci.2014.02.021
иТ
4. Bolotin, S. Comparative analysis of the cross-flow indirect evaporative air coolers [Text] / S. Bolotin, B. Vager, V. Vasilijev // International Journal of Heat and Mass Transfer. - 2015. - Vol. 88. - P. 224-235. doi: 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2015.04.072
5. Anisimov, S. Performance study of the indirect evaporative air cooler and heat recovery exchanger in air conditioning system during the summer and winter operation [Text] / S. Anisimov, D. Pandelidis, A. Jedlikowski // Energy. - 2015. - Vol. 89. - P. 205-225. doi: 10.1016/j.energy.2015.07.070
6. Liu, H. Experimental testing of a small sorption air cooler using composite material made from natural siliceous shale and chloride [Text] / H. Liu, K. Nagano, A. Morita, J. Togawa, M. Nakamura // Applied Thermal Engineering. - 2015. - Vol. 82. - P. 68-81. doi: 10.1016/j.applthermaleng.2015.02.060
7. Ou, G. Failure analysis of a reactor effluent air cooler [Text] / G. Ou, K. Wang, J. Zhan, M. Tang, H. Liu, H. Jin // Engineering Failure Analysis. - 2013. - Vol. 31. - P. 387-393. doi: 10.1016/j.engfailanal.2013.02.025
8. Железный, В. П. Новые структурно-аддитивные методы прогнозирования теплофизических свойств углеводородов [Текст]: сб. науч. статей: / В. П. Железный, А. С. Маркварт; под ред. Б. А. Григорьева // Актуальные вопросы исследований пластовых систем месторождений углеводородов: в 2 ч. Ч. 1. - М.: Газпром ВНИИГАЗ, 2011. - С. 207-218
9. Wrenick, S. Heat transfer properties of engine oils [Text] / S. Wrenick, P. Sutor, H. Pangilinan, E. E. Schwarz // World Tribology Congress III, 2005 - P. 595-596. doi: 10.1115/wtc2005-64316
10. Максимов, М. В. Определение минимального температурного напора между холодными и горячими потоками для рекуперативных теплообменников ЭЛОУ-АВТ [Текст] / М. В. Максимов, В. И. Крывда // Холодильна техшка i технолопя. - 2011. -№ 3 (131). - С. 56-62.
11. Salehi, M. Comparison of oil removal in surfactant alternating gas with water alternating gas, water flooding and gas flooding in secondary oil recovery process [Text] / M. Salehi, M. Safarzadeh, E. Sahraei, S. Nejad // Journal of Petroleum Science and Engineering. - 2014. - Vol. 120. - P. 86-93. doi: 10.1016/j.petrol.2014.05.017
12. Li, X. Application of the Neural Decision Tree approach for prediction of petroleum production [Text] / X. Li, C. W. Chan, H. H. Nguyen // Journal of Petroleum Science and Engineering. - 2013. - Vol. 104. - P. 11-16. doi: 10.1016/j.petrol.2013.03.018
13. Sun, K. Experimental and numerical investigations on the eccentric vortex of the cross flow fan [Text] / K. Sun, H. Ouyang, J. Tian, Y. Wu, Z. Du // International Journal of Refrigeration. - 2015. - Vol. 50. - P. 146-155. doi: 10.1016/j.ijrefrig.2014.10.005
