CC BY
267
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
УДК 532.52
МЕТОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ФАЗОВОГО СОСТОЯНИЯ КУМУЛЯТИВНОЙ СТРУИ: КРАТКИЙ ОБЗОР
Игорь Владиленович Минин
Сибирская государственная геодезическая академия, 630108, Россия, г. Новосибирск, ул. Пла-хотного, 10, доктор технических наук, профессор кафедры метрологии, стандартизации и сертификации, тел. (383)361-07-45, e-mail: prof.minin@gmail.com
Олег Владиленович Минин
Сибирская государственная геодезическая академия, 630108, Россия, г. Новосибирск, ул. Пла-хотного, 10, доктор технических наук, заведующий кафедрой метрологии, стандартизации и сертификации, тел. (383)361-07-45, e-mail: prof.minin@gmail.com
Владилен Федорович Минин
Доктор технических наук, профессор, лауреат Государственной премии СССР, тел. (383)330-27-11, e-mail: vladilen.minin@mail.ru
Знание физического состояния кумулятивной струи необходимо для определения максимального удлинения струи, оценки эффективности кумулятивных зарядов. В работе приведен краткий обзор экспериментального исследования кумулятивных струй, выполненных в рентгеновском, оптическом, миллиметровом диапазоне длин волн и методом металлографического анализа уловленных фрагментов кумулятивных струй.
Ключевые слова: кумулятивная струя, измерение температуры, металлографический анализ, фазовое состояние.
METHODS AND RESULTS OF EXPERIMENTAL RESEARCH OF CUMULATIVE JETS PHASE STATE: BRIEF OVERVIEW
Igor V. Minin
Siberian State Academy of Geodesy, 630108, Russia, Novosibirsk, 10 Plakhotnogo St., Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, Professor, Deparment of Metrology, standardization and certification, tel. (383)361-07-45, e-mail: prof.minin@gmail.com
Oleg V. Minin
Siberian State Academy of Geodesy, 630108, Russia, Novosibirsk, 10 Plakhotnogo St., Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, Head of Deparment of Metrology, standardization and certification, tel. (383)361-07-45, e-mail: prof.minin@gmail.com
Vladilen F. Minin
Doctor of Technical Sciences, Professor, Government premium of the USSR winner, tel. (383)330-27-11, e-mail: vladilen.minin@mail.ru
The knowledge of the physical state of the shaped charge jet is important in order to determine its elongation capability and its physical characteristics. The brief review of experimental investigation in X-ray, optical, IR, millimeter wave and “soft” recovered shaped charge jet phase state are discussed.
Key words: cumulative jet, temperature measurement, metallographic analysis, the phase state.
98
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
В настоящей работе приведен краткий обзор экспериментального исследования кумулятивных струй, выполненных в рентгеновском, оптическом, миллиметровом диапазоне длин волн и методом металлографического анализа уловленных фрагментов кумулятивных струй. Необходимость данной работы обусловлена как разрозненностью экспериментальных данных, так и соответствующими результатами.
В работе [1] делалась попытка рассмотреть кумулятивную струю (КС) как истечение сильно сжатого металла в вакуум. Причем предполагалось, что при истечении металл лишь частично превращается в пар, а частично находится в жидкой фазе. В этом случае образование высокоскоростной и основной кумулятивных струй и их скорости должны определяться состоянием материала в них. В данной работе получены оценки уровней внутренней энергии нагретого вещества (А1, So -17 кДж/г), температуры (Т = 7 100 К) и давления (Р ~ 2,3 Мбар). Экспериментально исследовалось влияние давления остаточного газа в камере, в которую происходит истечение металла из кумулятивной воронки, на величину скорости высокоскоростной части струи. На основании экспериментальных результатов был сделан вывод, что высокоскоростная кумулятивная струя состоит из пара материала облицовки, а основная кумулятивная струя - в основном из жидкого металла. При этом температура медной струи на выходе медного квазицилиндрического лайнера составляет не менее 6 000 K [1]. Для конических облицовок скорость головной части кумулятивной струи может достигать 10 км/с, а температура струи - порядка 500-900 °С [2, 3].
Результаты экспериментов по прямому измерению температуры струи приведены в [4, 5]. Температура струи определялась по отношению сигналов двух инфракрасных радиометров. Медная кумулятивная струя, образованная при срабатывании заряда, формировалась в вакуумной камере. Излучение, генерируемое кумулятивной струей, через сапфировое окно в камере выводилось на зеркало, а затем на два независимых ИК-радиометра, регистрирующих его в диапазонах соответственно 2-5,5 мкм и 4-5,5 мкм. Типичные осциллограммы, полученные авторами работ [4, 5], приведены на рис. 1. Регистрировалось отношение сигналов с двух радиометров по прошествии первой микросекунды после появления сигнала.
Измеренная таким образом температура струи составляла 400-500 °С, хотя наблюдались случаи, когда регистрировалась температура 800 °С и более, а в одном эксперименте зафиксирована температура ~ 7 000 °С. Следует отметить, что по оценкам авторов, временное разрешение ИК-радиометров и регистрирующей аппаратуры - порядка одной микросекунды. Авторы работы [4] не нашли убедительной интерпретации своих результатов. Достоверность их измерений основана на предварительных измерениях остаточных температур медных пластин после нагружения их мощной ударной волной. Тем не менее, они делают вывод относительно того, что струя твердая, так как температура медной струи значительно ниже точки плавления меди.
99
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
Рис. 1. Сигналы с ИК-радиометров [4]: I - 2-5,5 мкм; II - 4-5,5 мкм
В работе [6] на основе термоэлектрического эффекта были проведены измерения температуры медной кумулятивной струи (скорость 2,4 км/с, диаметр 25 мм, длина 70 мм), формируемой из полусферической кумулятивной выемки радиуса 10 мм. Измерения показали, что достигаемая температура может составлять 680-1 100 °С (рис. 2). Эти оценки можно считать «оценками снизу» с учетом геометрии заряда, скорости струи и усреднения результатов по площади сечения струи.
Рис. 2. Рентгенограмма соударения струи и стержня (слева) и осциллограмма
температуры струи (справа) [6]
Зернов и Лоури [7] предположили, что температура в медной струе превышает примерно в 0,7 раза температуру плавления. В случае танталовой кумулятивной облицовки, температура струи превышает 2 000 °С. Моделирование кумулятивного заряда методом конечных элементов показало [8], в частности, что наблюдается изменение температуры по всему радиусу струи. Результаты
100
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
моделирования также показали, что такие изменения является результатом деформации сдвига поперек струи. Температура струи плавно повышается во время образования струи, а деформация и, следовательно, температура - самая высокая в центре струи.
В работе [9] приведены результаты исследований никелевой облицовки с размером зерна наномасштаба (30-700 нм). Результаты микроструктурного анализа уловленных фрагментов песта и струи показали, что температура материала песта меньше температуры материала струи. При этом материал струи находится в состоянии плавления, в то время как материал песта находится в твердом фазовом состоянии.
Структура струи исследовалась в работе [10], в которой была получена ее дифрактограмма при помощи одного импульса рентгеновского излучения длительностью 70 нс. Схема установки для получения дифрактограммы кумулятивной струи изображена на рис. 3.
Рис. 3. Схема эксперимента по исследованию структуры кумулятивной струи [10]
Кумулятивный заряд 1 с облицовкой из AL установлен на столе. Импульсный рентгеновский генератор 2 в защитном кожухе из AL расположен под столом. Рентгеновское излучение выходит в горизонтальном направлении через стальной коллиматор 3. Система детектирования расположена в аналогичном защитном кожухе, в котором помещено светонепроницаемое, взрывоустойчивое, многослойное окно для рентгеновского излучения 4. Внутренняя поверхность окна представляет собой люминесцентный экран, изображение с которого через объектив 5 поступает на электронно-оптический усилитель изображения 6 и регистрируется на фотопленку 7. Установка калибровалась по дифракции рентгеновского излучения на кристалле сапфира. Дифрактограмма кумулятивной струи снималась через 80 мкс после детонации кумулятивного заряда. При этом голова струи полностью прошла мимо окна системы детектирования. Скорость струи из AL составляла в этот момент 6,4 км/с. Анализ дифрактограммы струи показал, что она состоит из твердых частиц размерами от 1 до 0,01 мм.
В работе [11] исследовалась структура медной и алюминиевой кумулятивных струй с помощью анализа дифракционной картины. Скорость алюминие-
101
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
вой струи составляла около 7 км/с, медной - 6,5 км/с. Был сделан вывод о том, что алюминиевая кумулятивная струя находится в твердом фазовом состоянии при преимущественной ориентации зерен в струе в направлении параллельно оси струи. Для медной струи тонкий слой вблизи ее поверхности находится в твердом кристаллическом состоянии без преимущественной ориентации кристаллов.
В работах [12, 13] изучение особенностей абляции (образования и ввода частиц конденсированной дисперсной фазы (КДФ) в плазменный след, инициированный в воздухе движением скоростных металлических тел), осуществлялось с помощью скоростной съемки особенностей движения таких тел (по свечению воздуха и спектрам следов в видимом диапазоне длин волн). В качестве материала тел использовались алюминиевый сплав, сталь и магний. Тела формировались и ускорялись с помощью кумулятивных устройств [14] до скорости порядка 5 км/с.
При таких скоростях полета, как показало математическое моделирование картины гиперзвукового обтекания исследуемых тел на программном комплексе [15] с использованием широкодиапазонного уравнения состояния воздуха, учитывающего однократные диссоциацию и ионизацию [16], вблизи поверхности тела температура газа достигает (6-8)10 К, а параметр неидеальности у [17] в ударно сжатой воздушной плазме составляет примерно у = 0,1. Для алюминиевых тел было показано [12], что ввод частиц КДФ в плазменный след осуществляется посредством процесса абляции поверхности тела, т. е. прогрева поверхностного слоя металла до температуры плавления и сноса этого металла набегающим потоком газа. Причем количество материала, уносимого с поверхности тела, зависит от энергии, переданной этому телу, и таких физических свойств его материала, как удельная теплоемкость, теплота плавления, теплота парообразования [12]. При этом предполагалось, что частицы КДФ поступают в след в виде мелких капелек металла. Для стальных тел подобных исследований провести не удалось из-за слабой светимости следа и недостаточной чувствительности используемой аппаратуры.
Экспериментальные исследования в миллиметровом диапазоне [18] проводились в воздухе при нормальных начальных условиях на баллистической трассе, аналогичной описанной в работе [19]. В опытах компактная кумулятивная струя, сформированная в процессе обжатия продуктами детонации кумулятивной облицовки (КО), двигалась между центрированными передающей и приемной СВЧ-антеннами [20] с относительным отверстием около 1, диаметром 40X (где X = 4 мм - длина волны излучения). В качестве материала КО использовалась медь. Форма и скорость тел контролировались с помощью многопозиционной импульсной рентгеновской съемки вдоль баллистической трассы. Время полета тела до измерительной СВЧ-секции в несколько раз превышало время релаксации локальной температуры тела, оцененной из уравнения теплопроводности:
t ~ Ср/2Л-1р,
102
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
где р - плотность; ср - удельная теплопроводность; l - масштаб неравномерности прогрева материала в рассматриваемых условиях, по-видимому, тот же порядок, что и размер зерна на поверхности летящего тела; Л - коэффициент теплопроводности тела. Средний размер зерна микроструктуры кумулятивной облицовки контролировался по длине ее образующей в трех сечениях по микрошлифам. Размер зерна регулировался подбором режимов термообработки материала кумулятивной облицовки.
На рис. 4 приведена зависимость времени жизни плазменного образования с КДФ от размера зерна микроструктуры материала кумулятивной облицовки, полученная путем обработки экспериментальных данных. При построении приведенной зависимости использовались результаты трех серий экспериментов по 10-15 опытов в каждой серии. Размеры зерна материала кумулятивной облицовки составляли 7-10, 15-25, 80-100 мкм соответственно. Учитывая, что размер зерна материала на внутренней поверхности кумулятивной облицовки и на поверхности тела по порядку величины одинаков [21], из приведенных данных следует, что размер зерна микроструктуры материала на поверхности скоростного тела оказывает существенное влияние на электрофизические свойства плазменных образований с КДФ. Аналогичная зависимость имеет место и для коэффициента пропускания плазменного образования.
Для оценки влияния размера уносимой частицы металла на величину ослабления электромагнитного излучения были проведены специальные расчеты сечений ослабления излучения сферическими частицами. Расчет производился по теории Ми в приближении однократного рассеяния. Поскольку оптические постоянные металлов в миллиметровом диапазоне не известны, то соответствующие коэффициенты преломления и поглощения частиц были рассчитаны по величинам проводимости металлов при различных температурах.
Рис. 4. Влияние микроструктуры поверхностного слоя движущегося тела
на время жизни плазмы с КДФ
103
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
В результате расчетов было показано, что в широком диапазоне изменения оптических постоянных металлических частиц в миллиметровой области спектра, для указанных выше размеров частиц (зерна), относительное сечение ослабления изменяется незначительно, вплоть до радиуса частицы ~ 40-50 микрон.
Объяснение обнаруженной закономерности, по мнению авторов, состоит в том, что под воздействием разогретой плазмы уменьшается динамический предел текучести материала тела, являющийся интегральной характеристикой и определяющий силу связи между зернами материала, зависящую от размера зерна, и образуются микротрещины от возникающих термических напряжений [22] на поверхности тела. При этом процесс уноса массы с поверхности тела осуществляется в виде термомеханической эрозии.
Деформация и разрушение поверхностного слоя материала становятся особенно значительными, когда достигается температурная область полутвердого состояния. В этом случае, по-видимому, возможна деформация поверхности тела путем течения зерен по границам. Такое явление наблюдается при температурах выше 0,45Тпл [22] (где Тпл - температура плавления материала) при указанных скорости полета и материале тела. Слой материала, потерявший свою механическую прочность и испещренный во всех направлениях термическими трещинами, сносится набегающим потоком воздуха. Причем этот процесс является неравномерным, поскольку поверхностные зерна металла деформируются с различной степенью, так как деформация одного из зерен влечет за собой деформацию его границ [22], а следовательно, и соседних зерен поликристаллического тела.
Введенные по указанному механизму в плазменный след частички металла в КДФ влияют на его электромагнитные свойства посредством термоэлектронной эмиссии с их поверхности [17], при этом увеличение размера зерна микроструктуры материала на поверхности тела, по-видимому, приводит и к увеличению концентрации заряженных частиц в плазме. В указанных работах был сделан вывод о том, что поверхность медной кумулятивной струи находится в твердом фазовом состоянии, а процесс уноса массы материала с ее поверхности носит эрозионный, а не абляционный характер с размером уносимых частиц порядка величины зерна микроструктуры материала кумулятивной облицовки.
Серия работ была посвящена микроструктурному анализу уловленных частичек кумулятивной струи и песта. В работе [23] исследовался кумулятивный заряд диаметром 81 мм с конической медной облицовкой с углом конуса 42о. Микрофотография материала песта на его оси симметрии показала дендритную структуру зерна. По мнению авторов цитируемой работы, это означает, что в этой области материал песта был расплавлен и его охлаждение происходило относительно медленно, образуя столбчатую зернистую структуру.
Для подтверждения этой гипотезы были проведены эксперименты по улавливанию фрагментов медной кумулятивной струи и проведен металлографический анализ уловленных песта и струи. Эксперимент производился по мо-
104
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
дифицированной методике Роберта Вуда [24] улавливанием фрагментов кумулятивной струи в воде, в нашем случае - после пробивания листа стали толщиной 10 мм. Металлографический анализ показал, что зерна металла в процессе взрывной деформации вытягиваются в нити, длина которых определяется величиной зерна металла, из которого она образуется. Этот процесс происходит в песте и во фрагментах кумулятивной струи.
На рис. 5 показана микроструктура исходного «изотропного» материала облицовки при увеличении в 200 раз, на котором видны хаотически расположенные микрокристаллы - зерна.
Рис. 5. Исходная микроструктура материала облицовки. Х 200
На рис. 6, 7а, 7б, 7в показана микроструктура уловленной кумулятивной струи в поперечном и продольном сечениях, полученная из изотропной кумулятивной облицовки. На рис. 6 показано строение кумулятивной струи в поперечном сечении при малом увеличении. В центре струи имеется отверстие.
Отметим, что из-за действия вязких сил при схлопывании осесимметричных оболочек процесс диссипации энергии должен изменять характеристики образующихся кумулятивных струй в зависимости от вида материала оболочки и ее геометрии. Кроме того, разогрев, обусловленный вязкостью, неравномерен по толщине материала оболочки и увеличивается по мере схождения оболочки к центру. Максимальный рост температуры достигается на ее внутренней поверхности.
В продольном направлении этот канал при малом увеличении также прекрасно виден (рис. 7а). Диаметр канала по оси КС составляет около 80 микрон. КС состоит из нитевидных зерен меди. Длина нитевидных зерен вдоль КС изменяется от 0,5 до 1,5 мм при их диаметре около 2 мкм.
При большом увеличении поперечного разреза КС оказывается, что нитевидные зерна в разрезе имеют преимущественную форму круглых цилиндрических нитей (рис. 7 б).
105
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
Рис. 6. Строение кумулятивной струи в поперечном сечении. Х 100
Рис. 7а. Строение кумулятивной струи в продольном направлении. Х 20
Размер зерен в сердцевине струи составляет около 1,6-2,4 микрон. Кристаллическая среда лишь немного маскирует эти образования.
Из проведенных исследований был сделан вывод о том, что характерной особенностью процесса формирования кумулятивной струи является «перемешивание» в струе материала исходных элементов облицовки, последовательно поступающих в нее из области соударения.
106
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
Рис. 7б. Микроструктура поперечного сечения сердцевины кумулятивной струи. Х 1250
Рис. 7в. Несплошности типа «пор» в сердцевине кумулятивной струи. Х 1100
При проведении модельных вычислительных экспериментов нами было обнаружено, что практически всегда по оси симметрии песта и струи обнаруживаются понижения плотности материала. Такие же понижения плотности типа «пор» обнаружены и при металлографии кумулятивной струи (рис. 7в).
Анизотропная структура материала кумулятивной струи сохраняется в зарядах с анизотропными кумулятивными облицовками, где величина зерна мо-
107
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
жет достигать 10 мм и более. Крупные кристаллы образовали длинные нити, которые хорошо видны на микрошлифе алюминиевого песта (рис. 8).
На этом рисунке видны длинные нити кристаллов в структуре песта. С уверенностью можно предполагать, что и в кумулятивной струе будут также длинные, однородные нити, которые придадут ей существенно повышенные механические свойства, например, такие как возможность большего растяжения ее без разрыва [25, 26], изменение самого механизма разрыва.
Рис. 8. Микроструктура алюминиевого песта анизотропной облицовки
с крупными кристаллами
Следует отметить, что влияние анизотропической структуры материала облицовки сказывается и на величине пробития струи. Например, у зарядов с алюминиевыми облицовками с одинаковой кристаллографической направленностью зерен со столбчатой структурой и размером зерна более 10 мм, глубина пробития мишени на 25 % выше, чем у аналогичных зарядов с однородной мелкозернистой структурой и размером зерна 80 мкм.
В более поздней работе [27] на основе металлографического анализа кумулятивной струи, сформированной в кумулятивном заряде с медной (М1) конической облицовкой с углом при вершине 30°, диаметром основания 16,2 мм, высотой 29 мм и толщиной стенки 0,65 мм было сделано предположение, что струя (кроме ее сердцевины) в стадии своего формирования и в стадии полета находилась в твердом состоянии. Состояние сердцевины струи в стадии своего формирования и в стадии полета не определено. Сердцевина струи могла быть как в твердом состоянии, так и в жидком.
Следует отметить, что исследования, аналогичные упомянутым выше, проводились и для кумулятивных струй в плоской геометрии, преимущественно для задач сварки взрывом и определения параметров кумулятивных «ножей». Так, отметим одну из последних работ [28], где отмечается, что определение распределения температуры вдоль шва (при сварке взрывом) в момент его формирования сегодня возможно только с помощью термопарного эффекта
108
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
Зеебека. При этом элементами термопары служат сами свариваемые образцы. В этом случае не вносятся возмущения в течение металла в отличие от других нарушающих сплошность исследуемого образца методов, а, следовательно, неконтролируемым образом искажающих исследуемое поле температур.
Приведенные в [28] результаты показали, что при сварке взрывом скорость точки контакта составила 2 250 м/с, угол соударения 10°. В эксперименте в этих условиях было получено, что температура в области соударения пластин соответствует температуре плавления константана T = 1 270 оС.
Приведенный выше обзор исследований фазового состояния кумулятивных струй относится к области классической кумуляции. С другой стороны, в настоящее время появились работы, связанные с изучением нового физического принципа формирования кумулятивных струй, - так называемая задача соударения струй без точки полного торможения с образованием внутренней зоны постоянного давления - застойной зоны [25, 29]. Такая задача не имеет единственного решения, свободным параметром здесь является давление внутри зоны или, что эквивалентно, - геометрические размеры такой зоны. Поскольку для стационарного течения параметры на бесконечности не зависят от размеров такой зоны и от самого наличия ее, основные особенности наблюдаются в застойной зоне при нестационарных параметрах набегающего потока. В случае реализации течения с застойной волной поворот потока в таком течении будет происходить плавно, без скачка. В любом случае, можно ожидать, что растягивания напряжения, которые являются причиной разрушения струи в радиальном направлении, в течениях с застойной зоной будут меньше. Следовательно, температура струи на оси симметрии ожидается меньше, чем в классическом случае. Следует ожидать и сглаживающего влияния такой зоны на развитие различного рода возмущения, в частности, сглаживание релей-тейлоровской неустойчивости для тонких облицовок.
Таким образом, характеристики образующихся кумулятивных струй и их фазовое состояние существенно зависят от механизма образования струи, вида материала облицовки, ее геометрии и геометрии заряда.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Новиков Н.П. О высокоскоростных кумулятивных струях // ЖПМТФ. - 1962. -№ 6. - С. 22-28.
2. Walters W.P. and Zukas J.A. Fundamentals of Shaped Charges. New York, John Wiley and Sons, 1989.
3. Физика взрыва. Под ред. К.П. Станюковича. - М.: Наука, 1975. - 704 с.
4. Von Holle W.G., Trimble J.J. Temperature measurement of shocke cooper plates and shaped charge jets by two-color radiometry // J. of Appl. Phys., 1976, v. 47, № 6, 2391-2394.
5. Von Holle W.G., Trimble J.J. Shaped charge temperature measurement // 6th Int. Symp. On detonation, 1976.
6. Пай В.В., Кузьмин Г.Е. Экспериментальное определение температуры металлической струи // Физика горения и взрыва. - 1994. - № 3. - С. 92-95.
7. Zernow L., Lowry L. Shock-wave and high-strain-rate phenomena in materials // Meyers M.A., Murr L.E., Staudhammer P., ed. New York: Marcel Dekker, 1992. - P. 46.
109
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
8. Molinari J.F. Finite element simulation of shaped charges // Finite Elements in Analysis and Design, 2002, 38: 921-936.
9. Yang Feng, Li Chun-hua, Cheng Sheng-wei, Wang Lei, Tian Wen-huai. Deformation behavior of explosive detonation in electroformed nickel liner of shaped charge with nano-sized grains // Trans. Nonferrous Met. Soc. China 20(2010) 1397-1402.
10. Грин мл. Получение рентгеновских дифрактограмм струй, формируемых взрывом кумулятивных зарядов ВВ // Приборы для научных исследований. - 1975. - т. 46. - № 9. -С.121-125.
11. Jamet P., Charon R. A Flash X-Ray diffraction system for shaped charge jets analysis // Proc. of the 1986 Flash Radiography Topical, Portland, Oregon, July 29-31, 1986.
12. White W.C., Rinehart J.S., Allen W.A. Phenomena associated with the flight of ultraspeed pellets. Part II. Spectral character of luminosity // J. of Appl. Phys. - 1952. - Vol. 23, N 2. -P.198-201.
13. Rinehart I.S., Alleen W.A., White W.C. Phenomena associated with the flight of ulta-speed pellets. Part III. General features of luminosity // J. of Appl. Phys. - 1952. - Vol. 23, N 3. -P. 297-300.
14. Thiel M., Levation J. Jet formation experiments and computations with a lagrange code // J. Appl. Phys. - 1980. - Vol. 51, N 12. - P. 6107-6113.
15. Душин В.Р., Минин И.В., Минин О.В. и др. Исследование пространственного сверхзвукового обтекания осесимметричных тел реальным газом // Вестник МГУ. Сер. I. -1989. - № 4. - С. 41-49.
16. Кузнецов М.М. Термодинамические функции и ударные адиабаты воздуха при высоких температурах. - М.: Машиностоение, 1965. - 433 с.
17. Фортов В.Е., Якубов И.Т. Физика неидеальной плазмы. - Черноголовка: ИВТ АН СССР. - 1984. - 264 с.
18. Minin I.V., Minin O.V. The influence of the grain size of microstructure of the surface layer material of a hypersonic body on the properties of air plasma. "Computer Optics". - N 20. -2000. - P. 93-96.
19. Теоретические и экспериментальные исследования гиперзвуковых течений при обтекании тел и в следах / Под ред. Г.Г. Черного и С.Ю. Чернявского. - М.: МГУ, 1979. - 140 с.
20. Минин И.В., Минин О.В. Дифракционная оптика и ее применения. Новосибирск: СибАГС, 1999. - 306 с.
21. Hayes G.A. Liner shaped-charge collapse model // J. of Materials science. - 1984. -N 19. - P. 3049-3058.
22. Урванцев Л.А. Эрозия и защита металлов. - М.: Машиностроение, 1966. - 236 с.
23. Lassilal D.H., Waiters W.P., Nikkel D.J., Jr.l, Kershawl R.P. Analysis of «Soft» Recovered Shaped Charge Jet Particles // Symposium Structures Under Extreme Loading Conditions, Montreal, Canada, July 21-26, 1996.
24. Сибрук В., Роберт Вуд. - М.: Физико-математическая литература, 1977. - 198 с.
25. Патент 2412338 Российская Федерация, МПК Е43/117, F42B1/02. Способ и устройство (варианты) формирования высокоскоростных кумулятивных струй для перфорации скважин с глубокими незапестованными каналами и с большим диаметром / Минин В.Ф., Минин И.В., Минин О.В.; заявл. 07.12.2009; опубл. 20.02.2011, Бюл. № 5. - 46 с.
26. Минин В.Ф., Минин И.В., Минин О.В. Положительное решение по материалам заявки на изобретение № 201207107 МПК F42B 1/032, E21B 43/116. «Материал облицовки кумулятивного заряда на основе металла».
27. Тришин Ю. А. Физика кумулятивных процессов. - Новосибирск: Ин-т гидродинамики СО РАН, 2005 - 324 с.
28. Измерение температуры на границе соединения металлов в процессе сварки взрывом / В.В. Пай, М.А. Гулевич, И.В. Яковлев и др. // Известия Волгоградского государственного
110
Оптика, оптико-электронные приборы и системы
технического университета: межвуз. сб. № 14 (101) / ВолгГТУ. - Волгоград, 2012. - (Серия «Сварка взрывом и свойства сварных соединений»; вып. 5). - С. 64-73.
29. Minin V.F., Minin I.V., Minin O.V. PHYSICS HYPERCUMULATION AND COMBINED SHAPED CHARGES // 11th INTERNATIONAL CONFERENCE ON ACTUAL PROBLEMS OF ELECTRONIC INSTRUMENT ENGINEERING (APEIE) - 30057 PROCEEDINGS, 2rd - 4th October, 2012, pp. 34-52.
Получено 09.04.2013
© И.В. Минин, О.В. Минин, В. Ф. Минин, 2013
111
