CC BY
146
-□ □-
Викладено методику i результати дослиджень процеыв формування i швидкостi видкладень карбо-натiв на теплообмтних поверхнях конденсаторiв ТЕС i АЕС з пересичених розчитв циркуляцшног води зворотног системи охолодження (ЗСО). Одержано залежтсть швидкостi видкладень вiд дози iнгiбiтора i солевм^ту циркуляцшног води.
Показана висока ефективтсть застосування реагенту Аситег 1000 на попередження накипоутво-рення у ЗСО
Ключовi слова: оборотш системи охолодження, конденсатори ТЕС i АЕС, швидтсть вгдкладень,
iнгiбiтори вгдкладень
□-□
Изложена методика и результаты исследований процессов формирования и скорости отложений карбонатов на теплообменных поверхностях конденсаторов ТЭС и АЭС из пересыщенных растворов циркуляционной воды оборотной системы охлаждения (ОСО). Получена зависимость скорости отложений от дозы ингибитора и солесодержания циркуляционной воды.
Показана высокая эффективность применения реагента Аситег 1000 на предупреждение накипе-образования в ОСО
Ключевые слова: оборотные системы охлаждения, конденсаторы ТЕС и АЭС, скорость отложений,
ингибиторы отложений -□ □-
УДК 621.187.16
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КАРБОНАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ НА ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЯХ КОНДЕНСАТОРОВ
В. А. Кишневский
Доктор технических наук, профессор* Е-mail: twf.onpu@gmail В. В. Чиченин
Кандидат технических наук, доцент* Е-mail: ch-v-v@yandex.ru *Кафедра технологии воды и топлива Одесский национальный политехнический университет пр. Шевченко, 1, г. Одесса, Украина, 65044
1. Введение
Процессы образования карбонатных отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов (ТПК) из пересыщенных растворов циркуляционной воды оборотной системы охлаждения (ОСО) гипотетически делится на несколько стадий, раздельное выделение которых практически не представляется возможным [1-3]:
- химический распад ионов НС03 с образованием ионов СО^-;
- взаимодействие ионов СО3- с ионами Са2+, сопровождающееся образованиием зародышей кристаллов СаСО3;
- рост кристаллов, образование шламов;
- отложение кристаллов на ТПК.
При наличии в циркуляционной воде затравочных кристаллов ионное равновесие в карбонатной системе, судя по величине рН, достигается быстрее, чем измеряемое по Жо и Що равновесие системы в целом. Это обусловлено меньшей скоростью процесса кристаллизации по отношению к скорости установления ионного равновесия диссоциации угольной кислоты по первой ступени. Мелкодисперсные кристаллы СаСО3 имеют развитую удельную поверхность с суммарной площадью, в десятки раз превышающую рабочую поверхность теплообменников (РПТ). Поверхность затравочных кристаллов является изоморфной для кристаллизации выделяющихся солей [4] и перманентно обновляется за счет постоянной продувки
системы, обеспечивая отвод накипеобразователей от РПТ. Управление процессами шламообразования возможно дозированием в добавочную воду ингибитора отложений ЛСиМЕЯ 1000 и транспортом образовавшихся шламов за пределы системы.
2. Анализ литературных данных и постановка проблемы
Скорость отложений труднорастворимых солей на РПТ является основным показателем эффективности ВХР ОСО и зависит от качества исходной воды, величины пересыщения, метода ингибирования шламов, удельных тепловых потоков, доли продувки циркуляционной воды, направляемой на рециркуляцию и др. [5-7]. Таким образом, правомочно утверждать, что воздействием на физико-химический состав добавочной воды, управлением процессами шламообразова-ния в циркуляционной воде и режимом продувок можно создать ВХР ОСО, который обеспечивает условия, снижения скорости отложений СаСО3 на ТПК [6].
Используемые в настоящее время нормативные документы [8-10] рекомендуют производить нейтрализацию щелочности известкованной воды минеральной кислотой. Однако, при нейтрализации ОН--иона одновременно происходит переход СО2 в НСО3 и растворение микрокристаллов СаСО3 с образованием сте-хиометрических количеств Са2+ и СО2-. При нагреве
©
НС03 вновь переходят в СО3- образуя СаСОз. Более того, в условиях постоянного роста солесодержания циркуляционной воды и сопутствующего увеличения концентраций активных деполяризаторов коррозии , возможно образование CaSO4 [6, 11, 12].
Эффективность ВХР оборотной системы определяется как интегральный показатель в конце кампании по количеству отложений и состоянию ТПК, количеству недовыработки электроэнергии, стоимости затраченных реагентов, количеству выплаченных штрафных санкций за превышение ПДС в окружающую среду. В связи с тем, что контроль загрязнений ТПК проводится при периодических осмотрах на останове энергоблоков на ППР (примерно раз в год), оперативное воздействие на ВХР на основании полученных данных исключается. Также невозможно оценить накопившийся за межпромывочный период срез отложений как отклик на циклические нарушения ВХР, качество добавочной воды, изменения кратности упаривания, и тем более выделить вклад в количество и качество отложений одного из перечисленных факторов. Эти результаты целесообразно обрабатывать в базе данных с дальнейшим использованием для коррекции ВХР на последующих этапах испытаний [13, 14].
Отечественный и зарубежный опыт внедрения новых ВХР ОСО с ингибированием отложений показывает, что предложения компаний-производителей, разработчиков реагентов и режимов, направленных, с их точки зрения, на повышения эффективности ВХР ОСО целесообразно внедрять только на основании всестороннего лабораторного апробирования предполагаемых новых технологий на масштабных моделях способных воспроизводить и поддерживать основные показатели ВХР испытуемых промышленных ОСО в течении длительного времени (не менее 350...400 часов [15, 16].
Длительность проведения исследований ВХР на масштабной модели определяется временем, которое необходимо для накопления минимально возможного количества отложений, достаточного для обеспечения представительности получаемых экспериментальных данных, на испытываемом контрольном образце; обычно минимальное время составляет 350.400 часов. Серию экспериментов для различных Ку желательно проводить в течение календарного месяца при стабильной температуре и влажности воздуха [17, 18].
- разработка требований и основных критериев соответствия и расчета экспериментальной установки -масштабной модели оборотной системы охлаждения для длительных исследований влияния ВХР КОСО на интенсивность отложений на ТПК;
- исследование влияние ингибитора отложений ACUMER 1000 на процессы кристаллизации карбоната кальция из пересыщенных растворов циркуляционной воды.
В процессе эксперимента необходимо исследовать влияния дозы ингибитора ACUMER 1000 на процессы шламообразования и интенсивность отложений на те-плообменных поверхностях, а так же оценку значений
предельных величин Ку
[ЖСа ]
циркуляционной
воды в зависимости от качества добавочной воды обеспечивающий безнакипный ВХР КОСО.
Основные теплогидравлические характеристики аппаратов экспериментальной установки; испарительной градирни, конденсатора, а также теплообменников тождественны промышленным аппаратам. Основным показателем контроля эффективности процесса ВХР при заданных теплогидравлических характеристиках в лабораторных, и в промышленных условиях, является количество и качество выделившихся на теплооб-менной поверхности отложений.
Исследования проводились на экспериментальной установке, которая снабжена:
- комплексом контрольно-измерительной аппаратуры для замеров: температуры воды на входе и выходе из теплообменных аппаратов, температуры и влажности воздуха на входе и выходе из градирни, массового расхода воды и воздуха на входе и выходе из теплооб-менных аппаратов;
- устройствами для монтажа и демонтажа контрольных образцов в процессе исследования «на ходу» и устройствами для отбора проб для анализа (рис. 1).
3. Задачи и объем экспериментальных исследований
Целью исследования является повышение эффективности ОСО АЭС с водо-водяными энергетическими реакторами с глубоким упариванием циркуляционной воды.
Поставленная цель достигается решением следующих задач:
- разработка методики исследования интенсивности отложений в пересыщенных по СаСО3 теплоносителях в лабораторных условиях;
Рис. 1. Масштабная модель оборотной системы охлаждения: 1 — насос циркуляционный; 2 — вентилятор; 3 — фильтр механический; 4 — расходомер (измеритель расхода воды); 5 — байпас; 6 — источник регулированного напряжения (ДРН); 7 — градирня (охладитель оборотной воды); 8 — насадок
пленочный, встроенный в градирню; 9 — ороситель сетчатый; 10 — теплообменник с внешним обтеканием; 11 — теплообменник с внутренним обтеканием; 12 — каплеуловитель; 13 — добавочная вода; 14 — реагенты; 15 — микроманометр; 16 — горизонтальная перфорированная пластина; 17 — поддон; 18 — съемная крышка; 19 — вертикальный конфузор; 20 — трубка Пито; Z1 — Z23 — задвижки
и
Характеристики лабораторного экспериментального испытательного стенда, масштабной модели ОСО, позволяют воспроизводить и поддерживать режимы и условия испытаний в заданных диапазонах параметров с требуемой точностью и стабильностью в течение установленного времени [19, 20].
Кратность циркуляции оборотной воды в ОСО может изменяться в пределах 0,9...20,0. Суммарный расход воды составляет 0,380.0,570 дм3/с.
В ходе эксперимента с интервалом 12 часов проводился отбор проб объемом 1 дм3 для проведения химических анализов. Суммарный объем воды на отборы проб в течение эксперимента составил 36 дм3, что соответствует удельным потерям воды с продувкой, равным 0,037 % от общего расхода воды в установке.
При Дt=10 0С - расход воды на испарение составляет 0,012.0,018 дм3/с, что соответствует удельным потерям воды на испарение 1,5 % от расхода. В течение 400-часового испытания абсолютная величина расхода на испарение составила 493.1478 дм3.
Расчет объема воды масштабной модели ОСО проведен при скорости циркуляции воды в ТМКТ 1,0 и 1,5 м/с и удельных потерях воды на испарение Р1 =0,5 %, 1,5 %; Р2= 0,01 % Р3 = 0,037 %.
4. Методика исследования водно-химического режима _при различных Ку_
В процессе исследования на экспериментальном стенде удельные потери воды с испарением Р1, с капельным уносом Р2 и отбором проб для анализов Р3 компенсировались добавочной водой с соответствующей коррекцией содержания ЛСиМЕЯ 1000 в оборотной воде стенда. Сопоставимость динамических характеристик ВХР стенда и исследуемых промышленных объектов осуществлялась при заданном качестве добавочной воды, поддержании тождественных относительных значений продувок, выпара и капельного уноса. Поддержка ВХР на заданном Ку обеспечивалась постоянством величин Р1 и Р2 в течение опыта (стабильность работы градирни) и оперативных величин Р и Р3 (управление производилось в ручном режиме).
Исследования проводились при различных величинах пересыщения циркуляционной воды по СаСО3; - Ку = 3,5.4,0, - Ку = 5,5.6,0.
В добавочную воду масштабной модели ОСО дозировался ингибитор ЛСиМЕЯ 1000 из расчета 1,0.2,0 мг/дм3.
Эффективность исследуемого водно-химического режима за заданный период определялась весовым контролем, рентгенофазовым анализом качества отложений и результатам визуального осмотра теплооб-менных поверхностей контрольных трубок (КТ).
5. Результаты исследования влияния Ку и дозы ингибитора на контролируемые параметры и эффективность исследуемых ВХР
При исследовании процессов пересыщения циркуляционной воды КОСО с коэффициентами упаривания 3,5.4,0 емкости масштабной модели заполнялись свежей известкованной водой следую-
щего состава: Жо=1,55 мг-экв/дм3; ЖСа=0,9 мг-экв/дм3; Що=1,1 мг-экв/дм3; S042-=46,08 мг/дм3; С1-= 20,6 мг/дм3; рН= 9,1.
Та же вода использовалась в качестве добавочной, в процессе эксперимента:
- без ингибирования циркуляционной воды;
- с дозой ингибитора 2 мг/дм3 при Ку= 3,5.4,0 и Ку= 5,5.6,0.
В опытах с дозой ингибитора 1 мг/дм3 при Ку = 3,5.4,0 и Ку = 5,5.6,0 использовалась добавочная вода другого качества Жо=2,0 мг-экв/дм3; ЖСа=1,35 мг-экв/дм3; Що=1,6 мг-экв/дм3; SO42-= =46,1 мг/дм3; С1-=14,91 мг/дм3; рН= 9,01.
Изменения состава циркуляционной воды представлены на рис. 2, а.
Изменения величины рН циркуляционной воды, также расчетных показателей рНр, 3 - Ку, 4 - ЛСа-щ представлены на рис. 3, а.
Исследование процессов пересыщения циркуляционной воды при коэффициентах упаривания Ку = 5,5.6,0 (рис. 2, б и рис. 3, б). производилось при заполнении объема контура циркуляционной водой, уже упаренной до Ку = 3,5.4,0 [21].
Рис. 2. Изменение физико-химических показателей циркуляционной воды, доза АСиМ^ =2 мг/дм3: а - при Ку=3,5...4,0; б - при Ку=5,5...6,0. 1 - Жо, 2 - Жса, 3 - Що, 4 - SO42-
Испытаны ВХР с применением ингибитора отложений ЛСиМЕЯ 1000 и без ингибитора. В испытаниях ВХР с ингибированием циркуляционной воды ЛСиМЕЯ 1000 доза ингибитора составляла 1 и 2 мг/дм3.
Результаты испытаний при Ку = 3,5.4,0 без ингибитора и при Ку = 5,5.6,0 с дозой ингиби-
а
тора ЛСиМЕЯ 1000 2 мг/дм3 представлены на рис. 4, а, б).
новившимся процессе формирования отложений на теплообменной поверхности при заданном ВХР.
Рис. 3. Изменение рН, рНр и АСа-щ в процессе упаривания циркуляционной воды, доза АСиМ^ 1000 = 2 мг/дм3: а - при Ку= 3,5.4,0; б - Ку= 5,5.6,0; 1 - рН, 2 - рНр,
3 - АСа-Щ
Начало экспозиции процесса кристаллизации и отложений на контрольных трубках определялось при заданных значениях Ку = 3,5.4,0 и Ку = 5,5.6,0, который наступает после 50 часов работы экспериментальной установки. С этого времени пересыщение в циркуляционной воде превышает некоторую критическую величину, при которой происходит зарождение и рост кристаллов с последующим частичным транспортом их за пределы системы с продувкой и в виде рыхлых отложений на поверхности контрольных образцов.
После 100.120 часов работы экспериментальной установки объемная концентрация кристаллов в потоке циркуляционной воды постоянно возрастает, и в опытах при отсутствии ингибирования и недостаточной продувке, на поверхности контрольных трубок происходят процессы образования центров кристаллизации, которые, увеличиваясь в размерах, срастаются в отдельные сплошные участки труднорастворимых солей.
В процессе роста отложений погрешность измерений удельной массы отложений на контрольных образцах уменьшается, что свидетельствует об уста-
Рис. 4. Исследование процессов отложений на
контрольных образцах: а - без ингибирования при Ку= 3,5.4,0; б - с дозой АСиМО 1000 = 2 мг/дм3 при Ку. 5,5.6,0; 1- скорость отложений; 2 - удельная масса отложений; 3 - асимптота А; 4 - образцы с внешним
обтеканием;5 - образцы с внутренним обтеканием
Представленные на рис. 4. экспериментальные зависимости процессов отложений ротл| = f (т) , можно разделить на три периода:
1) период (от 0 до 50 часов) установления динамического равновесия карбонатной системы в циркуляционной воде при её упаривании до выхода на исследуемое значение Ку;
2) период (от 50 до 100 часов) нестационарных процессов образования кристаллов, их прикрепления-отрыва от поверхности образцов труб, в течение которого измерения массы отложений на контрольных образцах характеризуются непостоянством измеренных значений, имеющих случайный характер;
3) период (от 100 часов) стабилизации интенсивности отложений на сформировавшихся центрах кристаллизации на поверхности. Измерение массы отложений в этом периоде характеризуется уменьшением погрешности измерений во времени.
В общем виде зависимости скорости отложений ( ^ ), представленные на рис. 4, можно описать зависимостью:
а
а
Хг = а -ть + ]0, мг/м2-час ,
(1)
где J0 , Jx - экспериментальные значения интенсивности отложений за, соответственно, период стабилизации процесса и исследуемый отрезок времени, (мг/м2^час); т - время исследования, (час); а, Ь - коэффициенты аппроксимации. Данные аппроксимации представлены в табл. 1.
Таблица 1
Обработка экспериментальных данных
Ку Динг .¡т ЖСа ¡¡о
3,5.4,0 0 15151,67 ■т-1,245 + 86,0 3,23 86,0
5,5.6,0 0 150938,65 ■т-1,551 + 179,96 5,9 179,96
3,5.4,0 1 336454,6 ■т-2,68 + 17,6 5,07 17,6
5,5.6,0 1 55655,78 ■ т-1,66 + 28,72 6,56 28,72
3,5.4,0 2 18712,80 ■т-1,49 + 11,1 3,13 11,1
5,5.6,0 2 36220,82 ■т-1754 + 23,75 5,27 23,75
Значения интенсивности отложений при установившимся ВХР с заданными оперативными показателями для различных значений доз ингибитора можно выразить [22]:
и
ОСО отл |э
АхЖеа,
(2)
где А - угловой коэффициент в уравнении прямой (3.2) для различных значений доз ЛСиМЕЯ 1000: Динг = 0, 1, 2 мг/дм3; ЖСа - кальциевая жёсткость (мг-экв/дм3). Коэффициент А для различных доз ингибитора определяется аппроксимацией значений ЖСа
| .1 о
и Тл^ и представлен в табл. 2.
Таблица 2
Значения величины А в зависимости от дозы ингибитора
Динг 0 1 2
А 30,502 4,378 3,978
Полученные зависимости интенсивности отложений ^отл|э от величин ЖСа и Динг использовались для вариантных расчетов ВХР ОСО с прогнозируемой эффективностью эксплуатации.
Эффективность процесса ингибирования отложений можно оценить по выражению:
Э =
инг
(| -^(онг 1Тотл1б/инг )х(
х 100%, (3)
где значения
То
То
- интенсивности отло-
жений, соответственно, при ингтбировании и при его отсутствии, мг/м2-час; Эинг - эффективность процесса ингибирования отложений, %. Результаты оценки величины Эинг при разныхдозах ЛСиМЕЯ 1000 Динг, значениях IТ I, и IТ I , кальциевой жёсткости
отл б/инг отл инг
ЖСа и коэффициента А представлены в табл. 3.
Таблица 3
Значения эффективности процесса ингибирования в зависимости от значений Ку и Динг
Ку Динг и |ОСО отл •\т/> ЖСа А Э инг
3,5.4,0 0 86 3,23 26,626 -
5,5 0 180 5,9 30,502 -
3,5.4,0 1 17,6 5,07 3,471 80,0
5,5 1 28,72 6,56 4,378 84,0
3,5.4,0 2 11,1 3,13 3,546 87,1
5,5 2 23,75 5,27 3,978 86,8
По измеренным величинам массы отложений рассчитывается скорость отложений. Полученные зависимости скорости отложений от величины жесткости циркуляционной воды и качества ингибирования применимы для вариантных расчетов ВХР с прогнозируемым эффектом.
В процессе упаривания циркуляционной воды одновременно происходят два конкурирующих процесса:
- кристаллизация и рост кристаллов в потоке циркуляционной воды;
- кристаллизация отложений на поверхности контрольных образцов.
При ингибировании добавочной воды в потоке циркуляционной воды происходит управляемый процесс образования шлама, который инертен к отложениям на ТПК. В экспериментах с ингибирова-нием добавочной воды процессы шламобразования в потоке преобладают над процессами отложений на теплообменной поверхности. При отсутствии ин-гибирования процесс кристаллизации отложений на поверхности контрольных образцов доминирует. Поэтому, величина интенсивности отложений в опытах без ингибирования отложений в 5 раз больше по сравнению с опытами с введением ингибитора отложений.
Из полученных данных следует, что ингибиро-вание циркуляционной воды уменьшает величину интенсивности отложений на 80.87 %. Однако, получить четкую количественную зависимость интенсивности отложений от дозы вводимого ингибитора при многократной циркуляции воды в ОСО через теплообменник не представляется возможным. Это можно объяснить тем, что в процессе циркуляции воды после выхода из зоны нагрева часть молекулярных цепочек ингибитора снова активизируется, и количество ингибитора в циркуляционной воде растет дополнительно к дозе ингибитора, привносимой с добавочной водой [12, 23, 24]. В конце эксперимента концентрация ЛСиМЕЯ 1000 в объеме циркуляционного контура составляла от 1 мг/дм3 до 3,5 мг/дм3. Управление концентрацией ингибитора в циркуляционной воде возможно реализовать при величинах продувки до 100 %, которая в ОСО по определению не применяется.
Погрешности уравнений (1)-(3) снижаются с течением времени от 100 до 400 часов. Измерения интенсивности отложений с погрешностью менее 5 % в наших исследованиях получены в экспериментах после 250 ч работы.
и
6. Выводы
1. Разработана унифицированная методика и экспериментальная установка для контроля ВХР с помощью оперативных показателей качества циркуляционной воды и интенсивности отложений на те-плообменных поверхностях в лабораторных условиях.
2. На основе данных зависимостей значений интенсивности отложений от качества добавочной воды, коэффициента упаривания циркуляционной воды и дозы ингибитора получено выражение для определения интенсивности отложений на ТПК.
3. Для определения эффективности воздействия процесса ингибирования на интенсивность отложений предложено аналитическое выражение. Эффективность дозирования ЛСиМЕЯ 1000 при Динг=1 мг/дм3 достигает 84 %.
4. Время начала выпадения отдельных кристаллов на контрольных трубках совпадает со временем
установившегося динамического равновесия карбонатной системы в циркуляционной воде и составляет 50 часов. В интервале 100.150 часов происходят ярко выраженные процессы образования кристаллов на контрольных трубках. После 200 часов образуются плотные отложения труднорастворимых солей, за счет увеличения толщины и площади ранее образовавшихся участков отложений.
5. Достоверность прогнозируемых результатов белее 95 % реализуется после 250 часов работы экспериментальной установки.
На основании полученных экспериментальных данных для ВХР исследованной циркуляционной системы с подпиткой добавочной ингибированной водой при заданном Ку обоснована возможность контроля интенсивности отложений карбоната кальция на ТПК. Для условий исследованных ВХР изучена кинетика процесса кристаллизации карбоната кальция из пересыщенного раствора циркуляционной воды КОСО.
Литература
1. Hasson, D. Mechanism of calcium carbonate scale deposition on heat-transfer surface [Text] / D. Hasson, M. Avriel, W. Resnick // Industrial and Engineering Chemistry Fundamentals. - 1968. - № 7. - Р. 58-63.
2. Taborek, J. Fouling: the major unresolved problem in heat transfer [Text] / J. Taborek, T. Aoki, R.B. Ritter // Chemical Engineering Progress. - 1972. - № 68. - Р. 59-67.
3. Taborek, J. Predictive methods for fouling behavior [Text] / J. Taborek, T. Aoki, R.B. Ritter [et al.] // Chemical Engineering Progress. - 1972. - № 68. - Р. 69 - 78.
4. Пасечник, И. В. Некоторые вопросы термодинамики систем вода - корректирующие добавки [Текст] / И. В. Пасечник, Ю. И. Бланк, В. А. Кишневский [и др.] // Теплоэнергетика. - 1978. - № 9. - С. 75-80.
5. Боднарь, Ю. Ф. Оптимизация водно- химического режима оборотных систем техводоснабжения с градирнями паротурбинных ТЭС [Текст] / Ю. Ф. Боднарь // Электрические станции. - 1991. - № 11. - С.24- 32.
6. Кишневский, В. А. Расчет воднохимического режима оборотной системы охлаждения крупных электростанций при глубоком упаривании циркуляционной воды [Текст] / В. А. Кишневский // Труды Одесск. политехн. ун-та. - 1998. -1 (5). -
C. 202 - 206.
7. Khan, J. A comprehensive design and performance evaluation study of counter flow wet cooling towers [Text] / J. Khan, B. A. Qureshi, S. M. Zubair // Intern. J. Refrigeration. - 2004. - V. 27, № 8. - Р. 914 - 923.
8. Методические указания по эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций : РД 34.30.501-85 : (МУ 34- 70- 122- 85). - Офиц. изд. - М.: СПО Союзтехэнерго : Миненерго СССР, 1986.- 117 с. - (Руководящий и методический документ Миненерго СССР).
9. Методические указания по водоподготовке и водно-химическому режиму водогрейного оборудования и тепловых сетей : РД 34.37.506-88. - Офиц. изд. - М.: ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского : Миненерго СССР, 1988. - 20 с. - (Руководящий документ Миненерго СССР).
10. Методические указания по предотвращению образования минеральных и органических отложений в конденсаторах турбин и их очистке : РД 34.22.501 - 87. - Офиц. изд. - М.: СПО Союзтехэнерго : Миненерго СССР. 1989.- 80 с. - (Руководящий документ Миненерго СССР).
11. Кишневский, В. А Технологии подготовки воды в энергетике : учебн. [для студ. высш. учебн. завед.] [Текст] / Виктор Афанасьевич Кишневский - Одесса : Феникс, 2008. - 400с.
12. Плисскин, Г. И. Метод технической диагностики образования отложений на теплопередающей поверхности котлов и конденсаторов турбин [Текст] / Г.И. Плисскин // Теплоэнергетика. - 2002. - № 17. - С. 34- 36.
13. Brianjon, S. Modelling of crystalline layer growth using kinetic data obtained from suspension crystallization [Text] / S. Brianjon,
D. Colson, J.P. Klein // Chem. Eng. J. - 1998. - V. 70, № 1. - Р. 55 - 64.
14. Wei, L. A theoretical and experimental study of fouling in enhanced tubes in cooling tower systems : Ph. D. Thesis : Mechanical engineering [Text] / Wei Li. - Pennsylvania, 1998. - 256 р.
15. Watkinson, A. P. Scaling of heat exchanger tubes by calcium carbonate [Text] / A.P. Watkinson, O. Martinez // ASME J. Heat Transfer. - 1975. - № 97. - Р. 504 - 508.
16. Morse, R.W. Effect of alkalinity on the scaling of simulated cooling tower water [Text] / R. W. Morse, J. G. Knudsen // Canad. J. Chem. Eng. - 1977. - № 55. -Р. 272 - 278.
17. Prediction of calcium carbonate scaling rates : Proceedings of 6-th International Symposium Fresh Water from the sea [Text] / editors A. Delyannis, E. Delyannis. - Athens : V. 2, 1978. - Р. 193 - 199.
18. Водно-хiмiчний режим оборотних систем охолодження потужних електростанцш та пщприемств : наук.-техн. зв^ [№ держреестрацй 0109U008465]. / Наук. керiвн. В.А. Кишневский. - Одеса: ОНПУ, 2011 - 112 с.
19. Гуляенко, А. Б. Исследование дисперсного состава и характеристик твердофазных частиц в циркуляционной воде оборотных систем охлаждения / А. Б. Гуляенко, Е. В. Кишневский, О. М. Малиновский [и др.] [Текст]// Труды Одесск. политехн. ун-та. - 2010. - 2 (34). - С. 71 - 75.
20. Бродов, Ю. М. Конденсационные установки паровых турбин : учебн. пособие для вузов [для студ. высш. учебн. завед.] [Текст] / Ю. М. Бродов, Р. З. Савельев — М.: Энергоатомиздат, 1994. — 288 с.
21. Васина, А. В. Изучение кинетики образования карбоната в закрытой системе / А. В. Васина, А. В. Богловский, П. Н. Кален-дарев [Текст] // Тр. МЭИ. - 1980. - № 466. - С. 51 - 56.
22. Лапотышкина, Н. П. Водоподготовка и водно-химический режим тепловых сетей [Текст] / Н. П. Лапотышкина, Р. П. Сазонов - М.: Энергоиздат, 1982. - 200 с.
23. Kazi, N. Fouling and fouling mitigation on heated metal surfaces / N. Kazi, G.G. Duffy, X.D. Chen // Desalination. - 2012. -V. 288. - № 1. - P.126-134.
24. Шипилев, С. Г. Повышение экономичности паротурбинных установок путем разработки, исследования и внедрения систем очистки охлаждающей воды и трубок конденсаторов : дис. ... канд. техн. наук: 05.14.14 „Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты" [Текст] / Шипилев Станислав Георгиевич. - Москва, 2002.- 190 с.
