Исследование показателей химконтроля водно-химического режима оборотных систем охлаждения электростанций Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

7. Колесниченко, Н. В. Использование бака-аккумулятора для регулирования нагрузок мини-ТЭЦ [Текст] / Н. В. Колесни-ченко, М. Ю. Водолазская // Науюж пращ Донецького нацюнального техшчного ушверситету . - 2011. - № 10(180). -С. 67-72.

8. Чайковская, Е. Е. Оптимизация энергетических систем на уровне принятия решений [Текст] / Е. Е. Чайковская // Промышленная теплотехника. - 2013. - Т. 35, № 7. - С. 169-173.

9. Чайковська, 6. 6. 1нтегрована технолопчна система виробництва бюгазу [Текст] / 6. 6. Чайковська // Восточно-Европейский журнал передовых технологий. - 2013. - Т. 4, № 8 (64). - С. 31-34.

10. Чайковська, 6. 6. Пщтримка акумулювання на рiвнi прийняття ршень[Текст] / 6. 6. Чайковська // Вюник НТУ "ХП1". Серiя " Енергетичш та теплотехшчш процеси й устаткування ". - 2013. - № 14 (988). - С. 127-133.

У роботi наведено аналiз застосовуваних тдекЫв стабiльностi використовуваних для контролю водно-хiмiчних режимiв оборотних систем охолод-ження ТЕС та АЕС. Дослиджено спектр контрольо-ваних показнитв циркуляцшног i додатковог води при довгостроковш експлуатаци рiзних водно-хiмiч-них режимiв на масштабних моделях i промисло-вому об'eктi з оцточним контролем ефективностi ведення ВХР по товщиш видкладень на теплообмт-нш поверхш конденсаторiв i iнтенсивностi корозп на контрольних зразках

Ключовi слова: тдекси стабiльностi, хiмiчний контроль, водно-хiмiчний режим, оборотна система охолодження, швидтсть видкладень

□-□

В работе приведен анализ применяемых индексов стабильности используемых для контроля водно-химических режимов оборотных систем охлаждения ТЭС и АЭС. Исследованы контролируемые показатели циркуляционной и добавочной воды при долгосрочной эксплуатации различных водно-химических режимов на масштабных моделях и промышленных объектах с оценочным контролем эффективности ведения ВХР по толщине отложений на теплооб-менной поверхности конденсаторов и интенсивности коррозии на контрольных образцах

Ключевые слова: индексы стабильности, химический контроль, водно-химический режим, оборотная система охлаждения, скорость отложений

УДК 621.187.16

ИССЛЕДОВАНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ХИМКОНТРОЛЯ ВОДНО-ХИМИЧЕСКОГО РЕЖИМА ОБОРОТНЫХ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

В. А. Кишневский

Доктор технических наук, профессор* Е-mail: twf.onpu@gmail.com В. В. Чиченин

Кандидат технических наук, доцент* Е-mail: ch-v-v@yandex.ru *Кафедра технологии воды и топлива Одесский национальный политехнический университет пр. Шевченко, 1, г. Одесса, Украина, 65044

1. Введение

На действующих АЭС с реакторами ВВЭР сложилась крайне неблагоприятная ситуация вызванная неэффективными водно-химическими режимами (ВХР) оборотных систем охлаждения (ОСО). Устаревшие нормативные документы по ведению ВХР ОСО и химическому контролю за процессами приводит к серьёзным проблемам в этой области [1, 2].

Даже невысокие значения бикарбонатной щелочности в охлаждающей воде (1...1,5 мг-экв/дм3) сопровождаются отложениями на ТПК слоя карбонатных солей толщиной 0,3.0,5 мм/год, что более чем в три раза снижает коэффициент теплопередачи и на 15 % увеличивает гидравлическое сопротивление. В свою очередь, рост отложений на ТПК сопровождается ро-

©

стом давления в конденсаторе. Увеличение давления в конденсаторе на 1 кПа снижает мощность энергоблока на 1,2.1,5 % [3].

Неплотности конденсаторов приводят к неконтролируемым присосам охлаждающей воды во второй контур с непрогнозируемыми отложениями на теплообменных поверхностях парогенераторов, что влечет за собой необходимость не реже одного раза в 2.4 года проводить тре-хэтапные отмывки парогенераторов, стоимость которых составляет приблизительно 1 млн. грн. [4].

В связи со значительным количеством заглушен-ных неплотных трубок конденсаторов стоит вопрос о замене конденсаторов АЭС Украины, не выработавших проектный ресурс.

Применяемые в настоящее время ВХР ОСО не в состоянии предотвратить указанные проблемы [5-7].

В нормативных документах отсутствуют научно-обоснованные данные, позволяющие разработать ВХР ОСО с долгосрочным прогнозом возможных отложений на ТПК и обеспечивающие надежную эксплуатацию конденсаторов; используются устаревшие подходы к коррекционной обработке процессов кристаллизации труднорастворимых солей на ТПК. В действующих нормативных документах используются устаревшие подходы к обоснованию применяемых методов химического контроля за ведением ВХР.

2. Анализ литературных данных и постановка проблемы

Применяемые в настоящее время методы кондиционирования добавочной воды заключаются в умягчении воды методом содо-известкования, при этом в обработанной воде снижается концентрация ГДП, коллоидных и органических веществ, щелочность и жесткость бикарбонатная, а концентрация сульфатов и хлоридов остается без изменения.

Концентрация деполяризаторов коррозии в циркуляционной воде регулируется только путем водообмена. Концентрация коррозионно-активных газов СО2 и О2 в циркуляционной воде ОСО находятся в равновесии с атмосферой, что свойственно этим системам. Исходя из этого, вопросы коррозионной безопасности энергетического оборудования в системе в основном решаются в процессе проектировании путем подбора коррозионно-стойких материалов [8].

Основные нарушения тепломассообмена в конденсаторе и нарушения целостности конденсатора происходят из-за отложений на теплообменной поверхности конденсатора, которые в основном состоят из продуктов коррозии и трудно-растворимых солей.

ВХР ОСО представляет собой комплекс мероприятий, обеспечивающий нормальную гидродинамику циркуляционной воды по всем элементам оборотной системы охлаждения при отсутствии отложений, поддержание заданного физико-химического состава циркуляционной воды в течение всей кампании для обеспечения надежного теплообмена на теплообменных поверхностях конденсатора.

Оценка отложений и коррозионного состояния оборудования в различных участках теплообменных аппаратов осуществляется методами химического контроля.

Для ведения эффективного ВХР за счет водообмена и регулирования качества добавочной воды определяется коэффициент упаривания циркуляционной воды, а также дозирование ингибиторов отложений и коррозии, с учетом доли рециркуляционной циркуляционной воды через включенные в систему осветлители или механические фильтры.

Некоторые авторы для предупреждения отложений предлагают оребрение труб и изготовление труб из гидрофобных материалов [9, 10].

Многофункциональная зависимость эффективности ведения ВХР при слабонормируемом качестве добавочной воды по солевому составу и ненормируемом по агрессивным газам приводит к неопределенности при выборе показателей химического контроля за состоянием оборудования и величиной отложений.

Такое положение привело к тому, что многие исследователи разработали различные индексы контроля за эффективностью ВХР ОСО, применяемые, как правило, для отдельно взятого региона со свойственным ему составом воды и природными условиями [11].

Для определения стабильности циркуляционной воды в оборотных системах охлаждения АЭС и ТЕС в настоящее время применяются следующие индексы контроля:

А

К,-¥

а

где Ку =7^; С1-, С1-об - концентрации хлорид-

доб

ионов в циркуляционной и добавочной воде, соответственно, мг/дм3; у = ^доб - индекс дефицита кальция,

Жц , ж®6 - жесткость циркуляционной и добавочной воды, соответственно, мг-экв/дм3,

Ланжелье

^ =рНф - рнр,

где рНф, рНр - фактическая и равновесная величины водородного показателя системы;

Ризнера (1г) представляет собой компиляцию рН равновесного и индекса Ланжелье, поэтому редко применим;

1г=рНр - ^ ,

Индекс АСа-щ = [Са2+]-[Що ],

где [Са2+] - концентрация кальция в циркуляционной воде, мг-экв/дм3; [Що] - щелочность общая в циркуляционной воде, мг-экв/дм3.

Индекс Ащ = Щ

1 К~

где Щдоб, Щц - общая щелочность добавочной и циркуляционной воды, соответственно, мг-экв/дм3.

Все вышеизложенные контрольные показатели и индексы основаны на теоретической предпосылке, что при достижении пересыщения циркуляционной воды по карбонату кальция возможно выделение кристаллов СаСО3, которые затем могут откладываться на теплообменных поверхностях нагрева конденсаторов. В действительности растворы СаС03 весьма склонны к пересыщению (в десятки раз) и находятся в этом состоянии длительное время [12]. Кроме того, на замедление процесса кристаллизации СаС03 достаточно сильно влияют органические и силикатные коллоиды, всегда содержащиеся в природных водах, а также ингибиторы отложений и материал теплообменных труб.

3. Цель и задачи исследования

Целью работы является определение минимально необходимого количества надежно измеряемых кон-

тролируемых величин (показателей) качества добавочной и циркуляционной воды, которые характеризуют процессы отложений на ТПК и коррозии.

Поставленная цель достигается решением следующих задач:

- определить минимально достаточный перечень измеряемых показателей добавочной и циркуляционной воды для оперативного химического контроля обеспечения эффективного ВХР с прогнозируемыми результатами;

- исследовать изменение контролируемых показателей добавочной и циркуляционной воды при долгосрочной эксплуатации различных водно-химических режимов на масштабных моделях и промышленных объектах с оценочным контролем эффективности ведения ВХР по толщине отложений на ТПК и интенсивности коррозии на контрольных образцах;

- определить оценочные показатели оперативного химконтроля интенсивности отложений на ТПК в зависимости от основных показателей циркуляционной воды и типа водно-химического режима;

- определить зависимость интенсивности коррозии от общей концентрации анионов сильных кислот в циркуляционной воде.

4. Лабораторные исследования показателей химконтроля

Лабораторные исследования проводились на экспериментальной установке - масштабной модели оборотной системы охлаждения. Характеристики масштабной модели ОСО позволяют воспроизводить и поддерживать режимы и условия испытаний в заданных диапазонах параметров с требуемой точностью и стабильностью в течение установленного времени [13].

Исследования проводились при различных коэффициентах упаривания: Ку=3,5...4,0 и Ку=5,5...6,0.

Исследование сорбции СО2 из атмосферы, а также изменение солесодержания циркуляционной воды в процессе ее аэрации и упаривания осуществлялось контролем за величинами: величиной рНф, щелочности по метилоранжу Щмо, щелочности по фенолфталеину Щфф, общей жесткости Жо, кальциевой жесткости Жса, концентрацией хлора С1-, концентрацией сульфат-иона SO42-, концентрацией грубодисперсных примесей. Контроль за процессами коррозии осуществлялся измерением концентрации железа и меди в циркуляционной воде.

Скорость отложений СаСО3 определялась в конце эксперимента на контрольных образцах по формуле [13]:

ротл|ОСО = А■ |ЖСа|, а интенсивность коррозии мг/м2-ч на

контрольных вставках из исследуемых материалов за единицу времени. Интенсивность коррозии образцов из МНЖ не превышала 0,08 мм/год при суммарной концентрации хлоридов и сульфатов 500 мг/дм3.

На основании полученных данных проводилась оценка индексов стабильности карбонатной системы в циркуляционной воде при различных Ку.

На рис. 1, 2 приведены результаты исследования изменения индексов стабильности циркуляционной воды при различных величинах коэффициента упаривания при ведении акрилового ВХР.

Рис. 1. Изменение индексов в процессе проведения эксперимента при Ку=3,5...4: 1 — Ку; 2 — 1|_; 3 — рНф;

4 - АСа-Щ

Рис. 2. Изменение индексов в процессе проведения эксперимента при Ку=5,5...6: 1 — Ку; 2 — 1_; 3 — рНф; 4 - А

Са-Щ

На начальном этапе исследований (до 50 часов) качество циркуляционной воды мало отличается от качества добавочной. В процессе упаривания циркуляционной воды до заданного значения коэффициента упаривания стехиометрически изменяется ее физико-химический состав, измеряемые величины рН и др., которые влияют на зависящие от них индексы стабильности циркуляционной воды контура.

При установившемся Ку циркуляционной воды= =3,5.4,0 (рис. 1) величина рН циркуляционной воды равнялась 8,3.8,5, а равновесное значение величины рНр соответственно равно 7,2.7,8,. Разница значений рНф и рНр положительна, что характеризует нестабильное состояние карбонатной системы по индексу Ланжелье, равному =1, и возможность образования кристаллов СаСО3.

Расчетное значение АСа-щ в тех же опытах принимало отрицательное значение, что согласно определению этого индекса характеризует стабильную карбонатную систему, не склонную к выделению кристаллов СаСО3.

При Ку циркуляционной воды=5,5...6,0 (рис. 2) величина рНф циркуляционной воды равнялась 8,3.8,5,

а равновесное значение величины рНр соответственно равно 7,2.7,8. Разница значений рНф и рНр также положительна, что характеризует нестабильное состояние карбонатной системы по индексу Ланжелье и возможность образования кристаллов СаСО3.

Значение индекса ДСа-щ>0 характеризует нестабильное состояние карбонатной системы при Ку=5,5 в отличие от системы с Ку=3,5...4,0.

В результате этапов исследований в течение 350.390 ч показано, что при поддержании заданных значений Ку циркуляционной воды, качестве добавочной воды и ее ингибировании основные контролируемые параметры ВХР системы практически оставались без видимых изменений.

На контролируемые показатели оказывают влияние кратность упаривания и качество добавочной воды. Поддержание стабильных значений этих величин зависит от значений Ку.

Судя по величинам интенсивности отложений на теплообменных поверхностях с ВХР без ингибирова-ния и с ингибированием, эффективность ведения этих режимов отличается на 85 % и более при различных Ку и дозах ингибиторов [13].

Однако рассмотренные оперативные результаты экспериментальных значений индексов стабильности при различных коэффициентах упаривания не дают никаких оснований для прогнозирования полученной эффективности ведения ВХР.

По оперативным значениям физико-химических показателей циркуляционной воды в процессе упаривания можно судить только о состоянии ее пересыщения по труднорастворимым солям. Об эффективности ВХР в целом можно судить только по интегральному (накопительному) показателю -удельному отложению труднорастворимых солей на теплообменных поверхностях конденсатора. Ведение ВХР с различными качествами добавочной воды, необработанной и известкованной, с дозированием ингибитора отложений предполагает пересыщение солей по СаСОз и выделение их кристаллов в толще воды. Поэтому те или иные индексы стабильности воды могут использоваться только для оценки пересыщения раствора [14].

Таким образом, значения эмпирических индексов стабильности и их изменения во времени не могут использоваться для оценки количества и скорости выпадения СаСО3 из раствора, и тем более скорости отложений на теплообменных поверхностях, что довольно часто применяется на практике.

5. Опытно-промышленная апробация химического контроля ВХР

Опытно-промышленная апробация химического контроля ВХР проводилась на Ровенской АЭС в течение кампании 2009.2010 гг. с дозированием в добавочную воду ингибитора АСиМЕЯ-1000 при качестве добавочной воды в летний период Що= =0,8.1,3 мг-экв/дм3, в зимний - 1,8.2,0 мг-экв/дм3 и коэффициенте упаривания=4,5.5,5 (при рекомендованных на основе лабораторных экспериментов значениях щелочности добавочной воды=0,8 мг-экв/дм3 и Ку 3,0.3,4). Исследование эффективности водно-хи-

мического режима проводилось по описанной ранее методике лабораторных исследований.

При ведении акрилового режима без ввода минеральной кислоты в добавочную воду с июля месяца даже при высоких температурах циркуляционной воды (рис. 4) ВХР характеризуется стабильностью контролируемых показателей Ку и у, что предполагает отсутствие выпадение из раствора СаС03. Этот тезис подтверждается сравнением с измеренной величиной ДК _¥ и ДСа-щ (рис. 3, 5) при тех же Ку.

Рис. 3. Изменение индексов стабильности циркуляционной воды блока № 4 в 2009...2010г.г.: 1 - 1г; 2 - 3 - ДСа-Щ

Рис. 4. Изменение коэффициентов упаривания цирксистемы энергоблока №4: 1 — ^ 2 — Ку, 3 — у

Величины индекса ДСа-щ в течение исследуемого периода (рис. 3) принимали отрицательные значения, что характеризует циркуляционную воду системы как стабильную при всех способах коррекционной обработки.

Индексы и Ку-у (рис. 5) и ДЩ в исследуемый период находились на уровне 0, что также характеризует систему как стабильную.

Весь период опытного ведения ВХР с дозированием ингибитора АСиМЕЯ -1000 без введения минеральной кислоты значения индексов ^ и 1г принимали стабильные величины, характеризующие циркуляционную воду системы как неустойчивую и склонную к кристаллообразованию (рис. 3, 5).

При ведении ВХР с вводом минеральной кислоты в добавочную воду расчетные величины 1г принимали непрогнозируемые значения, характеризующие циркуляционную воду как агрессивную, склонную к растворению СаС03, в то же время величины ^ характеризовали циркуляционную воду как стабильную.

При дозировании минеральной кислоты в систему величина рНр уже не является свободной и не реагирует на возмущения, создаваемые изменением концентрации более слабой угольной кислоты при колебании

температуры циркуляционной воды. Таким образом, применение индексов стабильности 1г, 1ь выведенных из уравнений углекислотного равновесия, не могут быть использованы для характеристики циркуляционной вводы с вводом минеральных кислот.

1

у 2

II V VIII т, мес

Рис. 5. Индексы стабильности ВХР цирксистемы энергоблока №4 в 2010 г.:1 - 1г, 2 - 1ь 3 - Дк

Динамика ежесменного изменения водородного показателя рН добавочной и циркуляционной вод в период исследования с дозированием минеральной кислоты и ОЭДФК, а также опытно-промышленная апробация ВХР с применением ЛСиМЕЯ 1000 представлена на рис. 6.

Рис. 6. Динамика изменения водородного показателя рН добавочной и циркуляционной воды энергоблока №4 в период обработки ингибитором АСиМ^-1000, 2009 г.: 1 — рН добавочной воды; 2 — рН циркуляционной воды;

3 — температура циркуляционной воды

Добавочная вода характеризуется как слабозабу-ференная карбонатная система. Подпитка оборотной системы охлаждения добавочной водой такого качества с использованием углекислоты, сорбированной из атмосферы, позволяет стабилизировать величину рН циркуляционной воды на уровне 8,8.9,2.

При подпитке ОСО слабозабуференной известкованной водой с нестабильными показателями величины рН=9,5...10,0 значения рН циркуляционной воды даже в летние месяцы при температуре выше 30 оС

имеют тенденцию к снижению и не превышают значения рН=8,8±0,2, а при температуре циркуляционной воды 25 оС принимают значения рН=8,6±0,2. В зимнее время рН добавочной воды за счет избытка доз извести возрастает до рН=9,6...9,8. Откликом на улучшение ее качества является снижение рН циркуляционной воды до рН=8,5, характеризующее стабильное углекислот-ное равновесие без выделения СаСО3. Снижение избыточной гидратной щелочности добавочной воды объясняется сорбцией углекислоты из атмосферы в процессе ее аэрации в градирне.

6. Выводы

1. При ведении акрилового водно-химического режима без ввода минеральной кислоты в добавочную воду даже при высоких температурах циркуляционной воды ВХР характеризуется стабильностью контролируемых показателей Ку, у, Дк , ДСа-щ, что предполагает отсутствие выпадения из раствора СаС03.

2. Величины индекса ДСа-щ в течение исследуемого периода принимали отрицательные значения, а Ку-у и Дщ в исследуемый период находились на уровне 0, что характеризует циркуляционную воду системы как стабильную при коррекционной обработке; значения индексов коррелируют с массой отложений СаСО3 на ТПК. Эти величины могут использоваться в качестве контролируемых величин для накопления результатов с последующим переводом в нормируемые величины.

3. Наиболее эффективным контролем за стабильностью системы при заданном Ку, на наш взгляд, являются индексы ДСа-щ, Дщ, Ку-у и рНф, значения которых легко оцениваются по результатам физико-химического анализа циркуляционной воды без учета общего солесодержания. Для определения значений индексов 1г и 1ь кроме физико-химического анализа циркуляционной воды и солесодержания необходимо для каждого случая рассчитывать значение рНр. В наших исследованиях значения индексов 1г и ^ характеризовались непрогнозируемыми результатами и на наш взгляд они неприменимы для контроля ВХР с дозированием минеральных кислот.

В результате осмотра конденсаторов блока после кампании на ТПК выявлены рыхлые карбонатно-си-ликатные кальциевые отложения, которые легко удаляются с поверхности установкой Натте1тапп. Сравнительный анализ актов состояния конденсаторов турбины в 2008.2009 гг. показал, что состояние конденсаторов не изменилось. Исходя из этого, можно заключить, что за время ведения акрилового ВХР и предложенного химконтроля масса отложений на теплообменных поверхностях не изменилась, что говорит о высокой эффективности предложенных показателей контроля.

Литература

1. Список 25 лучших энергоблоков мира по совокупному коэффициенту использования установленной мощности [Електрон-ний ресурс] / Inside WANO. - 2001. - Т. 9, № 2. - Режим доступу : www.wano.info/publications

2. Водно - химический режим АЭС [Текст] : сб. тезисов докладов на восьмой межд. науч.-прак. конф. / Российский концерн по производству электрической и тепловой энергии на атомных станциях. - Электрогорск : ОАО «ЭНИЦ», 2012. - 72 с.

3. Бродов, Ю. М. Конденсационные установки паровых турбин [Текст] / Ю. М. Бродов, Р. З. Савельев. - М.:Энергоатомиздат, 1994. - 288 с.

4. Кишневский, В. А. Химическая очистка энергетического оборудования от медных отложений [Текст] / В. А. Кишневський, Ю. П. Буравчук, А. А. Силютин // Труды Одесск. политехн. ун-та. - 2001. - 1 (13). - С. 53-56.

5. Методические указания по прогнозированию химического состава и накипеобразующих свойств охлаждающей воды электростанций РД 34.37.307- 87 [Текст] / Союзтехэнерго, Москва, 1989. - 40 с.

6. Методические указания по предотвращению образования минеральных и органических отложений в конденсаторах турбин и их очистке [Текст] / РД 34.22.501 - 87 М. СПО Союзтехэнерго, 1989. - 80 с.

7. Руководящие указания по стабилизационной обработке охлаждающей воды в оборотных системах охлаждения с градирнями оксиэтилидендифосфоновой кислотой [Текст] / Руководящий документ Минэнерго СССР. - РД 34.22.503-80. Офиц. изд. - М.: СПО Союзтехэнерго: Минэнерго СССР, 1981. - 20 с.

8. Karabelas, A. J. Scale formation in tubular heat exchangers — research priorities [Text] / A. J. Karabelas // Intern. J. Thermal Sciences. - 2002. - Vol. 41, Issue 7. - Р. 682-692. doi:10.1016/s1290-0729(02)01363-7

9. Antony, A. Scale formation and control in high pressure membrane water treatment systems: A review [Text] / A. Antony, J. H. Low, S. Gray, A. E. Childress, P. Le-Clech, G. Leslie // Journal of Membrane Science. - 2011. - Vol. 383, Issue 1-2. - P. 1-16.

10. Li, W. Modeling cooling tower fouling in helical-rib tubes based on Von-Karman analogy [Text] / W. Li, G. Li // International Journal of Heat and Mass Transfer. - 2010. - Vol. 53, Issue 13-14. - Р. 2715-2721. doi:10.1016/j.ijheatmasstransfer.2010.02.034

11. Al-Rawajfeh, A. E. Scaling in multiple-effect distillers: the role of CO2 release [Text] / A. E. Al-Rawajfeh, H. Glade, J. Ulrich // Desalination. - 2005. - Vol. 182, Issue 1-3. - Р. 209-219. doi:10.1016/j.desal.2005.04.013

12. Hasson, D. Scale Control in Saline and Wastewater Desalination [Text] / D. Hasson, D. R. Semiat // Isr. J. Chem. - 2006. -Vol. 46, Issue 1. - P. 97-104. doi:10.1560/bm6m-01uj-cnp2-w0e3

13. Кишневский, В. А. Исследование процессов карбонатных отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов [Текст] / В. А. Кишневский, В. В. Чиченин // Восточно-Европейский Журнал передовых технологий. - 2014. - Т. 3, № 8 (69). - С. 52-58. doi: 10.15587/1729-4061.2014.25191

14. Технический справочник по обработке воды : в 2т. [Текст] / под ред. М. И. Алексеев, В. Г. Иванов, А. М. Курганов и др.; уполн. ред. компании «Дегремон» Г. Н. Герасимов; пер. с фр. - ООО «Новый журнал», ООО «Лингва Франка Тим».- СПб.: Новый журнал, 2007. - 1389 с.