CC BY
104
УДК 62-762.4, 62-762.8, 678
Вестник СибГАУ Том 17, № 3. С. 656-664
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ РЕЗИН ПРИ ВЫСОКИХ И НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
А. А. Ашейчик , В. Л. Полонский
Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого Российская Федерация, 195251, г. Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29
E-mail: aseichik52@mail.ru
В узлах аэрокосмической техники широко используются неподвижные и подвижные уплотнения, изготовленные из резины. Известно также, что эксплуатация узлов ракетной и космической техники происходит в очень широком диапазоне как низких, так и высоких температур. Поэтому в расчетах неподвижных и подвижных уплотнений таких узлов необходимо учитывать зависимости постоянных упругости от температуры, а также влияние температуры на коэффициент трения резины. В противном случае при низких температурах возможно возникновение утечек через уплотнение, а при высоких температурах может произойти его разрушение.
Приведена методика исследований модулей упругостей при изгибе образцов из резины в широком диапазоне деформаций изгиба и температур, а также методика исследований коэффициента трения скольжения резин при трении по фторсодержащим покрытиям и стали при низких и высоких температурах. Коэффициенты трения скольжения определялись при одностороннем вращательном движении плоских образцов при скорости скольжения 0,2 м/с и давлениях на поверхности трения от 0,8 до 50 МПа и диапазоне температур от -40 до +120 °С.
В результате экспериментальных исследований установлены зависимости статического модуля упругости при изгибе от температуры в диапазоне от -70 до +100 °С для пяти составов бутадиен-нитрильных резин. Приведены также результаты температурного теста, имитирующего изменение контактных напряжений в уплотнении после установки при +20 °С и последующем охлаждении, а также температурного теста, когда после охлаждения деформацию изгиба увеличивают. Экспериментально получены зависимости коэффициента трения скольжения резины по фторсодержащим покрытиям трех типов и стали в широком диапазоне отрицательных и положительных температур.
Ключевые слова: уплотнения, резина, фторсодержащие покрытия, модуль упругости, высокие и низкие температуры, коэффициент трения, экспериментальные исследования.
Sibirskii Gosudarstvennyi Aerokosmicheskii Universitet imeni Akademika M. F. Reshetneva. Vestnik Vol. 17, No. 3, P. 656-664
EXPERIMENTAL INVESTIGATION OF SEALING RUBBER PROPERTY AT HIGH AND LOW TEMPERATURES
A. А. Аsheichik*, V. L. Polonsky
Peter the Great Saint-Petersburg Polytechnic University 29, Polytechnicheskaya str., St.-Petersburg, 195251, Russian Federation E-mail: aseichik52@mail.ru
In the nodes of aerospace engineering fixed and movable seals made from rubber are widely used. It is also known that the operation of nodes of rocket and space technology comes in a very broad range of both low and high temperatures. Therefore, the calculations of fixed and movable seals of such nodes depending on the elastic constant temperature and temperature effect on the coefficient offriction of rubber must be considered. Otherwise emergence of leaks through seals is possible at low temperatures, and at high temperatures there can be its destruction.
The technique studies flexural modulus of the rubber samples in a wide range of temperatures and the bending deformation. The technique of the coefficient of friction of rubber research in friction against steel and fluorine-containing coatings at low and high temperatures is given. Friction coefficients were defined at a one-way rotary motion offlat samples at a speed of sliding of 0.2 m/s and pressure upon friction surfaces from 0.8 to 50 MPa and the range of temperatures from -40 to 120 °C.
The temperature dependences of the static elasticity module at a bend in the range from -70 to 100 °C for five compositions of butadiene-nitrile rubbers are established as a result of experimental studies. Also results of the temperature test imitating change of contact stress in seal after installation at 20 °C and the subsequent cooling, and also temperature test, when after cooling deformation of a bend is increased, are given. The temperature dependences offriction coefficient rubber on fluorinated coverings of three types and steel in the wide range of negative and positive temperatures are experimentally received.
Keywords: seals, rubber, fluorinated coverings, elasticity module, high and low temperatures, friction coefficient, experimental research.
Введение. В узлах аэрокосмической техники широко используются неподвижные и подвижные уплотнения, изготовленные из резины [1]. Известно также, что эксплуатация узлов ракетной и космической техники происходит в очень широком диапазоне как низких, так и высоких температур [2; 3]. Поэтому в расчетах неподвижных и подвижных уплотнений таких узлов необходимо учитывать зависимости постоянных упругости от температуры, а также влияние температуры на коэффициент трения резины [4-7]. При этом, имея минимальные размеры в пределах допусков, уплотнение не должно давать утечки при низких температурах, а при максимальных размерах оно не должно разрушаться при высоких температурах. Чтобы обеспечить работу уплотнения, его приходится поджимать при установке в гнездо на максимально допустимые величины, т. е. порядка 25 %.
В работе [8] приведены теоретические зависимости, связывающие утечки через уплотнения различных типов с целым рядом факторов, в частности, с напряжениями в зоне контакта и модулем упругости. Известно также [8], что на работу подвижных уплотнений значительное влияние оказывает коэффициент трения материала уплотнения. Авторами данной работы экспериментально-теоретическим путем ранее [9] было изучено влияние на утечки через неподвижное торцевое уплотнение распределения контактных напряжений по ширине площадки контакта. Авторы также в ряде своих работ [10-12] приводят конструкции стендов, методики и результаты исследований коэффициентов трения и износостойкости резин.
Целью данной работы явилось экспериментальное исследование влияния на статический модуль упругости резины высоких и низких температур. Эксперименты проводились в диапазоне температур от -70 до +100 °С для пяти составов бутадиен-нитрильных резин (HNBR), применяемых в уплотнительной технике, под условными названиями «56», «101», «985», «205», «207». Использовался метод, подобный методам, описанным в стандартах ASTM D1053 и ASTM D1043. Ранее для этих составов резин авторами были экспериментально исследованы динамические модули и модули внутреннего трения [13]. При оценке величины низкотемпературных утечек обязательным условием является учет неупругого поведения резины. Под воздействием температуры в резине происходят пластические деформации. В отличие от традиционной теории пластичности их величина зависит не только от истории и величины нагружения, но и от величины температуры и отрезка времени, на котором резина испытывает эту нагрузку и температуру [8].
Поэтому было необходимо проведение экспериментальных исследований модуля упругости, не только когда деформация образца постоянна, но и когда деформация и температура меняются во времени, моделируя работу уплотнения в различные периоды его эксплуатации. Еще одной целью работы явилось изучение влияния температуры на коэффициент трения скольжения резины НЫВЯ при трении ее по фторсо-держащим покрытиям и стали.
Установки для исследований и методики испытаний. Для исследования влияния температуры на модуль упругости пяти указанных составов резин использовалась установка, подробно описанная в работе [13]. Испытывались стандартные образцы резин диаметром 8 мм и длиной рабочей части образца 23,5 мм. Конструкция установки обеспечивала задание относительной деформации образца из резины до а = 0,3. Объемные температуры в диапазоне температур от +20 до +100 °С в герметичной камере установки, общий вид которой приведен на рис. 1, создавались нагревателем. Отрицательные температуры создавались путем подачи в криостат камеры установки жидкого азота.
Рис. 1. Общий вид термокамеры при исследованиях модуля упругости эластомеров
Испытания при температурах, отличных от +20 °С, выполнялись в следующей последовательности. В зажимы устройства устанавливался образец резины с нулевой относительной деформацией. Одновременно в камеру в контейнере помещалась вся партия образцов, необходимая для этой серии испытаний (1520 шт.). Посредством нагревателя или криостата в камере создавалась заданная температура, которая выдерживалась в течение 15 мин для равномерного прогрева или охлаждения образцов резины.
После этого образец, установленный в зажимах, изгибался до заданной относительной деформации a = 0,1-0,3, и производилось измерение изгибающего момента с использованием уравновешивающих грузов. Затем испытанный образец удалялся из камеры, а в зажимы при нулевой относительной деформации устанавливался новый образец из контейнера, находящегося в камере. Устанавливался новый уровень температуры, и процедура повторялась. В области температур от -70 до +100 °С измерения проводились через 10 °С.
Экспериментально исследовались также коэффициенты трения скольжения резины HNBR по фторсодержащим покрытиям типа XYLAN. Исследования проводились в диапазоне температур от -40 до +120 °С при скоростях скольжения 0,2 м/с и одностороннем вращательном движении плоских образцов. Испытания проводились на машине торцевого трения, принципиальная схема которой и подробное описание конструкции приведены в работе [10]. При исследованиях по определению коэффициента трения скольжения нижний кольцевой образец с нанесенным на его торцевую поверхность покрытием (рис. 2) устанавливают на головке вертикального шпинделя. Верхний образец с наклеенными на его поверхность пластинками резины закрепляется в оправке посредством трех винтов. Оправка центрируется относительно шпинделя самоустанавливающимся шарикоподшипником, который допускает свободное перемещение оправки с образцом вдоль их оси. Нагруже-ние образцов осуществляется грузами, устанавливаемыми на подвеску рычага, имеющего отношение плеч 1:10. Нагрузка с рычага передается на верхний образец через шаровую опору.
Рис. 2. Внешний вид образца с пластинками резины и образцов с покрытиями из XYLAN
Машина торцевого трения позволяла проводить исследования процессов трения и износа при давлении на поверхность трения образцов от 0,5 до 100 МПа, скоростях скольжения 0,002-2 м/с при температурах от -50 до +150 °С. Изменение температуры осуществлялось путем установки на узел трения съемных термокамеры или криокамеры.
Результаты экспериментальных исследований. На рис. 3 и в табл. 1 приведены результаты определения модуля упругости в диапазоне температур от -70 до + 100 °С для пяти составов резин при изгибе с относительной деформацией изгиба а = 0,15. При этих
экспериментах изменялась только температура испытаний. На рис. 3 экспериментальные точки, соответствующие резине «101», обозначены символом (о), резине «207» - символом (□), резине «56» - символом (*), резине «205» - символом (0), резине «985» - символом (+).
Далее были проведены два теста, которые используются для имитации работы уплотнения из резины при низких температурах [8; 14]. Первый тест имитировал изменение контактных напряжений в уплотнении после установки при +20 °С и последующем охлаждении. План этого эксперимента и его результаты приведены в табл. 2. Как следует из табл. 2, образец из резины в этом случае после деформирования до а = 0,15 при температуре +20 °С первые 60 мин ре-лаксировал при этой температуре. Затем температуру в камере снижали до -10 °С и продолжали испытания еще 15 мин. Относительная деформация в течение всего эксперимента оставалась постоянной, а = 0,15. Параметры испытаний и его результаты для этого теста приведены также на рис. 4, где Е - кажущийся модуль как результат измерения изгибающего момента. Кажущийся, так как он включает и релаксацию, и термоусадку, и влияние скорости нагружения и т. д. Этот искусственный параметр для качественных оценок подобен многим другим, применяемым в таких экспериментах.
Второй тест имитировал изменение контактных напряжений после установки уплотнения при +50 °С и последующем охлаждении и подаче давления. План этого эксперимента и его результаты приведены в табл. 3. Образец из резины в этом случае после деформирования до а = 0,15 при температуре +50 °С первые 60 мин релаксировал при температуре +50 °С. Затем температуру в камере снижали до -10 °С с одновременным увеличением деформации до а = 0,30 и продолжали испытания еще 15 мин. Параметры испытаний и результаты для этого теста приведены также на рис. 5. Этот тест в целом подобен тесту по А8ТМ Б1329.
Анализ результатов исследований (рис. 3 и табл. 1) влияния температурного фактора на модуль упругости бутадиен-нитрильных резин показывает, что для резин «101», «985», «207» величина модуля упругости возрастает по отношению к модулям упругости при температуре +20 °С в 1,9-2,6 раза уже при температуре -20 °С. Меньшее увеличение значения модуля упругости (в 1,3-1,5 раза) наблюдалось при температуре -20 °С для резин «56» и «205». Менее всего (в 1,3 раза) увеличивалось значение модуля упругости для бутадиен-нитрильной резины с условным номером «56», имеющей при температуре +20 °С самый низкий модуль упругости (Е = 4,14 МПа).
При проведении низкотемпературных тестов (рис. 4, 5 и табл. 2, 3) наблюдалась аналогичная картина, т. е. только для резины «56» при снижении температуры до -10 °С значение модуля упругости увеличивалось только в 1,7 раза, тогда как для четырех других составов резин значение модуля упругости увеличивалось в 2,5-3,6 раза, особенно во втором тесте. При увеличении температуры от +20 до +100 °С значение модуля упругости исследованных бутадиен-нитрильных резин снижалось в 1,1-1,35 раза.
Е, МПа 600
500
400
300
200
100
-80 -60 -40 -20
20 40 60 80
100 Г, °С
Рис. 3. Зависимости модуля упругости от объемной температуры для пяти составов резин Модули упругости (МПа) для пяти составов резин при различных температурах
Таблица 1
0
0
Г, °С Составы резин
«205» «207» «101» «985» «56»
-70 334 567 554 - 133
-60 196 402 417 поломка 56,7
-50 112 248 334 86,7 30,1
-40 58,3 118 136 67,3 15,3
-30 26,2 71,3 84,2 43,5 6,13
-20 18,0 36,7 37,2 28,7 5,52
-10 14,1 26,9 27,5 19,5 5,13
0 12,8 23,5 24,1 16,6 4,54
10 12,6 21,8 17,7 15,1 4,36
20 12,5 19,4 14,1 13,9 4,14
30 12,2 19,0 13,6 13,4 4,05
40 11,9 18,5 13,0 12,8 3,98
50 11,5 18,1 12,5 12,1 3,93
60 11,1 17,5 11,8 11,2 3,90
70 10,8 16,9 11,1 10,4 3,88
80 10,5 14,4 10,5 9,81 3,86
90 10,4 16,0 10,0 9,23 3,84
100 10,3 15,7 9,62 8,70 3,83
Таблица 2
Тест на изменение модуля упругости (МПа) при постоянной деформации а = 0,15
Г, мин а Г, °С Составы резин
«205» «207» «101» «985» «56»
0,5 12,5 19,4 14,1 13,9 4,14
3 11,5 17,8 12,9 12,7 3,80
5 10,.8 17,6 12,7 12,3 3,72
10 10,7 17,5 12,5 11,9 3,67
20 0,15 20 10,6 17,4 12,3 11,6 3,65
30 10,5 17,3 12,1 11,3 3,63
40 10,4 17,2 12,0 11,1 3,62
50 10,3 17,1 11,9 10,9 3,61
60 10,2 17,0 11,8 10,8 3,60
70 -10 9,47 16,1 10,9 10,4 3,47
85 9,47 16,1 10,9 10,4 3,47
Таблица 3
Тест на изменение модуля упругости (МПа) после охлаждения с одновременным увеличением деформации изгиба
г, мин а г, °С Составы резин
«205» «207» «101» «985» «56»
0,5 0,15 50 11,5 18,1 12,5 12,1 3,93
3 11,1 17,7 10,5 10,1 3,73
5 10,8 17,4 10,1 8,47 3,69
10 10,5 17,1 9,47 8,14 3,67
20 10,3 16,9 8,80 7,80 3,67
30 10,1 16,7 8,13 7,67 3,67
40 10,0 16,6 7,70 7,60 3,67
50 9,90 16,5 7,53 7,60 3,67
60 9,90 16,5 7,47 7,60 3,67
70 0,30 -10 28,8 54,1 36,8 40,8 10,8
71 25,4 43,5 31,5 32,7 9,34
73 23,6 41,2 27,5 29,7 7,47
75 23,4 40,8 26,1 28,5 7,02
80 23,3 40,5 25,5 28,0 6,67
85 23,3 40,5 25,5 28,0 6,67
а
0.2
0.15
0.1
0 10 20 30 40 50 60 70
г, °С
30 20 10 0 -10 -20
80 90
г, мин
0 10 20 30 40 50 60 70
Е, МПа
80 90
г, мин
20
15
10
—0
Я--Е 3-
р-е 3 ( В
> ' ^ 1 —ь
/ .
А- —К
0 10 20 30 40 50 60 70
80 90 г, мин
5
Рис. 4. Тест на изменение модуля упругости при постоянной деформации а = 0,15
а
0.45
0.23
0 -
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Г, мин
Г, °С
Г, мин
Е, МПа
Г, мин
Рис. 5. Тест на изменение модуля упругости после охлаждения с последующим увеличением деформации изгиба
Исследование коэффициентов трения резин по стали и фторсодержащим покрытиям. На торцевую поверхность верхнего стального образца, наклеивались под углом 120° три пластинки резины HNBR (см. рис. 2). Толщина этих пластинок составляла 2,5 мм, а их общую площадь изменяли от 25 до 100 мм2 в зависимости от исследуемого диапазона нагрузок. Фторсодержащие покрытия наносились на торцевую поверхность нижнего образца из стали. Исследовались три типа покрытий: XYLAN P5211, XYLAN 5250/000, XYLAN 1014/748. При этих экспериментах изменялась только температура испытаний.
При испытаниях на поверхность образцов наносился пластичный смазочный материал («Фиол-1»), и они помещались в установку. Затем проводилось нагружение образцов, создавалась требуемая температура для испытаний и осуществлялось трение образцов со скоростью скольжения 0,2 м/с. При этом записывалась величина силы трения и температура в зоне трения. Результаты экспериментальных исследований коэффициентов трения скольжения резины HNBR по трем видам покрытий из XYLAN и стали при давлении на поверхности трения резины 2,8 МПа представлены в табл. 4 и на рис. 6.
Коэффициенты трения скольжения при трении резины HNBR по стали и покрытиям типа XYLAN при давлении 2,8 МПа при различных температурах
Таблица 4
t, °C Материал нижнего образца
Сталь-45 XYLAN 1014/748 XYLAN 5250/000 XYLAN P-5211
-40 0,311 0,192 0,221 0,434
-30 0,252 0,161 0,193 0,398
-20 0,213 0,139 0,161 0,375
-10 0,175 0,124 0,136 0,351
0 0,15 0,113 0,123 0,330
20 0,125 0,102 0,113 0,298
60 0,115 0,105 0,121 0,263
120 0,110 0,134 0,149 0,220
f
-40 -20 0 20 40 60 80 100 120
t, °C
Рис. 6. Зависимость коэффициентов трения скольжения от температуры при трении резины HNBR по стали и покрытиям типа XYLAN при давлении 2,8 МПа
Анализ результатов исследований (рис. 6 и табл. 4) влияния температурного фактора на коэффициент трения резины HNBR по стали и покрытиям из XYLAN всех типов показал, что при снижении температуры с +20 до -40 °С значение коэффициента трения скольжения увеличивается в 1,5-2 раза для всех покрытий. Увеличение температуры с +20 до +120 °С не вызывает значительного изменения коэффициента трения скольжения, причем для покрытий XYLAN 1014/748 и XYLAN 5250/000 он увеличивался в 1,3 раза, а для покрытия XYLAN P-5211, напротив, снижался в 1,35 раза.
Заключение. Таким образом, в результате экспериментальных исследований влияния температуры на модуль упругости резин установлено, что бутадиен-нитрильные уплотнительные резины нецелесообразно использовать при температурах ниже -20 °С, так как при дальнейшем понижении температуры величина модуля упругости по отношению к модулям упругости при температуре +20 °С возрастает более чем в 2 раза. При температурах -30 °С может быть использована только бутадиен-нитрильная резина с условным номером «56», имеющая при температуре +20 °С самый низкий модуль упругости (Е = 4,14 МПа). Все исследованные бутадиен-нитрильные уплотнитель-ные резины могут быть успешно использованы при температурах до +100 °С.
Исследования коэффициентов трения резины HNBR по стали и покрытиям из XYLAN всех типов показали, что при снижении температуры с +20 до -40 °С коэффициент трения скольжения увеличивается в 1,5-2 раза для всех покрытий. Увеличение температуры с +20 до +120 °С не вызывает значительного изменения коэффициента трения скольжения.
Экспериментально полученные температурные зависимости модуля упругости и коэффициентов трения позволяют практически учесть влияние температурного фактора при расчете неподвижных и подвижных уплотнений из бутадиен-нитрильных резин методом конечных элементов [15].
Библиографические ссылки
1. Конструкции торцевых уплотнений для вращающихся валов центробежных насосов систем заправки ракет / Н. П. Кириллов [и др.] // Вестник МАДИ. 2012. № 1. С. 18-22.
2. Особенности построения рецептур морозостойких резин / А. М. Чайкун [и др.] // Авиационные материалы и технологии. 2013. № 3. С. 53-55.
3. Особенности морозостойких резин на основе различных каучуков / А. М. Чайкун [и др.] // Труды ВИАМ. 2013. № 12. С. 4-11.
4. Бартенев Г. М. Структура и релаксационные свойства эластомеров. М. : Химия, 1979. 287 с.
5. Исследование триботехнических и адгезионных свойств морозостойких резин / А. В. Морозов [и др.] // Каучук и резина. 2015. № 6. С. 22-27.
6. Разработка атмосферостойких резин с улучшенными низкотемпературными и адгезионными свойствами / О. А. Говорова [и др.] // Каучук и резина. 1999. № 2. С. 18-20.
7. Исследование воздействия низких температур на резины / И. Б. Шилов [и др.] // Каучук и резина. 2014. № 5. С. 40-41.
8. Голубев А. И., Кондаков Л. А. Уплотнения и уплотнительная техника : справочник. М. : Машиностроение, 1986. 464 с.
9. Ашейчик А. А., Полонский В. Л. Влияние распределения контактных напряжений на утечки через торцевое уплотнение // Вестник СибГАУ. 2015. Т. 16, № 3. С. 705-713.
10. Ашейчик А. А. Основы трибоники. СПб. : Изд-во СПбГПУ, 1995. 116 с.
11. Ашейчик А. А., Полонский В. Л. Исследование износостойкости и нагрузочной способности резин для шкивов грузоподъемного оборудования // Вестник СибГАУ. 2016. Т. 17, № 1. С. 186-193.
12. Чулкин С. Г., Ашейчик А. А., Селин С. Н. Использование композитных материалов в узлах трения нефтяного оборудования - шаровой запорной арматуры и в кабелях-толкателях // Вопросы материаловедения. 2012. № 4 (72). С. 240-244.
13. Ашейчик А. А., Чувакова М. К. Исследование динамического модуля и модуля внутреннего трения эластомеров // Неделя науки СПбПУ. Научный форум с междунар. участием : материалы науч.-практ. конф. Ин-т металлургии, машиностроения и транспорта СПбПУ, 2015. C. 70-74.
14. Технология резины: рецептуростроение и испытания : пер. с англ. / под ред. Дж. С. Дика. СПб. : Научные основы и технологии, 2010. 620 с.
15. Ашейчик А. А., Полонский В.Л. Расчет деталей машин методом конечных элементов. СПб. : Изд-во Политехн. ун-та, 2016. 243 с.
References
1. Kirillov N. P., Burenin V. V., Polyanskiy V. I., Dragun D. K. [The designs of face seals for torsion shaft of centrifugal pumps of systems of refueling of rockets]. VestnikMADI. 2012, No. 1, P. 18-12 (In Russ.).
2. Chajkun A. M., Eliseev O. A., Naumov I. S., Venediktova M. A. [Features of the construction of cold-resistant rubber formulations]. Aviatsionnye materialy i tekhnologii. 2013, No. 3, P. 53-55 (In Russ.).
3. Chajkun A. M., Eliseev O. A., Naumov I. S., Venediktova M. A. [Features of cold-resistant rubbers based on various rubbers]. Aviatsionnye materialy i tekhnologii. 2013, No. 3, P. 4-11 (In Russ.).
4. Bartenev G. M. Struktura I relaksatsionnye svoistva elastomerov. [Structure and relax properties of elastomers]. Moscow, Chemistry Publ., 1979, 287 p.
5. Morozov A. V., Murav'eva T. I., Petrova N. N., Portnjagina V. V., Amosova V. N., Zagorskij D. L. [Investigation of tribological and adhesive properties of cold-resistant rubber]. Kauchuk i rezina. 2015, No. 6, P. 22-27 (In Russ.).
6. Govorova O. A., Vishnickij A. S., Chubarova G. V., Morozov Ju. L. [Development of weatherproof rubber with improved low-temperature and adhesion properties]. Kauchuk i rezina. 1999, No. 2, P. 18-20 (In Russ.).
7. Shilov I. B., Fomin S. V., Durnev E. A. Hlebov G. A., Kiroski D. [Study the effects of low temperatures on the
rubber]. Kauchuk i rezina. 2014, No. 5, P. 40-41 (In Russ.).
8. Golubev A. I., Kondakov L. A. Uplotneniya i uplotnitel'naya tekhnika: Spravochnik. [Seal and seal equipment: Handbook]. Moscow, Mechanical engineering Publ., 1986, 464 p.
9. Asheichik A. A., Polonskii V. L. [Influence of contact stress distribution for leakage through mechanical seal]. Vestnik SibGAU, 2015, T. 16, No. 3, P. 705-713 (In Russ.).
10. Asheichik A. A. Osnovy triboniki. [Base of tribonics]. St.-Petersburg, St.-Petersburg polytechnical university Publ., 1995, 116 p. (In Russ.).
11. Asheichik A. A., Polonskii V. L. [Study of wear resistance and load capacity for rubber pulleys lifting equipment]. Vestnik SibGAU. 2016, T. 17, No. 1, P. 186193 (In Russ.).
12. Chulkin S. G., Asheichik A. A., Selin S. N. [Use of composite materials in subassembly of a friction of the
oil equipment]. Voprosy materialovedeniya, 2012, No. 4, P. 240-244 (In Russ.).
13. Asheichik A. A., Chuvakova M. K. [Research of the dynamic module and the module of an internal friction of elastomers]. Nedelya nauki SPbPU [Science week of SPbPU]. St.-Petersburg, St.-Petersburg polytechnical university Publ., 2015, P. 70-73 (In Russ.).
14. Dzh. S. Dik Tekhnologija reziny: Retsepturo-stroenie i ispytaniya [Rubber Technology: Compounding and testing]. St.-Petersburg, Nauchnye osnovy i tekhno-logii Publ., 2010, 620 p. (In Russ.).
15. Asheichik A. A., Polonskii V. L. Raschet detalej mashin metodom konechnykh ehlementov. [The calculation of machine parts using finite element method]. St.-Petersburg, St.-Petersburg polytechnical university Publ., 2016, 243 p. (In Russ.).
© Ашейчик А. А., Полонский В. Л., 2016
