CC BY
14
9. Иваднев В.С., Бабин А.В., Лебедев В.А. Электрохимическая переработка солевого плава, полученного при очистке тетрахлорида титана // Материалы III Международной научно-практической конференции «Металлургия легких и тугоплавких металлов». Екатеринбург, 2014. С. 166.
10. Зиятдинов Н.Н. Компьютерное моделирование и оптимизация в химической технологии // Теорет. основы хим. технологии. 2014. Т. 48. № 5. С. 483.
References
1. Parfenov O.G., Pashkov G.L. Problemy sovremennoj metallurgii titana. Novosibirsk: SO RAN, 2008.
2. Smetkin A.A. Tendencii razvitija processov poluchenija titanovyh materialov metodom poroshkovoj metallurgii // Vestnik PNIPU. Mashinostroenie, materialovedenie. 2013. T. 15, № 3. S. 26.
3. K. Kothari, R. Radhakrishnan, N.M. Wereley Advances in gamma titanium aluminides and their manufacturing techniques // Progress in Aerospace Sciences. 2012. V. 55. P. 1.
4. Park M., Ha H., Kim W., Park J., Suh C., Woo S. Activation and gas sorption properties of nano-size titanium powder getters // Solid State Phenomena. 2007. V. 124-126 (2). P. 1281.
5. Fernandes B.B., De Moura Neto C., Ramos A.S., De Melo F.C.L., Henriques V.A.R. Study of Ti-7.5Si-22.5B alloys produced by powder metallurgy // Materials Research. 2014. V. 17 (3). P. 557.
6. Bajbekov M.K., Popov V.D., Cheprasov I.M. Proizvodstvo chetyrehhloristogo titana. M.: Metallurgija, 1987.
7. Anufrieva G.I., Gracershtejn L.I., Levin A.M., Anufrieva S.I., Shulenina Z.M., Losev Ju.N. Jelektrohimicheskoe vydelenie medi iz sernokislyh vodnyh rastvorov. Pat.2033481 RF. 1995.
8. Rybalko E. A., Lipkin M.S., Naumenko A.A., Dorofeev Ju.G., Lipkin V.M. Sposob poluchenija mednyh poroshkov iz med'soderzhashhih ammiakatnyh othodov. Pat. 2469111 RF. 2012.
9. Ivadnev V.S., Babin A.V., Lebedev V.A. Jelektrohimicheskaja pererabotka solevogo plava, poluchennogo pri ochistke tetrahlorida titana // Materialy III Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii «Metallurgija legkih i tugoplavkih metallov». Ekaterinburg, 2014. S. 166.
10. Zijatdinov N.N. Komp'juternoe modelirovanie i optimizacija v himicheskoj tehnologii // Teoret. osnovy him. tehnologii. 2014. T. 48. № 5. S. 483.
DOI: 10.18454/IRJ.2016.45.172 Манжурин И.П.1, Сидорина Е.А.2
1Кандидат технических наук, 2Магистр технических наук, Карагандинский государственный технический университет ЗАВИСИМОСТЬ ДАВЛЕНИЯ НА ВАЛКИ ПРОФИЛЕГИБОЧНОГО СТАНА ОТ ЕГО НАСТРОЙКИ
Аннотация
В статье приведены результаты дисперсионного анализа зависимости давления (усилия) на валки профилегибочного стана
Ключевые слова: усилие, закон распределения, дисперсионный анализ, корреляционно-регрессионный анализ.
Manjurin I.P.1, Sidorina E.A.2
1 Associate professor of Technical Sciences, 2master's degree of Technical Sciences, Karaganda state technical university PRESSURE ON THE ROLLS AS A FUNCTION OF THE ROLL FORMING MILL SETTING
Abstract
In article are the results of dispersion analysis of variance depending on the pressure (force) on the rolls forming mill.
Keywords: force, law of distribution, dispersion analysis, correlation- regressive analysis.
Усилия в клетях стана при зазоре между валками s равного толщине полосы t0(s = t0) не велики. В качестве исходных параметров для прочностных расчетов они не могут быть приняты, т.к. степень возможных перегрузок профилегибочного стана весьма велика. Причиной таких перегрузок является изменение зазора между валками. Это связано с тем, что иногда случайно, чаще всего преднамеренно, при невыполнении геометрии профиля, изменяют поджатие валков, при этом зазор практически не контролируется, а усилия перегрузок могут в несколько раз превышать усилия нормального процесса. Усилие на валки при профилировании зависит от многих параметров процесса, основными из которых являются: толщина полосы t0, ширина полосы В, угол подгибки а°, относительный радиус изгиба r/t0, настройка стана s/t , упрочнение металла в процессе деформирования и др.
/ t-o
В [1] приведены результаты закона распределения экспериментальных данных усилия на валки профилегибочного стана. Большая асимметричность распределения свидетельствует, что среди факторов (параметров), оказывающих влияние на величину усилия, есть доминирующий фактор. Таким фактором является настройка стана, т.е. s/t0. Влияние настройки стана на величину усилия можно оценить дисперсионным анализом. C этой целью было измерено усилие на валки при профилировании уголка 32х32х1,6 по маршруту а =0° -360 из стали 12ХГС при различной настройке стана, т.е. s/t =var, причем при каждом значении s/t проводилось по три измерения. Результаты измерений приведены в табл. 1.
Таблица 1 -Результаты измерений
\ 1 -ь к ] + п \ 5/с0
1,2 и 1,0 0,9 0,8 0,7
1 6,2 6,62 7,49 12,24 22,03 32,86
2 5,8 6,10 8,20 11,03 20,23 29,60
3 5,7 6,30 7,00 13,01 23,13 30,00
Итоги. 17,7 19,02 22,69 36,28 65,39 92,46
Если на уровне I было проведено щ параллельных измерений и
п 1=1
есть общее число всех измерений, то анализ выполняется в следующем порядке:
а) находится сумма квадратов всех измерений:
к щ
¡=1 у"=1
б) находится сумма квадратов итогов по столбцам, деленных на число измерений в соответствующем столбце,
к
<?2 = £ (*?/п);
¡=1
в) находится квадрат общего итога, деленный на число всех измерений:
г) вычисляются оценки дисперсий 5% и 5 Д по формулам:
„2_(<?2 ~Сз) ' „2_(<?1 ~<?2) а~ (к- 1) ' (п-к) '
Затем проверяется значимость отношения Ба2/ Бо2 по критерию Фишера, исходя из соответствующих степеней свободы [ 1 = к — 1 и /2 = п — к.
Если это отношение значительно, то влияние фактора следует признать существенным. Непосредственные вычисления дают: <=5123,87; <=5110,25; <<3 =3571,25; 5Д=1,14; 5^=311,8; ¡1 =6-1; f2=18-6=12.
Расчетное отношение оценок дисперсий по критерию Фишера 7^=311,8/1,14=273. Для доверительной вероятности 0,95 и соответствующих степеней свободы табличное значение критерия Фишера составляет 7т(5;12)=3,1. Так как Рр =273>>3,1=7т , то влияние настройки стана на величину усилия на валки стана следует признать довольно существенным. Это положение подтверждается и корреляционно-регрессионным анализом.
Зависимость давления от зазора между валками представлена корреляционной табл.2.
Таблица 2 - Корреляционная таблица
я II to
№ y' 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1=2 1,3 Yßiy
n/n y=P[KH]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 0-6 -4 - - 6 134 - 2 4 146
2 6-12 -3 - - 11 145 11 8 6 181
3 12-18 -2 - 3 6 94 3 1 - 107
4 18-24 -1 - 8 8 31 1 1 - 49
5 24-30 0 6 4 - 6 1 1 1 19
6 30-36 1 5 1 1 3 3 - - 12
7 36-42 2 1 1 - 5 - - - 7
8 42-48 3 - 1 1 - - - - 2
9 48 -54 4 - 1 1 - - - - 2
10 54-60 5 1 - - - - - - 1
2>x 13 19 36 418 16 13 11 526
12 -4 -67 -1177 -40 -35 -34
У =I(wixy:)/ zmx 0,92 -0,21 -1,86 -2,80 -2,50 -2,7 -3,09
% 32,52 25,74 15,84 10,20 12,0 10,8 8,46
Расчетная линия регрессии построена по уравнению (1) (рис. 1)
у = 3 2, 32 8 - 12,76 In (х) , х = -. (1)
to
Корреляционное отношение 7 s/t = 0 , 5 5 указывает на достаточно значительную зависимость усилия на валки от
, 5
настройки стана, а коэффициент регрессии 77 = 0 , 8 8 - на хорошую аппроксимацию зависимости P от —,
t о
описываемую уравнением (1).
Рис. 1 - Экспериментальная (1) и расчетная (2) линии регрессии зависимости давления от настройки стана
Литература
1. Богоявленский К.Н., Рис В.В., Манжурин И.П. О вероятностно-статистическом анализе давления металла на валки профилегибочного стана. Тр.ЛПИ «Обработка металлов давлением».№ 322.Л.: Машиностроение, 1971. С.31-34.
References
1. Bogojavlenskij K.N., Ris V.V., Manzhurin I.P. O verojatnostno-statisticheskom analize davlenija metalla na valki profilegibochnogo stana. Tr.LPI «Obrabotka metallov davleniem».N° 322.L.: Mashinostroenie, 1971. S.31-34.
